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1、单层厂房课程设计计算书专业：学生姓名：学 号：完成时间：3目录1.工程概概况12.编制依依据23.计算简简图的确定定23.1柱23.2定位位轴线23.3计算算简图34.排架所所受的各项项荷载计算算34.1永久久荷载标准准值34.1.11屋盖自重重34.1.22柱自重（不不计牛腿自自重及施工工影响）54.1.33吊车梁、轨轨道及零件件自重54.2可变变荷载标准准值64.2.11屋面活荷荷载64.2.22吊车荷载载74.2.33风荷载标标准值104.2.44雪荷载标标准值134.2.55积灰荷载载135.内力分分析（标准准值对应的的效应）145.1屋盖盖荷载作用用下的内力力分析145.1.11屋盖
2、自重重荷载作用用下的内力力分析145.1.22屋盖活载载作用下的的内力分析析175.2柱自自重、吊车车梁等自重重作用下的的内力分析析205.3吊车车荷载作用用下的内力力分析215.3.11竖向荷载载215.3.22水平荷载载355.4风荷荷载作用下下的内力分分析445.4.11左风荷载载445.4.22右风荷载载456.A轴线线处边柱内内力组合及及设计466.1A轴轴线处边柱柱内力组合合466.1.11控制截面面476.1.22控制截面面-496.1.33控制截面面-506.2A轴轴线处边柱柱截面设计计526.2.11上部柱配配筋计算526.2.22下部柱配配筋计算556.2.33A轴线排排架
3、柱的裂裂缝宽度验验算576.2.44A轴线排排架柱箍筋筋586.2.55A轴线处处边柱牛腿腿设计587.B轴线线处中柱内内力组合及及设计607.1B轴轴线处中柱柱内力组合合607.1.11控制截面面617.1.22控制截面面-627.1.33控制截面面-647.2B轴轴线处中柱柱截面设计计657.2.11上部柱配配筋计算667.2.22下部柱配配筋计算687.2.33B轴线排排架柱的裂裂缝宽度验验算707.2.44B轴线排排架柱箍筋筋727.2.55牛腿设计计728.排架柱柱的吊装验验算738.1A轴轴线处边柱柱738.2B轴轴线处边柱柱769.柱下独独立基础设设计789.1A轴轴线处边柱柱柱
4、下基础础789.1.11基底内力力789.1.22初设尺寸寸809.1.33地基承载载力计算819.1.44抗冲切验验算829.1.55基础底板板配筋839.2B轴轴线处中柱柱柱下基础础设计869.2.11基底内力力869.2.22初设尺寸寸879.2.33地基承载载力计算889.2.44抗冲切验验算899.2.55基底配筋筋计算901.工程概概况1.1本工工程为建设设在线的装装配车间，两跨厂房房，AB跨跨跨度188米，BCC跨跨度224米，吊吊车起重量量15吨，牛牛腿顶面标标高7.88米。厂房房总长1220m，中间设设一道伸缩缩缝，柱距距6m。厂房标标高：室内内地面0.0000，室外外地面-
5、00.3000。1.2吊车车其它参数数参见 “5500/5t一般般用途电动动桥式起重重机基本参参数和尺寸寸（ZQ11-62系系列）”。1.3自然然条件：基基本风压、基基本雪压取取值等均根根据工程地地点查阅相相关设计规规范确定。地地面粗糙度度类别为BB类；无抗抗震设防要要求。1.4厂房房自然地坪坪下0.66m为回填填土，回填填土的下层层6m为均匀粘粘土，地基基承载力特特征值=180kPPa，土的的天然重度度为17.5kN/m3，土质分分布均匀。下下层为粗砂砂土，地基基承载力特特征值=300kPPa，地下下水位-44.5m。1.5厂房房标准构件件选用及荷荷载标准值值如下：屋架采用梯梯形钢屋架架，按
6、建建筑结构荷荷载规范附附录A“常用构件件和材料的的自重”，按0.112+0.011LL（含支撑撑，按屋面面水平投影影面积计算算，单位kkN/m22；L为跨度，以以m计）计算算屋架自重重标准值（包包括支撑）。屋屋架侧端高高度1.44m，屋架架在天窗架架侧板处的的高度为11.7m。吊车梁选用用钢筋混凝凝土等截面面吊车梁，梁梁高12000mm，自重重标准值446kN/根，轨道道及零件自自重0.88kN/mm，轨道及及垫层构造造高度2000mm。天窗采用矩矩形纵向天天窗，每榀榀天窗架每每侧传给屋屋架的竖向向荷载为334kN（包括括自重、侧侧板、窗扇扇、支撑等等的自重）。天天窗侧板高高度2.6m，天窗架
7、架坡屋顶高高度0.33m。天沟板自重重标准值为为2.022kN/mm。1.6围护护墙采用2240mmm厚粉刷墙墙，自重55.2 kkN/m22。钢窗：自重0.45 kkN/m22，窗宽4.0m，窗窗高4.8m。围护墙墙直接支撑撑于基础梁梁上，基础础梁截面为为240mmm450mmm。基础梁梁自重2.7kN/m。1.7材料料：混凝土土强度等级级C25C30；柱的纵向向钢筋采用用HRB4400，基基础配筋HHRB3335。其余余钢筋HPPB3000。1.8屋面面卷材防水水法及荷载载标准值如如下：三毡四油防防水层上铺铺小石子：0.4 kN/mm2；25mm厚厚水泥砂浆浆找平层：0.5 kN/m2；1
8、00mmm厚珍珠岩岩制品保温温层：0.4 kN/m2；一毡二油隔隔汽层：00.05 kNN/m2；25mm厚厚水泥砂浆浆找平层：0.5 kN/m2；6m预应力力大型屋面面板：1.4 kN/m2。2.编制依依据建筑结构构荷载规范范 GBB500009-20012建筑地基基基础设计计规范 GB5500077-20111建筑地基基处理技术术规范 JGJJ79-22012混凝土结结构设计规规范 GBB500110-200103.计算简简图的确定定3.1柱由吊车尺寸寸系列ZQQ1-622查得，轨轨顶至吊车车顶高度为为2.055m，屋架架下弦至吊吊车顶所需需高度2220mm，取取轨顶至吊吊车梁顶距距离m。
9、已知牛腿顶顶标高7.8m,，因因此：轨顶标高77.8+11.2+00.2=99.2m柱顶标高99.2+22.05+0.222=11.47m令基础顶面面至室外地地坪0.66m，则基基础顶面至至室内地坪坪为0.99m，因此此：从基础顶面面算起的柱柱高m上部柱高mm下部柱高mm由于吊车梁梁mm，所所以m根据课件表表格选用柱柱截面形式式及尺寸（为为施工方便便，上下柱柱均采用矩矩形截面）：边柱（A/C轴线处处）上柱mmm矩形，下下柱mm矩矩形中柱（B轴轴线处）上上柱mm矩矩形，下柱柱mm矩形形3.2定位位轴线：由ZQ11-62查查得轨道中中心线至吊吊车端部距距离mm：吊车桥架架至上柱内内边缘距离离一般取
10、mmm：封闭的纵纵向定位轴轴线至上柱柱内边缘的的距离为mmmmmmm，可可做封闭轴轴线，故取取封闭的纵纵向定位轴轴线都分分别与左右右外纵墙内内皮重合。3.3计算算简图如图3.33-1所示示。边柱（A/C）上柱柱： mm，mmm4下柱： mm，mmm4中柱（B）上上柱： mm，mmm4下柱： mm，mmm44.排架所所受的各项项荷载计算算4.1永久久荷载标准准值4.1.11屋盖自重重（1）梯形形钢屋架自自重按建建筑结构荷荷载规范GGB500009-22012附附录A常用用材料和构构件自重计计算：AB跨：kkN/m22BC跨：kkN/m22（2）屋面面上永久荷荷载标准值值kN/m22（3） 天狗版
11、自重重标准值：2.022kN/mm（4） 天窗架每侧侧传给屋架架的竖向荷荷载标准值值：34kkN所以由屋盖盖传给A轴轴处边柱的的集中荷载载标准值为为：kN由屋盖传给给B轴处中中柱的集中中荷载标准准值为：由屋盖传给给C轴处边边柱的集中中荷载标准准值为：kN作用于上柱柱中心线外外侧，mmmkNmkNmkNm屋盖自重荷荷载如图44.1.11-1所示示4.1.22柱自重（不不计牛腿自自重及施工工影响）边柱（A/C）：上上柱自重kkN 下下柱自重kkN中柱（B）：上柱自重重kN 下柱自自重kN柱自重荷载载标准值如如图4.11.2-11所示上柱自重作作用于牛腿腿顶面处上上柱形心，下下柱自重作作用于基础础顶
12、面处下下柱形心。4.1.33吊车梁、轨轨道及零件件自重由设计条件件知吊车梁梁自重466kN/根根，轨道及及零件自重重0.8kkN/m，边柱上荷载载：吊车梁梁kN，轨轨道及零件件kN，kNN mm kkNm中柱上荷载载：kN则吊车梁、轨轨道及零件件自重荷载载如图4.1.3-1所示4.2可变变荷载标准准值4.2.11屋面活荷荷载由建筑结结构荷载规规范GBB500009-20012第55.3.11条可知，不不上人屋面面活载为00.5kNN/m2边柱A：kkN，kNNm边柱C：kkN，kNNm中柱B：kkN，kNNm屋面可变荷荷载如图44.2.11-1所示示4.2.22吊车荷载载AB跨吊车车1：跨度度
13、mBC跨吊车车2：跨度度m查ZQ1-62系列列得吊车跨度（m）最大宽度BB（mm）轮距（mmm）（kN）（kN）小车自重标标准值（kkN）与额定起重重量对应的的重力标准准值（kNN）吊车116.5565044001653453150吊车222.5555044001855853150（1） 吊车竖向荷荷载标准值值吊车1：按按影响线方方法确定荷荷载如图44.2.22-1所示示由建筑结结构荷载规规范GBB500009-20012第55.3.11条可知两两台吊车kNkN吊车2：按按影响线方方法确定荷荷载如图44.2.22-2所示示kNkN（2） 吊车横向水水平荷载标标准值（该该力作用点点距牛腿顶顶面为
14、m）每台吊车每每个轮最大大水平荷载载标准值：kNA. 两台吊车最最大横向水水平荷载标标准值：吊车1：kkN吊车2：kkNB.一台吊吊车最大横横向水平荷荷载标准值值：按影响线方方法确定如如图4.22.2-33所示吊车1：kNkN吊车2：kNkN4.2.33风荷载标标准值（1） 柱顶以上屋屋盖所受风风力（左风风）屋盖各受风风区域如图图4.2.3-1所所示。表4.2.3-1屋屋盖各受风风面积的数数值编号迎风面积高高度1.40.32.6受风面积8.41.815.6表4.2.3-2各各的顶部高高度（按荷荷载规范GGB500009-22012第第8.2.1条）编号离室外地面面高度13.17713.4771
15、6.37716.0771.081.091.161.15由于厂房高高度小于330米，所所以风振系系数。由荷载规规范GBB500009-20012附录录E查得基基本风压kkN/m22。表4.2.3-2各各的水平风风力（kNN）编号风荷载体型型系数方向0.8-0.20.6-0.7-0.7-0.6-0.5-0.50.6-0.6-0.6-0.5-0.4-0.4作用在柱顶顶处的屋盖盖收到的集集中风力kkN（）。（2）柱顶顶一下排架架柱上的风风力（左风风）m，查荷荷载规范GGB500009-22012得得：kN/m（压压力）kN/m（吸吸力）左风情况下下受力图如如图4.22.3-22所示，同同理可得右右风情
16、况下下受力如图图4.2.3-3所所示。4.2.44雪荷载标标准值查荷载规规范GBB500009-20012得kkN/m22，小于屋屋面均不活活荷载，因因此雪荷载载不计入荷荷载组合。4.2.55积灰荷载载查荷载规规范GBB500009-20012第55.4.11条知本工工程不必计计入积灰荷荷载。5.内力分分析（标准准值对应的的效应）5.1屋盖盖荷载作用用下的内力力分析5.1.11屋盖自重重荷载作用用下的内力力分析屋盖自重荷荷载如图55.1.11-1所示示。（1）作用用下kNm（逆逆时针），查附录9得得：则kNkNNkNm（顺顺时针），查附录9得得：则kNkNNkNm则kNkNN因此剪力分分配系数
17、为为：所以kN各柱剪力力：kNkN（2）作用用下由于上下柱柱存在偏心心，相当于于对下柱有有弯矩，如如图5.11.1-22所示。kNm，kkNm左柱：右柱：kNkNkNkNkNkN各柱剪力力：kNkNkN因此在屋盖盖自重荷载载作用下内内力图如图图5.1.1-3所所示。5.1.22屋盖活载载作用下的的内力分析析屋盖活载如如图5.11.2-11所示。（1） 作用下kNm，kkNmkNkNNkNkNkNkNkNkN各柱剪力力：kNkN（2）作用用下由于上下柱柱存在偏心心，相当于于对下柱有有弯矩，如如图5.11.2-22所示。kNm，kkNmkNkNNkNkNkNkN各柱剪力力：kNkNkN所以在屋盖盖
18、活载作用用下的内力力图如图55.1.22-3所示示。5.2柱自自重、吊车车梁等自重重作用下的的内力分析析柱自重、吊吊车梁等自自重荷载如如图5.22-1所示示。由于该荷载载形成于排排架结构形形成之前，所所以不必考考虑柱间的的剪力分配配，内力图图如图5.2-2所所示。5.3吊车车荷载作用用下的内力力分析5.3.11竖向荷载载竖向荷载作作用点距离离边柱下柱柱中线的偏偏心距为00.3米，距距离中柱下下柱中心线线偏心距为为0.755米，所以以会相应产产生弯矩。计计算时将竖竖向力转化化为对下柱柱的轴力和和弯矩，弯弯矩大小即即为竖向力力乘以相应应偏心距。（参参照吊车竖竖向荷载作作用位置示示意图）（1） AB
19、跨吊车车1竖向荷荷载左大右右小，BCC跨吊车22竖向荷载载左大右小小该种状态下下荷载如图图5.3.1-1所所示。中柱：kNkNkNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kNN，kNAB跨吊车车1竖向荷荷载左大右右小，BCC跨吊车22竖向荷载载左大右小小荷载下内内力如图55.3.11-2所示示。（2） AB跨吊车车1竖向荷荷载左小右右大，BCC跨吊车22竖向荷载载左大右小小该种状态下下荷载如图图5.3.1-3所所示。kNkNkNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kNN，kNAB跨吊车车1竖向荷荷载左小右右大，BCC跨吊车22竖向荷载载左大右小小荷载下内内力如图55.3.11-4所示示。（3） A
20、B跨吊车车1竖向荷荷载左大右右小，BCC跨吊车22竖向荷载载左小右大大该种状态下下荷载如图图所示。kNkNkNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kNN，kNAB跨吊车车1竖向荷荷载左大右右小，BCC跨吊车22竖向荷载载左小右大大荷载下内内力如图55.3.11-5所示示。（4） AB跨吊车车1竖向荷荷载左小右右大，BCC跨吊车22竖向荷载载左小右大大。该种状态下下荷载如图图5.3.1-6所所示。kNkNkNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kNN，kNAB跨吊车车1竖向荷荷载左小右右大，BCC跨吊车22竖向荷载载左小右大大荷载下内内力如图55.3.11-7所示示。（5） AB跨吊车车1竖向荷
21、荷载左大右右小此时荷载如如图5.33.1-88所示。kNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kNN，kNAB跨吊车车1竖向荷荷载左大右右小下内力力如图5.3.1-9所示。（6） AB跨吊车车1竖向荷荷载左小右右大此时荷载如如图5.33.1-110所示。kNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kNN，kNAB跨吊车车1竖向荷荷载左小右右大下内力力如图5.3.1-11所示示。（7） BC跨吊车车2竖向荷荷载左大右右小此时荷载如如图5.33.1-112所示。kNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kNN，kNBC跨吊车车2竖向荷荷载左大右右小荷载下下内力如图图5.3.1-133所示。（8） BC跨吊
22、车车2竖向荷荷载左小右右大此时荷载如如图5.33.1-114所示。kNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kNN，kNBC跨吊车车2竖向荷荷载左小右右大荷载下下内力如图图5.3.1-155所示。5.3.22水平荷载载吊车横向水水平荷载作作用于轨道道顶面，因因此，按查书上上附录表即即可。（1） AB跨两台台吊车，水水平荷载向向左，kNN此时荷载如如图5.33.2-11所示。左柱：中柱：右柱：kNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kNN，kNAB跨两台台吊车，水水平荷载向向左下内力力如图5.3.2-2所示。（2） AB跨两台台吊车，水水平荷载向向右,kNN此时荷载如如图5.33.2-33所示。k
23、NkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kNN，kNAB跨两台台吊车，水水平荷载向向右内力如如图5.33.2-44所示。（3） BC跨两台台吊车，水水平荷载向向左，kNN此时荷载如如图5.33.2-55所示。kNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kNN，kNBC跨两台台吊车，水水平荷载向向左内力如如图5.33.2-66所示。（4） BC跨两台台吊车，水水平荷载向向右，kNN此时荷载如如图5.33.2-77所示。各柱剪力：kN，kNN，kNBC跨两台台吊车，水水平荷载向向右内力如如图5.33.2-88所示。（5） AB跨一台台吊车水平平向左，BBC跨一台台吊车水平平向左，kkN此时荷载如如图5.
24、33.2-99所示。kNkNkNkNkNkNkNkN各柱剪力：kN，kNN，kN考虑两台吊吊车的组合合，取，将将内力图中中各数值均均乘以0.9即可。AB跨一台台吊车水平平向左，BBC跨一台台吊车水平平向左作用用下内力如如图5.33.2-110所示。（6） AB跨一台台吊车水平平向右，BBC跨一台台吊车水平平向右，kkN此时荷载如如图5.33.2-111所示。各柱剪力：kN，kNN，kNAB跨一台台吊车水平平向右，BBC跨一台台吊车水平平向右作用用下内力如如图5.33.2-112所示。5.4风荷荷载作用下下的内力分分析5.4.11左风荷载载，如图44.2.33-2所示示。边柱，查附附录表得kNk
25、NkNkNkN左风荷载下下内力如图图5.4.1-1所所示。5.4.22右风荷载载右风荷载下下内力如图图5.4.2-1所所示。6.A轴线线处边柱内内力组合及及设计6.1A轴轴线处边柱柱内力组合合由于采用的的是钢屋架架。故不考考虑永久荷荷载效应控控制的组合合，仅考虑虑可变荷载载效应控制制的组合：，风荷载，其其他荷载类型：永久荷载：屋面面恒荷载，柱、吊车梁自重可变荷载：屋面面均布活荷荷载AAB跨吊车车1竖向荷荷载左大右右小，BCC跨吊车22竖向荷载载左大右小小AAB跨吊车车1竖向荷荷载左小右右大，BCC跨吊车22竖向荷载载左大右小小AAB跨吊车车1竖向荷荷载左大右右小，BCC跨吊车22竖向荷载载左小
26、右大大AAB跨吊车车1竖向荷荷载左小右右大，BCC跨吊车22竖向荷载载左小右大大AAB跨吊车车1竖向荷荷载左大右右小AAB跨吊车车1竖向荷荷载左小右右大BC跨吊吊车2竖向向荷载左大大右小BC跨吊吊车2竖向向荷载左小小右大AB跨两两台吊车，水水平荷载向向左AB跨两两台吊车，水水平荷载向向右BC跨两两台吊车，水水平荷载向向左BC跨两两台吊车，水水平荷载向向右AB跨一一台吊车水水平向左，BBC跨一台台吊车水平平向左AB跨一一台吊车水水平向右，BBC跨一台台吊车水平平向右左风荷载载右风荷载载6.1.11控制截面面（1） 及相应的荷载组合：17.900024.85513.21113.500238.779
27、14.688000、1.21.21.41.400.71.400.6kNmkN（2） 及相应的荷载组合：17.900023.55529.88713.22122.881238.77914.68827000、1.01.01.400.71.41.400.71.400.6kNmkN（3） 及相应的荷载组合：17.900023.55527.66711.55022.881238.77914.68827000、1.21.21.41.400.71.400.71.400.6kNmkN（4） 及相应的荷载组合：17.900024.85513.21113.500238.77914.688000、1.21.21.41.
28、400.71.400.6kNmkN6.1.22控制截面面-（1） 及相应的荷载组合41.88011.57798.58813.21113.500238.77965.488314.33300、1.01.01.41.400.71.400.6kNmkN（2）及相相应的荷载组合：41.88011.57730.33010.44413.22122.881238.77965.4882764.77700、1.21.21.41.400.71.400.71.400.6kNmkN（3） 及相应的荷载组合：41.88011.57730.33098.58813.21113.500238.77965.48827314.33
29、300、1.21.21.400.71.41.400.71.400.6kNmkN（4） 及相应的荷载组合：41.88011.5770.88813.22122.881238.77965.488000、1.21.21.400.71.400.71.4kNmkN6.1.33控制截面面-（1） 及相应的荷载组合28.93311.57789.53367.366139.997238.779143.778314.333008.1301.0447.2222.200、1.21.21.400.71.400.71.4kNmkNkN（2） 及相应的荷载组合：28.93311.57722.11281.22667.33612
30、4.23238.779143.7782764.777008.1300.948.1447.2227.833、1.01.01.400.71.400.71.400.71.4kNmkNkN（3）及相相应的荷载组合28.93311.57722.11289.53367.366139.997238.779143.77827314.333008.1300.941.0447.2222.200、1.21.21.400.71.41.400.71.400.6kNmkNkN（4） 及相应的荷载组合28.93311.57783.74467.366139.997238.779143.7780008.1306.777.222
31、2.200、1.21.21.400.71.400.71.4kNmkNkN6.2A轴轴线处边柱柱截面设计计采用就地预预制柱，混混凝土强度度等级为CC30，NN/mm22，纵向受受力钢筋采采用HRBB400，MPa，对称配筋。6.2.11上部柱配配筋计算由内力分析析6.1知知，控制截截面-的不利内内力设计值值有两组：kNm，kkNkNm，kkN（1） 按（a）组组内力进行行截面设计计由混凝土土结构设计计规范GGB500010-22010第第B.0.4条，考考虑二阶效效应。mm，由混凝土土结构设计计规范GGB500010-22010第第6.2.5条，取取20mmm和偏心方方向截面尺尺寸的中的的较大值
32、，所所以mmmmmm2，mmm，mmm，取由混凝土土结构设计计规范GGB500010-22010第第6.2.20条表表6.2.20-11得，柱的计算长长度m先假设为大大偏心受压压，那么受受压区高度度mmmmm，因此取受压压区高度mmm计算mm由于柱采用用对称配筋筋，所以受受拉受压钢钢筋面积相相同：mm2选用3C118,单侧钢筋配配筋率，双侧钢筋配配筋率，满满足构造要要求。（2）按（bb）组内力力进行截面面设计由混凝土土结构设计计规范GGB500010-22010第第B.0.4条，考考虑二阶效效应。mm，mmmmmmm2，mmm，mmm，取柱的计算长长度m先假设为大大偏心受压压，那么受受压区高度
33、度mmmmm，因此取受压压区高度mmm计算mm由于柱采用用对称配筋筋，所以受受拉受压钢钢筋面积相相同：mm2（b）组组内力轴力力kN由上可知，垂垂直于排架架方向柱子子承载力满满足要求。6.2.22下部柱配配筋计算下部柱应该该按照控制制截面-进行设计计，有两组组不利内力力kNm，kkNkNm，kkN（1） 按（a）组组内力进行行截面设计计由混凝土土结构设计计规范GGB500010-22010第第B.0.4条，考考虑二阶效效应。mm，由混凝土土结构设计计规范GGB500010-22010第第6.2.5条，取取20mmm和偏心方方向截面尺尺寸的中的的较大值，所所以mmmmmm2，mmm，mmm，取由
34、混凝土土结构设计计规范GGB500010-22010第第6.2.20条表表6.2.20-11得，下柱的计算算长度m先假设为大大偏心受压压，那么受受压区高度度mmmmm，且mmm，且33C18因此应该按按照（b）组组内力，选选用4C18,mmm2单侧钢筋配配筋率，双侧钢筋配配筋率，满满足构造要要求。（3）垂直直于排架方方向承载力力验算由混凝土土结构设计计规范GGB500010-22010第第6.2.20条表表6.2.20-11得，有支撑的柱柱沿垂直于于排架方向向的计算长长度m，由由混凝土土结构设计计规范GGB500010-22010第第6.2.15条，查表5.2.15得kN（a）组组内力轴力力k
35、N由上可知，垂垂直于排架架方向柱子子承载力满满足要求。6.2.33A轴线排排架柱的裂裂缝宽度验验算裂缝宽度应应按内力的的准永久组组合值计算算，查建建筑结构荷荷载规范GGB500009-22012得得各种荷载载的准永久久组合系数数如表6.2.3-1所示。表6.2.3-1荷荷载的准永永久组合系系数项目永久荷载不上人屋面面活载雪荷载风荷载吊车竖向荷荷载吊车水平荷荷载1.000.200.60.6不上人屋面面活荷载，故故改用雪荷荷载，仍用用序号表示示；风荷载载不参与准准永久组合合。（1） 上部柱裂缝缝宽度计算算按1-1截截面计算。11-1截面面的准永久久组合内力力值：（a）组合合项目：（产生）kNmkN
36、（b）组合合项目（产生）kNmkN所以（a）组组内力更不不利，应该该按照（aa）组内力力验算最大大裂缝宽度度。由混凝土土结构设计计规范GGB500010-22010第第7.1.2条：mm，不必验算裂裂缝宽度。（2） 下部柱裂缝缝宽度验算算按3-3截截面计算。33-3截面面的准永久久组合内力力值：组合项目：kNmkNmm，不必验算裂裂缝宽度。6.2.44A轴线排排架柱箍筋筋由于本工程程位于非地地震区，所所以排架柱柱的箍筋按按照构造要要求配置即即可。上、下下柱均为AA82000，牛腿腿处加密并并将钢筋牌牌号提高一一级，采用用B81000。6.2.55A轴线处处边柱牛腿腿设计先假定牛腿腿截面宽度度m
37、m，高高度mm，有有效高度mmm，牛腿腿尺寸如图图6.2.5-1所所示。（1） 按裂缝宽度度要求验算算牛腿高度度作用在牛腿腿处的竖向向力标准值值kN，N/mm2由于水平力力作用在轨轨道处，所所以牛腿顶顶面没有水水平荷载。设裂缝控制制系数，以以保证使用用阶段不出出现裂缝。mm由书12-18得：kNkN所以牛腿高高度满足要要求。（2） 牛腿配筋因为，所以以按构造要要求配筋。水平纵向受受拉钢筋mmm2采用5C114，mm2，其中22C14是弯起起钢筋，箍箍筋采用BB81000。7.B轴线线处中柱内内力组合及及设计7.1B轴轴线处中柱柱内力组合合荷载类型：永久荷载：屋面面恒荷载，柱、吊车梁自重可变荷载
38、：屋面面均布活荷荷载AAB跨吊车车1竖向荷荷载左大右右小，BCC跨吊车22竖向荷载载左大右小小AAB跨吊车车1竖向荷荷载左小右右大，BCC跨吊车22竖向荷载载左大右小小AAB跨吊车车1竖向荷荷载左大右右小，BCC跨吊车22竖向荷载载左小右大大AAB跨吊车车1竖向荷荷载左小右右大，BCC跨吊车22竖向荷载载左小右大大AAB跨吊车车1竖向荷荷载左大右右小AAB跨吊车车1竖向荷荷载左小右右大BC跨吊吊车2竖向向荷载左大大右小BC跨吊吊车2竖向向荷载左小小右大AB跨两两台吊车，水水平荷载向向左AB跨两两台吊车，水水平荷载向向右BC跨两两台吊车，水水平荷载向向左BC跨两两台吊车，水水平荷载向向右AB跨一一台吊车水水平向左，BBC跨一台台吊车水平平向左AB跨一一台吊车水水平向右，BBC跨一台台吊车水平平向右左风荷载载右风荷载载7.1.11控制截面面（1） 及相应的荷载组合：5.8700.7851.71112.96646.577546.55622.02263000、1.21.21.400.71.41.400.71.400.6kNmkN（2）及相相应的荷载组合：5.87060.55212.99646.557546.55622.022000、1.01.21.41.400.71.400.6kNmkN（3