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1、衡州大道与西外环互通式立交工程 混凝土箱梁满堂支架施工专项方案1 编制制依据1.1 衡州州大道一一标施工工合同文文件、施施工图纸纸及本项项目技术术规范等等相关设设计文件件；1.2 公路路桥涵施施工技术术规范（JJTJ0041-20000）1.3 公路路工程质质量检验验评定标标准（JJTGFF80/1-220044）1.4 建建筑施工工碗扣式式脚手架架安全技技术规范范（JJGJ1166-20008）、建筑筑施工扣扣件式脚脚手架安安全技术术规范（JJGJ1130-20001）1.5 路桥桥施工技技术手册册 1.6 我公公司现场场踏勘调调查资料料，以往往类似桥桥梁工程程中积累累的施工工经验、技术总总
2、结及工工法等科科技成果果，现有有的施工工力量和和机械设设备情况况。2工程概概况衡州大道道与西外外环互通通式立交交工程位位于衡阳阳市华新新开发区区与蒸湘湘区结合合部，采采用对角角象限布布设的两两条苜蓿蓿叶环线线匝道和和两条半半定向左左转匝道道构成的的组合形形完全互互通式立立交。其其中A、B、CC、D、E、FF、G、H八条条匝道均均为高架架匝道，桥桥跨为222m54mm不等。桥面净净空均为5m。上部结结构除EE匝道第第五联、F匝道道第四联联为钢箱箱连续梁梁外，其其余均为为钢筋（预预应力）混混凝土连连续梁；平曲线线最小半半径为665m,最大纵纵坡为55%，最最大横坡坡为2%设计速速度300400km
3、/h，桥桥梁汽车车荷载为为城市-A级。横断面布布置为：0.55m防撞撞护栏+桥桥面净净宽+00.5mm防撞护护栏。本工程临临近主要要交通干干道，与之相相邻的西西外环线、3200国道、湘桂线线交通密密度较大。桥梁梁施工期期间对该该路段范范围内的的交通产产生相当当程度的的影响，施施工与交交通相互互制约。为保证证桥梁施施工期间间车辆及及行人通通行安全全，确定定采用按按桥面投投影宽度度每侧各各加3mm呈带状状搭围，实实行全封封闭施工工。3支架搭搭设施工工方案钢筋（预预应力）混混凝土连连续梁采采取满堂堂支架搭搭设，跨跨既有线线段采取取工字钢钢架空支支架进行行施工，本本方案只只讨论满满堂支架架搭设施施工，
4、跨跨湘桂线线和钢箱箱梁拼吊吊及门洞洞预留另另作专项项方案。3.1 测量量放样在水准基基点复测测合格的的前提下下，利用用往返测测量将水水准点引引至桥梁梁施工地地点附近近稳固处处，经复复核符合合精度要要求后，作作为桥梁梁施工标标高控制制点。桥桥梁的平平面控制制利用已已经监理理办复核批批准的导导线网，导导线的精精度、走走向和距距离均符符合大桥桥平面控控制的技技术要求求。3.2技技术准备备项目部总总工室和和工程部部根据施施工图纸纸结合现现场情况况进行了了设计要要素复核核，发现现与设计计或技术术规范不不符的及及时通知知监理工工程师，并将相关资料告知设计代表，在没有得到设计和监理的认可前不予施工。详细分析
5、析施工图图，结合合现场的的地形、便道情情况、天天气等施施工条件件以及考考虑与其其它施工工工序的的干扰等等，制订订了详细细可行的的施工计计划和具具体方案案。项目部技技术部和和安质部部组织施施工技术术人员、施工队队队长、质检员员、安全全员、特特殊工种种及施工工班组进进行了详详细的安安全教育育和技术术（安全全）交底，各各班组第第一次施施工，另另行进行行现场技技术指导导、安全全交底。3.3总总体施工工方案根据设计计要求和和工期安安排，结结合现场场情况、交通状状况，连连续箱梁梁支架搭搭设采用用满堂支支架。现现浇梁支支架搭设设之前，首首先清除除地面杂杂物，做做好支架架地基处处理和周周围排水水系统。现浇梁梁
6、施工之之前进行行支架超超载预压压，取得得弹性变变形、非非弹性变变形数值值，根据据变形数数值设置置预拱度度。3.4施施工工艺艺3.4.1支架架、模板板材料选选用（1）模模板 箱梁底底模和内内模均采采用=15mmm的木木胶板。木胶板板容许应应力【】=115Mppa,弹弹性模量量E=66*100Mpaa。（2）横横向方木木横向方木木均采用用杉木，截截面尺寸寸为100*100cm。截面参参数和材材料力学学性能指指标：W=bhh=100*100/6=16770000mmI=bhh=100*100/122=833333333.3mmm4方木的力力学性能能指标按按公路路桥涵钢钢结构及及木结构构设计规规范（J
7、JTJ0025-86）中中的A-2类木木材取值值，则:容重=6KNN/M33. 容容许弯应应力【】=113MPPa,容容许剪应应力=11.4MMpa,弹性模模量E=10*10Mpaa。纵横向方方木布置置：横向向方木间间距一般般为300cm,在实腹腹处和端端中横隔隔梁下为为20ccm;纵纵向方木木间距按按照纵向向钢管间间距进行行布设。.(3)支支架WDJ碗碗扣式钢钢管支架架立杆和和顶杆上上设置一一副碗扣扣接头，下下碗扣和和上碗扣扣限位销销直接焊焊在立杆杆或顶杆杆上，当当上碗扣扣的缺口口对准限限位销时时，上碗碗扣可沿沿杆向上上滑动。连接横横杆时，先先将横杆杆接头插插入下碗碗扣的周周边带的的圆槽内内
8、，将上上碗扣沿沿限位销销滑下扣扣住横杆杆接头，并并顺时针针旋转扣扣紧，用用铁锤敲敲击即牢牢固锁紧紧。该脚脚手架能能根据要要求，组组成多种种组架尺尺寸，本本设计采采用立杆杆间距尺尺寸为6600和9000mm两两种规格格。该脚手架架具有接接头构造造合理，力力学性能能良好（较较同样管管材脚手手架的结结构强度度提高00.5倍倍以上），工工作安全全可靠，构构件轻，装装拆方便便，克服服了传统统式普通通钢管支支架用材材量大，零零部件多多，搭拆拆劳动强强度大等等缺点。该脚手手架立杆杆轴心受受力，根根部有可可调节支支座，顶顶部有可可调节托托座，对对箱梁支支架搭设设十分方方便。国标的普普通钢管管为外直直径48mm
9、m,壁壁厚3.5mmm，材质质为Q2235钢钢，轴向向容许应应力【0】=2005Mppa。考考虑到目目前市场场上有大大量不足足3.55mm的的钢管，本本项目支支架按壁壁厚3mmm，截截面积AA=4.24*10mm,惯性性矩I=10779*110mm44,抵抗抗矩W=4.449*110mm，回转转半径rr=155.9mmm计算算，单位位重0.0333KN/m。3.4.2支架基基础支架拼装装前首先先将原地地面的软土清清除干净净，换填填粘土或抛填填片石，用用压路机机分层碾碾压密实实并保持持顶面水水平，以以满足承承载力的的要求。对于桩桩基处系系梁承台台基坑要要分层回回填夯实实，压实实度达到到90%。泥
10、浆浆池处，根根据现场场实际情情况，将将泥浆全全部清理理干净，泥浆底下50cm范围内的软土予以清除，换填粘土并分层回填夯实，压实度需达到90%。所有基础处理完以后，经检测合格并满足地基承载力要求后，在顶面再浇筑20cm厚C20混凝土。基础四周设3050cm排水沟，保持场内干燥。3.4.3支架布布置立杆布置置:顺桥桥向间距距90cmm,横桥桥向（垂垂直于路路线中心心线方向向）实腹腹处间距距60cmm并采用用双排钢钢管，空腹处处90ccm,水水平横杆杆步距均均为1220cmm。水平杆及及剪刀撑撑:为保保持满堂堂支架的的整体稳稳定, 支架顶顶、底220cmm处采用用48钢钢管及扣扣件设置置纵横两两个方
11、向向的扫地地杆,步步距5.5米, 桥墩墩三分之之一处用用水平杆杆与砼面面夹紧或或顶紧（抱抱箍）,以增加加支架的的附着力力。顺桥桥向与横横桥向剪剪刀撑分分别按每每3排设设置一道道，钢管管采用48钢钢管及扣扣件,钢钢管与地地面夹角角呈45506000。3.4.4龙骨骨架布置置在支架可可调U型型顶托上上顺桥向向放置双双排48钢钢管作为为主龙骨骨，横桥桥向铺设设10cmm10cmm方木次次龙骨，2.22米梁体体横隔梁梁处为115厘米米，其余余均为220厘米米。3.4.5箱梁梁模板箱梁底模模采用11.222m2.444m厚厚15mmm竹胶板板,模板板钉在100cm10cmm方木上上,两竹竹胶板结结合部位
12、位应调整整于次龙龙骨上，直直接承受受箱梁荷荷载。侧侧模和翼翼板先采采用定型型托架和和6cmm8cmm方木定定出侧面面框架，再再利用韧韧性较好好的塑料料模板（66mm厚厚）作为为面板，直直接承受受箱梁荷荷载，具具体布置置见附图图23.4.6操作要要点1.支架架基础按按技术交交底进行行处理，并并找平。2.水平平杆伸出出扣件的的长度均均应大于于10ccm，以以防杆件件滑脱，水水平杆在在墩柱处处用纵横横水平杆杆与墩柱柱抱死，增增强支架架稳定性性。3.支架架安装过过程中，应应随时校校正垂直直度，安安装22斜斜拦杆，垂垂直偏差差控制在在支架高高度的11/2000以内内，水平平偏差控控制在55cm以以内。4
13、.可调调底座顶顶托丝杆杆伸入立立杆长度度不小于于30ccm，以以确保在在浇注砼砼过程中中，丝杆杆与立杆杆之间连连接可靠靠。5.剪刀刀撑按设设计要求求安放，并并与立杆杆可靠连连接。6.搭设设支架时时在箱梁梁两侧顺顺桥向安安装工作作梯，在在挑臂外外侧安装装防护栏栏杆及安安全网。7.顺桥桥向钢管管、承受方方木接头头应错开开布置，不不能全部部集中在在同一断断面上。现浇箱梁梁支架搭搭设横断断面图、纵断面面图见附附图1。3.4.7支架预预压3.4.7.11 支架架预压的的目的根据设计计要求及及有关规规定，现现浇连续续箱梁的的支撑体体系、模模板体系系施工完完后，应应对支架架及脚手手架等承承力系统统进行预预压
14、，以以消除架架体的非非弹性变变形，确确保箱梁梁混凝土土的浇注注质量。如下图图：3.4.7.2预压方法法：a预压前前支架顶顶标高设设置为防止预预压后，由由于支架架的变形形等原因因，需对对支架进进行较大大的调整整，给施施工带来来较大的的麻烦，因因此在预预压前，需需对支架架顶标高高进行设设置，预预加理论论预拱度度，以减减少不必必要的麻麻烦。预预压前支支架顶标标高设设计标高高理论论预拱度度。b支架验验收支架搭设设好后，根根据相关关规范的的要求进进行支架架验收，确确保支架架与支架架之间、支架与与方木之之间、方方木与钢钢管之间间、方木木与模板板之间等等各相邻邻面接触触紧密，无无明显缝缝隙。c布置测测量标高
15、高点在底模上上布置测测量标高高点，测测点布置置位置：每跨顺桥桥向布置置5处，为为支点、1/44、1/2，每每一处横横断面方方向布置置5点，共共布置测测量标高高点25点。d满载预预压d1、荷荷载计算算（以EE匝道第第七联为为例）根据计算算：支点部位位（横隔隔梁）的的荷载为为1.22261.8856.2kN/mm2(1.8m为砼折折算高)渐变段部部位的平平均荷载载为1.2260.77=211.9kN/mm2(0.77m为砼砼平均折折算高)普通标准准箱室范范围的荷荷载11.2260.55=15.6kN/m2(0.5m为为砼折算算高)d2预压压荷载材材料预压荷载载采用砂砂袋和成成捆钢筋筋或钢绞绞线代替
16、替预压荷荷载。砂砂袋应逐逐袋称量量，重量量宜控制制在15500kkg左右右，要设设专人称称量，专专人记录录，称量量好的砂砂袋一旦旦到位就就必须采采用防水水措施，要要准备好好防雨布布。加载载时用汽汽车吊提提升到箱箱梁上部部。d3分级级加载通常加载载宜分33级进行行，即440、70、1220的的加载总总量。每每级持荷荷时间不不小于330分钟钟，最后后一级为为1小时时，如果果加载1120%后后所测数数据与持持荷488小时后后所测数数据变化化很小时时，待448小时时内累计计沉降量量不超过过5mmm，方达达到设计计要求，表表明地基基及支架架已基本本沉降到到位，可可卸载，否否则还须须持荷进进行预压压，直到
17、到地基及及支架沉沉降到位位方可卸卸压。每每级加载载后，分分别测定定各级荷荷载下支支架和支支架梁的的变形值值，全部部加载完完成后，（即即卸载前前）再观观测一次次。将各各阶段各各测点高高程记入入表格中中，并算算出相应应变形量量。d4分级级卸载卸载顺序序与加载载顺序相相反，每每次卸载载后都要要观测一一次，将将各阶段段各测点点高程记记入表格格中，并并算出相相应变形形值。e观测数数据的处处理通过观测测各测量量标高点点在加（卸卸）载不不同阶段段时的标标高值，算算出支架架在各阶阶段相应应的变形形数据，将将各标高高值及变变形数据据整理并并记入变变形量成成果表中中。f设置施施工预拱拱度根据支架架变形值值及设计计
18、预拱度度设置施施工预拱拱度，按按两次抛抛物线变变化计算算各点的的预拱度度，施工工预拱度度为支架架变形值值。3.4.8支架拆拆除当砼强度度达到要要求，在在监理工工程师允允许的情情况下方方可进行行支架的的拆除。碗扣式钢钢管支架架拆除时时，把顶顶托向下下旋，取取出竹胶胶板和方方木，然然后逐步步拆除碗碗扣支架架。支架拆除除原则：先中跨跨再边跨跨，有悬悬臂处先先拆悬臂臂处；同同一跨时时先跨中中再两边边；要求求对称，少少量、分分次、逐逐渐完成成，以便便使箱梁梁本身逐逐步承受受荷载，避避免结构构物在卸卸架过程程中发生生质量事事故。连续跨拆拆除时从从跨中开开始，逐逐渐向两两侧立柱柱进行，每每次进行行时箱梁梁横
19、断面面两边同同时进行行，防止止单边操操作对箱箱梁的影影响，使使横断面面受力不不均，落落架过程程中分批批进行。在落架架过程中中及时对对箱梁标标高进行行观测，进进行数据据汇总，掌掌握支架架落架情情况。碗扣脚手手架拆除除时注意意事项：拆除碗扣扣脚手架架前，应应清除脚脚手架上上的材料料、工具具和杂物物；拆除时，应应设置警警戒标志志，并由由专职人人员负责责警戒；碗扣脚手手架的拆拆除应在在统一指指挥下，按按先拆挠挠度最大大以及悬悬臂处再再逐步拆拆向两端端、自上上而下逐逐层的顺顺序进行行；在拆除过过程中，脚脚手架的的自由悬悬臂高度度不得超超过两步步，当超超过两步步时应加加设临时时拉结；通长水平平杆和剪剪刀撑
20、等等，必须须在脚手手架拆除除到相关关碗扣脚脚手架时时方可拆拆除；工人必须须站在临临时设置置的脚手手板上进进行拆除除作业，并并按规定定使用安安全防护护用品；拆除过程程中，严严禁使用用榔头等等硬物击击打、撬撬挖，拆拆下的连连接棒应应放入袋袋内，锁锁臂应先先传递至至地面并并放室内内堆存；拆卸连接接部件时时，应先先将锁座座上的锁锁板与卡卡钩上的的锁片旋旋转至开开启位置置，然后后开始拆拆除，不不得硬拉拉，严禁禁敲击；拆下的碗碗扣脚手手架、钢钢管与配配件，应应先成捆捆用机械械吊运至至地面，防防止碰撞撞，严禁禁抛掷。3.5 现浇箱箱梁支架架结构力力学验算算3.5.1支架架布设方方案1、采用用碗扣支支架搭设设
21、满堂支支架，支支架的宽宽度以满满足箱梁梁的宽度度和方便便施工来来考虑，拟拟在横桥桥向方向向每侧比比桥面宽宽出1.0m左左右，纵纵向方向向搭设的的支架长长度超出出梁端部部2m左右右作为工工作面。横杆步步高按11.2mm搭设。为为确保支支架的稳稳定性，每每隔3孔孔立杆在在纵向和和横向均均设置十十字花剪剪刀撑，剪剪刀撑与与地面的的夹角控控制在445660范围内内。2、现浇浇箱梁实实腹段与与跨中箱箱室空腹腹板段：立杆间间距均按按照横隔隔梁处为为0.66m,其其余为00.9米（顺桥桥向）,横桥向向实心处处0.66米，空空心板处处0.99m布置置支架立立杆。3、底托托丝杆外外露不超超过其长长度的11/3，
22、顶顶托丝杆杆外露长长度不超超过其长长度的11/2。4、支架架结构布布置（附附图1）3.5.2支架架受力计计算搭设支架架前先对对满堂支支架稳定定性和强强度进行行力学计计算，主主要验算立杆杆的支撑撑力、方方木的抗抗弯能力力，通过过计算各各个指标标必须都都合格方方能进行行下一道道工序施施工，否否则，则则应该更更换支架架材料或或者调整整间距，以满足安全要求。（1）支支架立杆杆的单根根承载力力：满堂支架架采用碗碗口支架架，查桥桥涵下下册P110，单单管最大大承载力力为：当当横杆步步距为00.6米米时，立立杆承载载力取440kN/根；横杆步步距为11.2米米时，立立杆承载载力取330kN/根。(2)荷荷载
23、组合合计算a.作用用在模板板支架上上的结构构荷载，包包括：新新浇筑混混凝土、钢筋、模板、支撑梁梁（楞）等等自重；组成模模板支架架结构的的杆系自自重，包包括：立立杆、纵纵向及横横向水平平杆、水水平及垂垂直斜撑撑等自重重，根据据工程等等情况定定，包括括：脚手手板、栏栏杆、挡挡脚板、安全网网等防护护设施及及附加构构件的自自重。b.模板板支架的的可变荷荷载，包包括下列列荷载：施工人人员及施施工设备备荷载；振捣混混凝土时时产生的的荷载；风荷载载。c.荷载载取值q1箱箱梁自重重荷载。混凝土土密度取取=266kN/，本立交交现浇箱箱梁梁高高分1.8米和和2.22米两种。a.梁高高为1.8m支支架计算算a.1
24、 荷载分分析支架钢钢管自重重，单位位重0.0388kN/mm箱梁砼砼自重：悬臂板部部分：砼砼平均厚厚度为(0.22+0.5)/2=00.355m平均荷载载为：00.29926=7.554kNN/箱室的顶顶、底板板部分：砼厚度度为0.25+0.225=00.5m平均荷载载为：00.526=13 kkN/腹板、横横隔梁部部分：11.8m26KKN/mm3=46.8kNN/模板、龙骨架架自重：2.55kN/；施工人人员、施施工料具具堆放、运输荷荷载：22.5kkN/；倾倒混混凝土时时产生的的冲击荷荷载：22.0kkN/；振捣混混凝土产产生的荷荷载：22.0kkN/；荷载组合合：计算强度度：q= 1.
25、2（+）+1.4（+）计算刚度度：q= 1.2（+）恒载：悬臂板板部位：q1= 11.2（7.554+22.5）=12.0488kN/普通箱箱室部位位：q22=1.2（13+22.5）=18.6kNN/腹板部部位：qq3=1.2（42.4322+2.5）=53.9199kN/a.1腹腹板和中中横隔梁梁下方支支架验算算 （11）底模模验算底模采用用=155mm的的木胶板板，直接接搁置于于间距LL=200cm的的10*10的的横向方方木上，按按连续梁梁考虑，取取单位长长度（11米）板板宽进行行计算。 模板验验算模型型荷载组合合：q=1.2（46.8+22.5）+1.4（2+2.5+2）=68.26
26、kN/m木胶板（=155mm）截截面参数数及材料料力学性性能指标标：W=bhh=10000*115/6=375500mmmI=bhh=10000*115/122=28812550木胶板容容许应力力【】=115Mppa,弹弹性模量量E=66*100Mpaa；承载力验验算：强度：Mmaxx=qll/10=668.226*00.2*0.22/100=0.273304kkN*MMmaxx=Mmmax/W=00.2773044/3775000=7.3mmm【】=115Mppa 合合格刚度：q=1.2（46.8+22.5）=59.16kN/mf=qll4/1150EEI=00.377mmf0=2000/4
27、400=0.55mmfff0 合格（2）横横向方木木验算横向方木木搁置于于间距660cmm的纵向向钢楞上，横横向方木木规格为为10ccm*110cmm,横向向方木亦亦按连续续梁考虑虑。模板验算算简图荷载组合合：ql=1.22（46.8+22.5）+1.4（2+2.5+2）*0.2=13.652kN/m承载力验验算：强度：Mmaxx=(ql)l/10=113.6522*0.6*00.6/10=00.4992KNN*Mmaxx=Mmmax/W=22.955Mpaa【】=113Mpaa 合格格剪应力=QSSx/IIx=13.6522*0.66*100*1.5*1100000/110*10=1.2=1
28、1.4MMpa刚度：荷载:11.2（46.8+22.5）*0.2=11.832f=q/1500EI=11.8322*0.36*0.336/(1500*833333333.3*1100000)=1.2mm=6600/4000=1.5mmmf 合格格（3）纵纵向外楞楞验算纵向外楞楞承受内内楞传递递的荷载载，按照照集中荷荷载下的的三跨连连续梁计计算。本算例中中，外龙龙骨采用用双根钢楞楞，截面面惯性矩矩I和截截面抵抗抗矩W分分别为：模板验算算简图外钢楞的的规格：圆钢管管48*3.55*2；楞截面惯惯性矩：I=112.119*22=244.388;外楞强度度计算：作用在外外楞的荷荷载：P=11.2（46
29、.8+22.5）+1.4（2+2.5+2）0.20.6=8.2KNM=-00.2667PLL=-00.2667*88.2*0.66=-11.3113644kN*m=M/W=1131336400/1001600=1229N/外楞强度度设计值值f=2005.0000NN/外楞的强强度验算算ff,满满足要求求！外楞的挠挠度计算算V=1.8833PL/1000EIIvv=LL/4000其中E外楞的的弹性模模量，EE=21100000N/P=1.2（46.8+22.5）0.20.6=7.1kN外楞的最最大允许许挠度值值，vv=11.500mm;外楞的最最大挠度度计算值值，v=0.994mmmvv,满满足
30、要求求！(4)支支架立杆杆计算 每根根立杆所所承受的的竖向力力按其所所支撑面面积内的的荷载计计算，忽忽略横向向方木自自重不计计，则纵纵向钢管管传递的的集中力力（均以以跨度00.6米计算）：N=11.2（46.8+22.5）+1.4（2+2.5+2）0.60.6=24.6kN最高钢管管不超过过12mm,安全全起见满满堂式碗碗扣支架架按122m高计计，其自自重为：g=0.3966kN单根立杆杆所承受受的最大大竖向力力为：NN=244.6+0.3396=24.9966kN计算轴心心受压立立杆的稳稳定系数数公式为为:=N/Af其中N立杆的的轴心压压力设计计值轴心心受压立立杆的稳稳定系数数，由长长细比L
31、Lo/ii查表得得到：i计算算立杆的的截面回回转半径径（cmm）;ii=1.58A立杆杆净截面面面积（ccm2）;A=44.899W立杆杆净截面面抵抗矩矩(cmm3);W=55.088钢管管立杆抗抗压强度度计算值值（N/） f钢管立立杆抗压压强度设设计值,f=2005N/;Lo计计算长度度（m）如果完全全参照扣扣件式规规范不不考虑高高支撑架架，由公公式(11)或（22）计算算：=uh (1)=(h+2a) (22)K1计计算长度度附加系系数，查查表取值值为1.1855；u-计算长长度系数数，参照照扣件件式规范范表55.3.3；uu=1.7a-立杆上上端伸出出顶层横横杆中心心线至模模板支撑撑点的
32、长长度；aa=0公式（11）的计计算结果果：=1711.5NN/,立立杆的稳稳定性计计算ff,满满足要求求！公式（22）的计计算结果果：=699.8NN/,立立杆的稳稳定性计计算ff,满满足要求求！如果考虑虑到高支支撑架的的安全因因素，适适宜由公公式（33）计算算 =k11*k22(h+2a)K2计计算长度度附加系系数，按按照表22取值为为1.0031；公式（33）的计计算结果果：=855.1NN/,立立杆的稳稳定性计计算ff,满满足要求求！（5）地地基承载载力计算算maxx=N/A=224.9996*10000/(0.008*00.088)=33.9Mpa220MPPa 满足要要求a.2 空
33、心板板处下方方支架验验算因横向方方木间距距均为220cmm,在aa.2中中已验算算，本条条只验算算纵向外外楞和支支架立杆杆；（1）纵纵向外楞楞验算纵向外楞楞承受内内楞传递递的荷载载，按照照集中荷荷载下的的三跨连连续梁计计算。本算例中中，外龙龙骨采用用钢楞，截截面惯性性矩I和和截面抵抵抗矩WW分别为为：验算简图图外钢楞的的规格：圆钢管管48*3.55*2；楞截面惯惯性矩：I=112.119*22=244.388;外楞强度度计算：作用在外外楞的荷荷载：P=11.2（13+22.5）+1.4（2+2.5+2）0.20.9=12.3KNM=-00.2667PLL=-00.2667*112.33*0.6
34、=-1.997kN*m=M/W=1197000000/1001600=1993.99N/外楞强度度设计值值f=2005.0000NN/外楞的强强度验算算ff,满满足要求求！外楞的挠挠度计算算V=1.8833PL/1000EIIvv=LL/4000其中E外楞的的弹性模模量，EE=21100000N/P=1.2（13+22.5）0.20.9=3.348kN外楞的最最大允许许挠度值值，vv=22.255mm;外楞的最最大挠度度计算值值，v=0.99mmv,满足足要求！(2)支支架立杆杆计算 每根根立杆所所承受的的竖向力力按其所所支撑面面积内的的荷载计计算，忽忽略横向向方木自自重不计计，则纵纵向钢管管
35、传递的的集中力力（均以以跨度00.9米计算）：N=11.2（13+22.5）+1.4（2+2.5+2）0.90.9=22.437kN最高钢管管不超过过12mm,安全全起见满满堂式碗碗扣支架架按122m高计计，其自自重为：g=0.3966KN单根立杆杆所承受受的最大大竖向力力为：NN=222.4337+00.3996=222.8833kkN参照腹板板、中横横隔梁验验算可知知轴心受受压立杆杆的稳定定系数满满足要求求！（3）地地基承载载力计算算maxx=N/A=222.8833*10000/(0.008*00.088)=33.577Mpa220MPPa 满足要要求a.3 翼板下下支架验验算因翼板下下
36、支架布布置同空空心板支支架布置置，由空空心板部部位验算算及箱梁梁荷载组组合可看看出，支支架布置置满足要要求！b.2.2米箱箱梁从箱梁横横断面布布置图可可看出，22.2mm箱梁同同1.88米箱梁梁空心板板位置和和翼板位位置构造造相同，因因此只需需2.22m箱梁梁隔梁（实实心处）即即可。b.1 荷载分分析支架钢钢管自重重，单位位重0.0388kN/mm箱梁砼砼自重：腹板、横横隔梁部部分：22.2mm26KKN/mm3=57.2kNN/模板、龙骨架架自重：2.55kN/；施工人人员、施施工料具具堆放、运输荷荷载：22.5kkN/；倾倒混混凝土时时产生的的冲击荷荷载：22.0kkN/；振捣混混凝土产产
37、生的荷荷载：22.0kkN/；荷载组合合：计算强度度：q= 1.2（+）+1.4（+）计算刚度度：q= 1.2（+）恒载：腹腹板部位位：q33=1.2（57.2+22.5）=71.64kkN/a.1 腹板和和中横隔隔梁下方方支架验验算 （11）底模模验算底模采用用=155mm的的木胶板板，直接接搁置于于间距LL=155cm的的10*10的的横向方方木上，按按连续梁梁考虑，取取单位长长度（11米）板板宽进行行计算。验算模型型荷载组合合：q=1.2（57.2+22.5）+1.4（2+2.5+2）=80.74kN/m木胶板（=155mm）截截面参数数及材料料力学性性能指标标：W=bhh=10000*
38、115/6=375500mmmI=bhh=10000*115/122=28812550木胶板容容许应力力【】=115Mppa,弹弹性模量量E=66*100MPa；承载力验验算：强度：Mmaxx=qll/100=800.744*0.15*00.155/100=0.18kN*mmaxx=Mmmax/W=00.188/3775000=4.8mmm【】=115Mppa 合合格刚度：q=1.2（57.2+22.5）=71.64kN/mf=qll4/1150EEI=00.155mm=1150/4000=0.5mmmf 合格格（2）横横向方木木验算横向方木木搁置于于间距660cmm的纵向向钢楞上，横横向方木
39、木规格为为10ccm*110cmm,横向向方木亦亦按连续续梁考虑虑。验算简图图荷载组合合：ql=1.22（57.2+22.5）+1.4（2+2.5+2）*0.15=12.111N/m承载力验验算：强度：Mmaxx=(qql)ll/100=122.1111*00.6*0.66/100=0.44kN*mmaxx=Mmmax/W=33.133Mpaa【】=113Mpaa 合格格剪应力=QSSx/IIx=12.1111*0.66*100*1.5*1100000/110*110=11.1=11.4MMPa刚度：荷载:11.2（57.2+22.5）*0.15=10.746f=q/1500EI=10.746
40、6*0.36*0.336/(1500*833333333.3*1100000)=1.1mm=6600/4000=1.5mmmf 合格格（3）纵纵向外楞楞验算纵向外楞楞承受内内楞传递递的荷载载，按照照集中荷荷载下的的三跨连连续梁计计算。本算例中中，外龙龙骨采用用钢楞，截截面惯性性矩I和和截面抵抵抗矩WW分别为为：验算简图图外钢楞的的规格：圆钢管管48*3.55*2；楞截面惯惯性矩：I=112.119*22=244.388;外楞强度度计算：作用在外外楞的荷荷载：P=11.2（57.2+22.5）+1.4（2+2.5+2）0.150.6=7.27kNM=-00.2667PLL=-00.2667*77
41、.277*0.6=-1.117kN*m=M/W=1117000000/1001600=1115N/外楞强度度设计值值f=2005.0000NN/外楞的强强度验算算ff,满满足要求求！外楞的挠挠度计算算V=1.8833PL/1000EIIvv=LL/4000其中E外楞的的弹性模模量，EE=21100000N/P=1.2（57.2+22.5）0.150.6=6.4476kN外楞的最最大允许许挠度值值，vv=11.500mm;外楞的最最大挠度度计算值值，v=0.885mmmvv,满满足要求求！(4)支支架立杆杆计算 每根根立杆所所承受的的竖向力力按其所所支撑面面积内的的荷载计计算，忽忽略横向向方木自
42、自重不计计，则纵纵向钢管管传递的的集中力力（均以以跨度00.6米米计算）：N=11.2（57.2+22.5）+1.4（2+2.5+2）0.60.6=29.1kN最高钢管管不超过过12mm,安全全起见满满堂式碗碗扣支架架按122m高计计，其自自重为：g=0.3966kN单根立杆杆所承受受的最大大竖向力力为：NN=299.1+0.3396=29.4966kN计算轴心心受压立立杆的稳稳定系数数公式为为:=N/Af其中N立杆的的轴心压压力设计计值轴心心受压立立杆的稳稳定系数数，由长长细比/i查表表得到：i计算算立杆的的截面回回转半径径（cmm）;ii=1.58A立杆杆净截面面面积（ccm2）;A=44
43、.899W立杆杆净截面面抵抗矩矩(cmm3);W=55.088钢管管立杆抗抗压强度度计算值值（N/） f钢管立立杆抗压压强度设设计值,f=2005N/;计算长长度（mm）如果完全全参照扣扣件式规规范不不考虑高高支撑架架，由公公式(11)或（22）计算算：=uh (1)=(h+2a) (2)计算长长度附加加系数，查查表取值值为1.1855；u-计算长长度系数数，参照照扣件件式规范范表55.3.3；uu=1.7a-立杆上上端伸出出顶层横横杆中心心线至模模板支撑撑点的长长度；aa=0公式（11）的计计算结果果：=2055.8NN/,立立杆的稳稳定性计计算ff,满满足要求求！公式（22）的计计算结果果
44、：=83.8N/,立杆杆的稳定定性计算算ff,满满足要求求！如果考虑虑到高支支撑架的的安全因因素，适适宜由公公式（33）计算算 =(hh+2aa)计算长长度附加加系数，按按照表22取值为为1.0031；公式（33）的计计算结果果：=1022.2N/,立杆杆的稳定定性计算算ff,满满足要求求！（5）地地基承载载力计算算maxx=N/A=229.4496*10000/(0.008*00.088)=44.7MMPa220Mppa 满足要要求4 支座座垫石施施工满堂支架架搭设完完毕后立立即进行行支座垫垫石施工工，并分分两次进进行施工工，第一一次是在在墩柱浇浇筑时预预埋垫石石的竖向向支撑筋筋和加强强钢筋网网片，安安装时应应提前在在结构物物的模板板上精确确放样，根根据垫石石的设计计尺寸划划好标线线，预埋埋筋与结结构物的的钢筋骨骨架焊接接牢固；第二次次是在结结构物砼砼养护期期过后，在在垫石预预埋筋上上安装钢钢筋网片片，安装装前应将将垫石位位置的结结构物砼砼表面凿凿毛并清清理干净净