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1、目录第一章 编制依依据2第二章 工程概概况3第三章 施工难难点4第四章 技术准准备5第五章 施工部部署38第六章 混凝土土浇筑55第七章 施工缝缝处理60第八章 安全与与环保措措施64第九章 附图66编制依据据1.1 设计图图纸：宁宁波建筑筑设计院院提供的的方圆财财富中心心项目施施工图。1.2 现行的的国家和和省、市市的有关关规范、规规程和标标准：建筑地基基基础工工程施工工质量验验收规范范（GBB 5002022-20002）高层建筑筑箱型基基础与筏筏型基础础技术规规范 （JJGJ 6-999）地下工程程防水技技术规范范（GBB 5001088-20001）混凝土结结构工程程施工及及验收规规范
2、（GGB 5502004-220022）混凝土矿矿物掺和和料应用用技术规规程（DDBJ/T 001-664-220022）高层建筑筑混凝土土结构技技术规程程（JGGJ 33-20002）混凝土强强度检验验评定标标准（GGB 1107-87）混凝土泵泵送技术术规程（JJGJ/T 110-995）混凝土质质量控制制标准（GGB 5501664-992）建筑机械械使用安安全技术术规程（JJGJ 33-20001）建筑施工工安全检检查标准准（JGGJ 559-999）施工现场场临时用用电安全全技术规规范（JJGJ 46-88）建设工程程施工现现场供用用电安全全规范（GGB 5501994-993）宁波
3、市建建筑工程程施工安安全操作作规程 （DBBJ 001-662-220022）碱集料反反应规程程1.3 方圆财财富中心心项目施施工组织织设计。工程概况况本工程位位于宁波波市江北区东东三环路路内宁波波CBDD 中央央商务区区，东临临关东店店南街，南南临光华华路。由由二栋写写字楼和和一座裙裙房组成成。总建建筑面积积为14422668m22，地上上部分为为10330655.6mm2，地地下共44 层，建建筑面积积392202.4m22。工程结构构设计为为钢骨混混凝土框框筒结构构，基础础设计为为平板筏筏基，基基础混凝凝土总量量为2664455m3。两个主楼楼下的基基础厚33m，裙裙房和大大堂下的的基础
4、厚厚1.55m，设设计中从从沉降角角度考虑虑，在33m 厚厚和1.5m 交接处处布置了了两道宽宽15000mmm 的后后浇带。底底板外轮轮廓东西西方向长长1166.255m，南南北方向向长888.4mm；基础础底板厚厚度按厚厚度分为为15000mmm 和30000mmm 两两种，顶顶面标高高分别为为-199.100m 和和-177.600m。本工程混混凝土全全部采用用商品混混凝土，整整个基础础划分为为7 个个浇筑段段进行混混凝土浇浇筑。浇浇筑段划划分见图图1，各各浇筑段段基本情情况见表表1。浇筑段划划分基本本情况表表 表11I 段II 段段III 段IV 段段浇筑段机坑底板-1-2机坑底板混凝
5、土量量1843385199755.426766.131399.212366.278400.5厚度3m3m1.5mm1.5mm1.5mm3m3m计划浇筑筑时间20033.8.1520033.9.520033.8.520033.8.2820033.9.220033.9.1320033.100.166由于本工工程底板板混凝土土为厚大大体积混混凝土，在在“ISOO90002”中属于于 “4.99过程控控制”中的特特殊过程程控制项项目，系系质量控控制重要要内容。为为确保工工程施工工质量，特特制定本本施工方方案，以以便在施施工中遵遵照执行行。施工难点点3.1 本工程程工期短短、时间间紧，底底板混凝凝土总量
6、量大，33m 厚厚底板不不允许分分段，最最大浇筑筑量超过过100000 m3。必须须全盘考考虑、精精心安排排、采取取周密的的技术措措施保证证质量。3.2 底板混混凝土浇浇筑基本本安排在在夏季，气气温高不不利于混混凝土入入模温度度的控制制。3.3 底板施施工时进进出车辆辆多，多多台输送送泵同时时作业。施施工场地地狭小、不不利于交交通和多多台输送送泵的布布置。因因此要求求业主协协助我公公司跟有有关部门门协商解解决，借借用临近近市政道道路布置置一部分分输送泵泵，解决决场地紧紧张的状状况。3.4 本工程程地处CCBD 中心地地段，交交通不畅畅。而且且商品混混凝土的的运输车车辆受到到交通管管制。施施工前
7、必必须在认认真调查查的基础础上做好好交通组组织方案案，并提提前向有有关部门门办好通通行许可可，保证证混凝土土连续供供应。3.5 本工程程底板混混凝土的的浇筑时时间均安安排在气气温较高高的8 月和99 月，此此时大气气温度高高出混凝凝土的入入模温度度，长时时间的间间隔对混混凝土的的温度和和浇筑层层之间结结合都非非常不利利。须报报请有关关部门批批准，在在混凝土土浇筑的的特定时时间允许许夜间施施工，使使浇筑工工作连续续进行保保证大体体积底板板的浇筑筑质量。技术准备备基础底板板的施工工，除必必须满足足国家和和地方有有关规范范、标准准的规定定要求外外，采取取必要的的预控措措施防止止大体积积混凝土土由于温
8、温度变化化和收缩缩产生裂裂缝是施施工技术术准备的的关键。根根据大体体积混凝凝土裂缝缝产生的的机理，在在抗裂验验算的基基础上通通过控制制原材料料质量、降降低混凝凝土的温温差（入入模温度度、水化化热温升升）、减减小地基基的约束束以及控控制降温温速率、充充分利用用混凝土土的应力力松弛特特性、延延长养护护期、表表面布设设温度筋筋、加强强施工过过程控制制等几个个方面综综合安排排抗裂技技术措施施。4.1 对原材材料的要要求拌制混凝凝土的各各种原材材料除了了必须满满足相关关国家规规范和宁宁波市地地标外，还还应符合合以下规规定。4.1.1 水水泥：1) 采采用322.5 级普通通硅酸盐盐水泥。2) 采采用低水
9、水化热水水泥，水水泥的77d 水水化热指指标不高高于2775kJJ/kgg，不得得使用带带有R 字样的的早强水水泥。3) 水水泥的碱碱含量须须满足每每立方米米混凝土土中水泥泥的总碱碱量不大大于2.25kkg。4.1.2 粉粉煤灰：粉煤灰灰的级别别不低于于II 级，不不得使用用高钙粉粉煤灰。4.1.3 粗粗骨料：宜采用用5331.55mm 级配均均匀的机机碎石，含含泥量不不得大于于1%，孔孔隙控制制在399%以内内。4.1.4 细细骨料：为减小小混凝土土的后期期收缩，宜宜采用中中粗砂，细细度模数数2.553.0，不不使用人人工砂。砂砂的含泥泥量不得得大于33%。4.1.5 外外加剂：4.1.5.
10、11 外加加剂应采采用低碱碱、低水水化热的的外加剂剂。4.1.5.22 不得得具有早早强性能能。4.1.5.33 不添添加任何何膨胀剂剂。4.1.5.44 使用用高效减减水剂。4.2 对商品品混凝土土的要求求除必须满满足规范范要求外外，还应应符合以以下规定定:4.2.1 混混凝土的的强度等等级要求求为C440（PP10）RR90。4.2.2 水水胶比控控制0.45 以下。4.2.3 砂砂率控制制在400%以内内。4.2.4 为为保证混混凝土的的抗裂能能力，兼兼顾施工工要求，混混凝土的的入泵坍坍落度宜宜控制在在1600mm 之内，误误差上限限+200mm,下限-40mmm。4.2.5 缓缓凝时间
11、间宜为88100h。4.2.6 混混凝土到到工地的的温度：4.2.6.11 对于于-1 段,及及、段内的的机坑，混混凝土到到工地的的温度不不得超过过28。4.2.6.22 对于于-2 段,IIII 段底板板，混凝凝土到工工地的温温度不得得超过225。4.2.6.33 对于于段底板板，混凝凝土到工工地的温温度不得得超过223。4.2.6.44 对于于段底板板，混凝凝土到工工地的温温度不得得超过220。4.2.6.55 混凝凝土供应应单位可可参考以以下措施施，也可可在保证证上述温温度指标标的前提提下，根根据企业业特点采采用其他他措施。1) 外外加剂、砂砂石须遮遮盖，避避免阳光光直射，并并保持通通风
12、，在在拌合前前2d将将碎石洒洒水降温温；2) 拌拌合水应应使用地地下水，并并预先加加冰块降降温；3) 散散装水泥泥必须提提前进料料降温，保保证拌合合时的温温度在335 以下；4) 混混凝土运运输罐车车外罩保保温套。4.2.7 为为保证水水化热不不超过本本方案抗抗裂计算算的要求求，试配配时须对对各试配配配合比比作混凝凝土或混混合胶凝凝材料的的水化热热试验，并并及时将将试验结结果上报报本项目目部总工工办。4.3 主要技技术措施施4.3.1 采采用900d 混混凝土的的强度，同同时，经经业主、监监理和有有关专家家共同论论证，将将每立方方米混凝凝土中水水泥用量量控制在在不少于于2200kg。综综合考虑
13、虑各种因因素，本本方案确确定每立立方米混混凝土中中水泥用用量为：32.5 级级普通硅硅酸盐水水泥2330kgg。4.3.2 采采用中低低水化热热水泥，77d 水水化热指指标不高高于2775kJJ/kgg。4.3.3 采采用三掺掺法，即即在混凝凝土中同同时掺加加高炉磨磨细矿碴碴粉(SS75)和粉煤煤灰，以以保证混混凝土强强度达到到设计要要求，同同时改善善混凝土土的和易易性。4.3.4 在在满足泵泵送要求求的条件件下，降降低砂率率，防止止混凝土土因收缩缩产生裂裂缝。4.3.5 不不使用膨膨胀剂。4.3.6 除除设计布布置的后后浇带外外，在11.5mm 厚的的底板内内增加两两条施工工后浇带带，施工工
14、后浇带带做法与与沉降后后浇带相相同，在在相邻板板块浇筑筑90dd 后用用C455(P110)RR28 混凝土土浇筑。后后浇带的的布置如如图1 所示。4.3.7 分分层浇筑筑，两主主楼下33m 厚厚的底板板内均设设有多个个机（集集水）坑坑，坑深深3m，且且体量较较大。综综合考虑虑机坑内内降水、总总体施工工组织、大大体积混混凝土施施工等因因素，决决定先浇浇筑机（集集水）坑坑，再浇浇筑底板板。两次次浇筑间间隔宜控控制在115d 之内。4.3.8 设设计后浇浇带处断断面如图图2 所所示，其其中15500mmm 厚厚5000mm 宽的板板带长度度74mm 超过过抗裂计计算的最最大裂缝缝间距554.991
15、m，存存在开裂裂隐患，建建议设计计将这一一条15500mmm 厚厚5000mm 宽的板板带的纵纵向配筋筋率提高高到1.2%。图1 基基础底板板分段及及后浇带带位置图2 后后浇带处处断面图图4.3.9 遵遵循抗、放放结合的的原则，为为减小地地基的水水平阻力力对底板板的约束束作用，在在底板卷卷材防水水层上干干铺两层层油毡作作为滑动动层，为为防止水水泥浆进进入油毡毡之间，上上层油毡毡搭接处处须用聚聚氨酯粘粘结。特殊情况况：B 塔下底底板分布布有四个个机坑，四四个坑中中间的板板块处于于四边约约束状态态，边缘缘拉应力力较大，因因此，该该板块下下不设滑滑动层，不不做级配配砂石换换填，以以较大的的地基水水平
16、阻力力减小边边缘位移移，进而而减小边边缘拉应应力。4.3.10 在1.5m 厚底板板的上表表面3mm 厚底底板有木木模的侧侧面设置置1200 4 的钢筋筋网片，增增强表面面抗裂能能力。4.3.11 由于底底板计划划浇筑时时间在最最炎热的的月份，气气温远高高于混凝凝土的入入模温度度，为尽尽可能减减少浇筑筑时的冷冷量损失失，浇筑筑时采取取斜面分分层、一一次到顶顶的方式式，使混混凝土的的暴露面面积最小小，混凝凝土输送送泵管用用一层麻麻袋包裹裹并经常常洒水保保持湿润润。4.3.12 混凝土土入槽前前，对槽槽内四壁壁及槽底底洒水降降温。4.3.13 浇筑前前一天，用用毡布覆覆盖底板板钢筋，混混凝土浇浇筑
17、时随随浇筑进进度逐步步揭开。4.3.14 混凝土土初凝前前，表面面用平板板振捣器器做两次次振捣，改改善混凝凝土的密密实性。两两次振捣捣后，用用刮杆刮刮平，再再用木抹抹子做两两遍压实实抹平，最最后表面面扫毛。4.3.15 加强养养护，充充分利用用混凝土土的松弛弛特性降降低混凝凝土的收收缩应力力。混凝凝土的中中心温度度与表面面温度差差及表面面温度与与外界温温度差可可控制在在30以内。降降温速率率宜控制制在1.522。4.3.15.1 浇浇筑完成成后144d 内内，采用用蓄水养养护，蓄蓄水深度度为1550mmm。因底底板面积积较大，宜宜采用分分格蓄水水，蓄水水围堰高高度不低低于2000mmm。4.3
18、.15.2 两两次抹面面压实后后立即盖盖一层塑塑料薄膜膜，同时时随浇筑筑进度分分格砌筑筑蓄水围围堰。4.3.15.3 蓄蓄水养护护至少77d，如如果7dd 后，为为下道工工序施工工方便要要求改变变养护方方式，养养护方式式可改为为采用塑塑料膜加加草袋的的方式，即即一层湿湿草袋上上盖一层层塑料薄薄膜。变变换养护护方式时时，应先先铺草袋袋再洒水水。4.3.15.4 保保温保湿湿养护至至少144d。养养护至第第15dd 时，根根据测温温情况和和当时天天气情况况决定是是否撤销销养护。在在施工条条件许可可的情况况下，应应尽可能能将养护护期延长长到300d。4.3.15.5 后后浇带处处的养护护：1）底板板
19、后浇带带处侧模模有木模模和快易易收口网网两种。木木模处采采用一层层阻燃保保温草袋袋外面加加盖一层层黑色塑塑料布保保温保湿湿养护。塑塑料布和和草带要要绑扎在在模板上上，与模模板密贴贴。木模模的拆模模时间，同同样在第第15dd 根据据测温情情况决定定，如当当时施工工条件许许可，则则安排在在第300d 拆拆模。2）快易易收口网网处采用用一层湿湿草袋外外面加盖盖一层黑黑色塑料料布保温温保湿养养护。湿湿草带要要绑扎钢钢筋上与与收口网网密贴，养养护期间间草袋必必须始终终保持浸浸湿状态态。塑料料布必须须与湿草草袋密贴贴。3）后浇浇带处5500mmm 宽宽1.55m 厚厚的板带带上表面面采用两两层草袋袋两层塑
20、塑料薄膜膜养护，即即一层湿湿草袋 + 一一层塑料料薄膜 + 一一层干草草袋 + 一层层塑料薄薄膜。4.3.16 做好浇浇筑后的的测温工工作，设设专职测测温工，及及时将测测温数据据录入预预先编制制好温度度曲线的的描绘程程序和温温度应力力的计算算程序，实实时掌握握混凝土土内部温温度和应应力的变变化情况况，推断断下一时时段的温温度和应应力变化化趋势，根根据计算算结果决决定是否否调整保保温层的的厚度。4.4 混凝土土的配合合比根据本章章第4.1、44.2、44.3 条确定定的原则则，参考考搅拌站站统计资资料和试试配数据据，确定定混凝土土单方主主要材料料用量（kkg）见见表2。混凝土配配合比（每每立方米
21、米混凝土土主要材材料用量量） 表表2水泥（普通硅硅酸盐332.55 级）粉煤灰（不低于于II 级）矿渣粉(不低于于S755)2307580详细试配配数据参参见试配配报告。4.5 1.55m 厚厚底板的的抗裂验验算根据结构构特征，选选最不利利抗裂的的II-2 段段进行抗抗裂验算算。4.5.1 结结构特征征外形尺寸寸： 长长宽高=888.4mmm18.75mmm1.55mm纵向平均均配筋率率：Agg/A=0.771%最大钢筋筋直径:25mmm混凝土强强度等级级： CC40(P100)R990fc(990)=19.1N/mft(990)=1.771N/mEc(990)=3.1151104NN/m计划
22、浇筑筑时间： 20003 年8 月255 日。浇筑时大大气温度度：按宁宁波专业业气象台台提供的的资料，88 月平平均气温温为255.7，最高高气温为为35.0，最低低气温为为17.3。4.5.2 混混凝土的的入模温温度TjjTj=3304.5.3 各各龄期混混凝土的的中心温温度按照保守守状态，在在本计算算中取11.5mm 厚底底板的降降温系数数为0.75。各龄期混混凝土内内部中心心最高温温度估算算详见表表3。1.5mm厚底板板各龄期期混凝土土内部中中心最高高温度估估算表 表3龄期（d）36912151821242730Tmaxx56.9949.8844.1139.6633.2232.6631.
23、9930.6630.33304.5.4 混混凝土的的内外温温差估计计，详见见表4。1.5mm厚底板板混凝土土的内外外温差估估计值表表 表44大气平均均温度 Tq=25.7 大气气最低温温度 TTqmiin=119.22龄期36912151821242730中心温度度56.9949.8844.1139.6633.2232.6631.9930.6630.3330表面温度度38.6635.9933.8832.1129.7729.4429.3328.7728.6628内表温度度差18.3313.9910.337.53.53.22.71.91.71.6外表温度度差21.3318.6616.5514.88
24、12.4412.111211.4411.3310.774.5.5 最最大温度度收缩应应力计算算为留有充充分的安安全余量量，计算算温度收收缩应力力时，不不考虑混混凝土升升温阶段段产生的的内部压压应力及及两端支支护结构构限位产产生的预预压应力力。以下分别别验算浇浇筑后第第6、99、155、300 和660 的的外约束束应力4.5.5.11 采用用公式(t)=E(tt)TT1-1/ccoshh(iL/22)S(tt)其中，E(t)混凝凝土各龄龄期的弹弹性模量量；混混凝土的的线性膨膨胀系数数,取11.010-55；S(t)考虑虑徐变影影响的应应力松弛弛系数，取取S(tt)=00.5；L=8884000
25、mm（基基础底板板长度）；H=15500mmm(基基础底板板厚度)。Cx 为为地基水水平阻力力系数，查查赵志缙缙主编高高层建筑筑施工手手册：在设置置滑动层层后，CCx=00.0110.03NN/mmm3，偏于于安全，在在此取CCx=00.011N/mmm3T 为为最大综综合温差差，T=降降温差T（tt）+ 收缩当当量温差差Tyy(t)4.5.5.22 计算算E(tt)，详详见表551.5mm厚底板板混凝土土各龄期期的弹性性模量表表 表55龄期69153060E(t)1.31110041.75510042.33310042.94410043.14410044.5.5.33 计算算综合温温差T1）
26、各龄龄期混凝凝土的收收缩当量量温差TTy(t)按公式 Y(tt)=0Y(11- ee -0.01tt)M1M2Mn，TY(t)=-YY(t)/各系数选选用详见见表6：1.5mm 厚底底板各龄龄期混凝凝土的收收缩当量量计算用用系数表表 表66龄期（dd）69123060M11.00001.00001.00001.00001.0000M21.13301.13301.13301.13301.1330M31.00001.00001.00001.00001.0000M41.10051.10051.10051.21101.2110M51.12201.12201.12201.00001.0000M61.04
27、400.96600.95570.93300.9330M71.10001.10001.10001.25561.2556M80.78800.78800.78801.00001.0000M91.00001.00001.00001.00001.0000M101.00001.00001.00001.00001.0000*1.24481.15521.14481.59971.5997注：M11:水泥泥种类影影响系数数；M2:水水泥细度度影响系系数；M3:骨骨料影响响系数；M4:水水胶比影影响系数数；M5:水水泥浆量量影响系系数；M6:龄龄期；M7:环环境湿度度系数；M8：截截面影响响系数；M9：振振捣方式式
28、；M10：配筋率率影响系系数。1.5mm 厚底底板各龄龄期混凝凝土的收收缩相对对变形计计算值详详见表77。1.5mm 厚底底板各龄龄期混凝凝土的收收缩相对对变形计计算值 表7龄期（dd）69153060Y(tt)2.35510-53.21110-55.18810-51.34410-42.33310-42）综合合温差T 详详见表881.5mm厚底板板各龄期期混凝土土的综合合温差计计算值 表8龄期69153060T（t）4.78.515.8819.8825.00TY(t)2.43.25.213.4423.33T(tt)7.111.7721.0033.2248.444.5.5.22 最大大外约束束应
29、力，详详见表99L=8884000mm H=115000mmCx=00.011N/mmm2 ftt(R990)= 1.71NN/mmm21.5mm厚底板板各龄期期混凝土土的最大大约束应应力值 表9龄期69153060i2.3EE-0552.0EE-0551.7EE-0551.5EE-0551.5EE-055S(t)0.50000.50000.50000.50000.4000(t)0.16630.29910.55540.91131.0773ft0.68810.83351.02291.29931.5556ft/(t)4.1882.8771.8661.4221.455各龄期的的抗裂安安全度KK 都不
30、不小于11.055，满足足抗裂要要求。4.5.6 验验算裂缝缝间距4.5.6.11 应用用公式式中 混混凝土的的线性膨膨胀系数数, =1.010-55;p考虑徐徐变时钢钢筋混凝凝土的极极限拉伸伸;T综综合温差差。4.5.6.22 基本本参数，详详见表110。1.5mm厚底板板基本参参数值 表100H=15500mmmft（RR90）=1.71MMPaE=3.151044MPaap=00.711%Cx=00.011N/mmm3d=255mm4.5.6.33 混凝凝土的极极限拉伸伸，详见见表111。1.5mm厚底板板各龄期期混凝土土的极限限拉伸值值 表111龄期69153060p(tt)6.566
31、10-58.04410-59.91110-51.24410-41.50010-44.5.6.44 综合合温差TT，详见见表122。1.5mm厚底板板各龄期期混凝土土的综合合温差值值 表112龄期69153060T（t）4.78.515.8819.8825.00Ty(t）2.43.25.213.4423.33T(t)7.111.7721.0033.2248.444.5.6.55 计算算裂缝间间距，详详见表113。1.5mm厚底板板各龄期期混凝土土的裂缝缝间距值值 表113龄期69153060各龄期弹弹模E（t）1.31110041.75510042.33310042.94410043.14410
32、044.44410045.12210045.92210046.64410046.8661004L219140111.29104.294.116Lminn145.893.3374.2269.5557.334.6 3m 厚厚底板抗抗裂计算算根据结构构特征，选选最不利利抗裂的的I 段段进行抗抗裂验算算。4.6.1 结结构特征征外形尺寸寸： 长长宽高=744.5mmm30.75mmm3.00mm纵向平均均配筋率率：Agg/A=1.771%最大钢筋筋直径： 322mm混凝土强强度等级级： CC40(P100)R990fc(RR90)=199.1NN/mft(RR90)=1.71NN/mEc(RR90)=
33、3.151044N/mm计划浇筑筑时间： 20003 年9 月5 日浇筑时大大气温度度：按宁宁波专业业气象台台提供的的资料，99 月份份平均气气温为220.55，最高高气温为为35.0，最低低气温为为10.1。4.6.2 混混凝土的的入模温温度TjjTj = 3004.6.3 各各龄期混混凝土的的中心温温度按照保守守状态，在在本计算算中取33m 厚厚底板的的降温系系数为00.855。各龄期混混凝土内内部中心心最高温温度估算算详见表表14。3m厚底底板各龄龄期混凝凝土内部部中心最最高温度度估算值值 表114龄期（dd)36912151821242730Tmaxx60.1154.665.03346
34、42.3339.2236.4433.7731.66304.6.4 混混凝土内内外温差差估计，详详见表115。3m厚底底板混凝凝土内外外温差估估计表 表155大气平均均温度TTq=220.55大气最低低温度Tqmiin=110.11龄期36912151821242730中心温度度60.1154.665.0334642.3339.2236.4433.7731.6630表面温度度35.4433.3331.7730.1128.7727.5526.5525.5524.7724.11内表温度度差24.7721.3318.6615.9913.6611.779.98.26.95.9外表温度度差25.3323.
35、2221.662018.6617.4416.4415.4414.66144.6.5 最最大温度度收缩应应力计算算为留有充充分的安安全余量量，计算算温度收收缩应力力时，不不考虑混混凝土升升温阶段段产生的的内部压压应力及及两端支支护结构构限位产产生的预预压应力力。4.6.5.11 采用用公式(t)=E(tt)TT1-1/ccoshh(iL/2)S(t)其中，E(t)混凝凝土各龄龄期的弹弹性模量量；混混凝土的的线性膨膨胀系数数，取11.010-5；S(t)考虑虑徐变影影响的应应力松弛弛系数考考虑，取取S(tt)=00.5；L=7550000mm(底板混混凝土长长度)；H=30000mmm(底底板混凝
36、凝土厚度度)；Cx地基水水平阻力力系数，考考虑滑动动层，取取Cx =0.03kkN/mm；T最大综综合温差差。4.6.5.22 弹性性模量EE（t），详详见表116。3m 厚厚底板混混凝土各各龄期的的弹性模模量表 表166龄期（dd）69153060E(t)1.25510041.67710042.22210042.80010042.99910044.6.5.33 计算算T1）各龄龄期混凝凝土的收收缩变形形值按公式Y(tt)=0Y(11- ee -00.011t)M1M2Mn，T YY(t)=-Y(tt)/各系数选选用详见见表177 (取取0Y =33.24410-4) 。3m厚底底板各龄龄期混
37、凝凝土的收收缩当量量计算用用系数表表 表117龄期(dd)69153060M11.00001.00001.00001.00001.0000M21.13301.13301.13301.13301.1330M31.00001.00001.00001.00001.0000M41.21101.21101.21101.21101.2110M51.00001.00001.00001.00001.0000M610.440.9660.95530.93300.9330M71.00001.00001.00001.25501.2550M81.00001.00001.00001.00001.0000M91.00001
38、.00001.00001.00001.0000M100.80000.80000.80000.80000.8000*1.13381.05501.04421.27721.2772各龄期混混凝土的的收缩变变形值，详详见表118。3m厚底底板各龄龄期混凝凝土的收收缩相对对变形计计算值 表188龄期(dd)69153060Y(tt)2.155100-52.933100-54.700100-51.077100-41.866100-42）综合合温差T，详详见表119。3m厚底底板各龄龄期混凝凝土的综综合温差差值 表表19龄期69153060T（t）3.76.511.9924.4429.66Ty(t）2.12
39、.94.710.7718.66T(tt)5.89.516.6635.0048.114.6.5.44 最大大外约束束应力，详详见表220L=7550000mm H=330000mmCx=00.033N/mmm2 ftt(R990)= 1.71NN/mmm23m 厚厚底板各各龄期混混凝土的的最大外外约束应应力值 表200龄期(dd)69153060i2.810-52.5 10-52.1 10-51.9 10-51.8 10-5S(t)0.50000.50000.50000.50000.5000(t)0.13390.24460.46601.01181.4114ft0.68810.83351.0229
40、1.29931.5556ft/(t)4.9113.4002.2441.2771.100各龄期的的抗裂安安全度KK 都不不小于11.055，满足足抗裂要要求。4.6.6 验验算裂缝缝间距4.6.6.11 应用用公式式中 混混凝土的的线性膨膨胀系数数, 取取1.0010-55p考虑徐徐变影响响时钢筋筋混凝土土的极限限拉伸T综综合温差差，4.6.6.22 基本本参数，详详见表221。3m厚底底板基本本计算参参数值 表211H=30000mmmft（RR90）=1.71MMPaE=3.151044MPaap=11.711%Cx=00.033N/mmm3d=322mm4.6.6.33 混凝凝土的极极限拉
41、伸伸，详见见表222。3m厚底底板各龄龄期混凝凝土的极极限拉伸伸值 表表22龄期（dd）6915306090p(tt)7.822100-59.599100-51.188100-41.488100-41.799100-41.966100-44.6.6.44 综合合温差TT，详见见表233。3m厚底底板各龄龄期混凝凝土的综综合温差差值 表表23龄期（dd）69153060T（t）3.76.511.9924.4429.66Ty(t）2.12.94.710.7718.66T(tt)5.89.516.6635.0048.114.6.6.55 计算算裂缝间间距,详详见表224。3m厚底底板各龄龄期混凝凝土的裂裂缝间距距值 表表24龄期（dd）69153060T5.81110-59.466 10-51.666 10-43.500 10-44.811 10-4各龄期弹弹模E（t）1.25510441.677 1042.222 10442.800 10442.999 10443.5 10444.088 10444.711 10445.299 10445.466 1044L135.8691.11285.117Lminn90.55760.77556.7784.7 底板混混凝土自自约束应应力计算算