《用于带式输送机的单级直圆柱齿轮减速器- 设计书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《用于带式输送机的单级直圆柱齿轮减速器- 设计书.docx（34页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、用于带式输送机的单级直圆柱齿轮减速器-设计书I.课程纲要的名称用于带式输送机的单级直圆柱齿轮减速器。二、内容设计根据给定的工作参数，选择合适的电机，选择联轴器，设计V型皮带传动，设 计单级斜齿轮传动（所有的轴、齿轮、轴承、齿轮箱外壳、盖子和其他附件）和联 轴器，以便与传送带连接。传输图如图1所示。三、原始数据传送带张力F=4250 （N） o传送带速度V=L3 （米/秒）。辐筒直径D=305 （毫米）四、建设性的条件1）工作条件。轻度冲击的负载，单边旋转；齿轮寿命为10年（每年300个工 作日），两班制运行，轴承寿命至少为15000小时。（2）传送带速度误差：5%o第四：对设计结果的要求设计输
2、出要求列于表1。8,计算压迫力FP/144.6。）2 x 5 x 208.01 x sinl1 = 1981.6N9 .关于设计的主要结论选择5条B型皮带，皮带的参考长度为1760mm,滑轮的参考直径为 ddl=125mm, dd2=400mm,中心距a=417498mm,单条皮带的初始拉伸力为 F0=208.01N第五局部齿轮的设计1 .选择精度等级、材料和齿数(1)材料选择：按表选取的小齿轮材料为40Cr回火处理，硬度范围取为 280HBS,大齿轮材料为45钢回火处理，硬度范围取为240HBS。(2) 一般工作机，选择7度精度。(3)选择小齿轮齿数Zl=24,大齿轮齿数Z2=24x3.96
3、=95.24,取Z2=96。(4)压力角=20。2.在设计牙齿接触的疲劳强度时。(1)根据公式探测计算小齿轮回路的直径，即3 pK/ftLu + 1(ZeZR.确定公式中的参数值。尝试选择负载因子KHt=L3。计算小齿轮传递的扭矩o 6.39ET =9.55 x 10=9.55 x 10 x= 1.88 x 10 Wm323.3选择齿宽系数(pd=lo计算外表系数ZH。I 2 I 2 =2.5 qcosasin。 cos20 sin209查表得出材料的弹性影响系数。Ze - 189.8即1/2(Vi)计算接触疲劳强度的重组系数Z8oZxcosa =arccos 忆+ 2力；Zxcosa =ar
4、ccos 忆+ 2力；=arccos24 x cos20Ot24 + 2 x 1=29.8496 x cos20Ot96 + 2 x 1=22.99Z2cosa a ? = arccos = arccos忆+ 2闻YZtanauX - tana ) 4- Z2tanau2 - tana ) = 124 x (tan29.84 - tan200) 4- 119 x (tan22.99 - tan20) 1.72e 14f14 - 1.72= 0.871计算允许的接触疲劳应力H小齿轮和大齿轮的接触疲劳极限分别为Hliml=600MPa和Hlim2=550MPao计算负载周期的数量。N = 60nJ
5、Lh = 60 x 323.3 x 10 x 2 x 8 x 300 = 9.31 x 10HNi*12Ni*129.31 x 10H196=2.35 x 10K检查接触疲劳寿命的系数：KHN1 =0.93, KHN2 = 0.98o以1%的故障概率和平安系数S=1计算，我们得到。600 X 0.93 =558MPa1=550 x 0.98 =539MPa取Hl和H2的较小值作为这个齿轮对的允许疲劳应力，即。an = 口H2=539MP& 通过实验计算出小齿轮回路的直径。3 2K.T1U + i/ZeZhZ1* _3(2 X 1.3 X 1.88 x 1053.96 + 1/2.5 X 189
6、.8 X 0.871V一 一oH ) J T * 3 96 X 539 j71,12mm调整小齿轮回路的直径(1)在计算实际负荷率之前准备好数据。圆周方向的速度Vn X dlt X V 60 X 1000调整小齿轮回路的直径(1)在计算实际负荷率之前准备好数据。圆周方向的速度Vn X dlt X V 60 X 1000n X 71.12 X 323.360 X 1000L 21m/ s齿宽bb = 1 x 71.12 = 71.12mm(2)计算实际负荷率KH从表中取利用系数KA=1。在v = 1.21 m/s和精度等级为7的情况下，从图中可以看出动载荷系数KV =1.2o齿轮的圆周力Fn =
7、Fn =2 x 1.88 x 10571.12=4.793 x 10NKAFti 1 X 4.793 x 103IF -71.12KAFti 1 X 4.793 x 103IF -71.1267.39X/mm IOO N/mni检查表格，得到齿间的载荷分布系数KH=1.2。(iv)从表中，使用插值法，我们得到KH=L324,精度等级为7,小齿轮相对于 梁的不对称布置。由此可见，实际的负荷率Kh = KAKvKHaKHp = 1 x 1.2 x 1.2 x 1.324 = 1.906(3)可根据分度圆直径的实际载荷系数来确定3 R3 |L 906d1H = d1( X 3 = 71. 12 X
8、3 二 80. 795nn、12 x 1.3 x 1.88 x 10s x 0.686J 1 x 242x 0.017 = 2.15齿轮模块的调整1）计算实际负荷率前的数据准备圆周方向的速度vdi = n1tzi = 2.15 x 24 = 51.6mmn dm60 X 1000JI X 51.6X 323.360 X 10000. 87m/s齿宽bb = 0jdj = 1 x 51,6 = 51.6mmh =(2h * + c *= (2xl+ 0.25) x 2.15 = 4.84mm宽度与高度之比b/hb 51.6_ = = 10, 66h 4.81计算实际负荷率KF根据v=0.87m/
9、s,精度等级为7,动态载荷系数Kv=L0,如图10-8所检查。F” =来自2Td,2 x 1.88 x 10551.6=7.28 x 10 Ni_1x7,28x1()3b5L6=141.08/V/m lOON/m齿间的载荷分布系数，如表10-3中检查的。K= 1.0 来自表10-小印=1.38,来自图10-13=1.435KF = KAKvKFaKFp = 1 x 1 x 1 x 1.435 = 1.435L435x 31= 2.22nun 1.3L435x 31= 2.22nun 1.3齿轮模数可以通过实际载荷系数来计算 匹nip = = 2.15( Ft小齿轮的螺距直径dp = nifZ)
10、 = 2.22 x 24 = 53.28mm如果对计算结果进行比拟，由齿面的疲劳强度计算出的模量如下帅和小齿轮分 度圆直径大于根据根部振动强度计算的弹性模量i卜和小齿轮分度圆的直径小齿轮的模量大于模量由于齿轮模数的大小取决于齿根的弯曲疲劳强度，而齿 轮直径的大小取决于齿面的接触疲劳强度，从2.22毫米的弯曲疲劳强度计算出来 的模数整体上可以是m=2.5毫米，从接触疲劳强度计算出来的节圆直径可以是小= 80.795mm,并计算出小齿轮的齿数di 80.795一= =32,318m 2.S摄Z1 = 33不 d 大齿轮模数zz = uzi = 3.96 X 33 = 1304 ,计算几何尺寸计算分
11、度圆的直径。M = mZ = 2.5 x 24 = 60mmd2 = mz2 = 2.5 x 130 = 325mm(2)计算中心距di + d2 60 + 325a = 192.5mm22di + d2 60 + 325a = 192.5mm22(3)计算齿轮的宽度(3)计算齿轮的宽度h = 3礼=1 x 60 = 60m7,h = 3礼=1 x 60 = 60m7,砥=b + (5 10)mm = 6570mm摄/) = 65imih h2 = 60huh5.强度测试5.强度测试(1)校准牙齿外表L + 1 2K7im + th a3 ZrZl,ZE =J u 0ddiX 189.8 =
12、519.79Mpa fT/3.96 + 1 2 x 1.906 x 1.88 x 105-+x 0.871 x 2.53.961 x 60(2)校准牙根Fl2KTYFaH _ 2 X L 435 X L 88 x 10、X 2. 65 X L 58 X 0.686(I)dm3Zf1 X 2.53 X 332=91.031MPa W oF10 F22灯332丫532丫 _ 2 X 1.435 X L88 X 10, - 2. 19 X L78 X 0. 686(t)dm3Z?1 X 2.53 X 332=91.075MPa W oF26 .设计结论齿数z】 = 33, zz= 130,模块m=2
13、.5毫米，压力角 20二中心距离 d a = 192.5mm,中心距齿距dB% = 65mm,比=60mm选择的小齿轮土制0 淬火处理，大齿轮选用45钢淬火处理，精度7级第6局部传动轴结构1 .1驱动轴的结构L输入轴的功率P1、速度nl和扭矩T1P1 = 6.39 KW nl = 323.3 rpm T1 = 188.75 Nm2 .初步确定轴的最小直径。首先估计轴的最小直径。选择淬火和回火的45号钢作为轴的材料。从表中得 至U A0=110o110 X 3110 X 3I 6. 39=29. 7nim323.3输入轴的最小直径是安装大皮带轮时的轴直径。由于钥匙的安装使轴的直径增 加了 5%,
14、所以选择如下：dl2 = 32 mmoL78L783 .根据轴向定位的要求，确定各个轴段的直径和长度(1)为了满足大滑轮的轴向定位要求，必须在MI轴段的右端增加一个轴肩，这 样n=in段的直径就假定为d23=35毫米；左端用轴端卡环定位，卡环的直径假定 为D=40毫米，与轴端直径相对应。I-II局部的长度应略短于大圆盘的宽度B,现 在假定为112=95毫米。2)预选滚动轴承。由于轴承只受一个径向力的作用，所以应该选择深沟球轴 承。考虑到工作要求，根据d23=35毫米，从轴承目录中选择深沟球轴承6208,其 尺寸为dxDxD=40x80xl8毫米，即d34=d78=40毫米，挡油环的宽度为10,
15、即 134=178=18+10=28 毫米。轴承的轴向定位是通过挡油环完成的。手册显示，6208型轴承的锁肩高度为 h=3.5mm,因止匕 d45=d67=47mm。3)由于齿轮的直径较小，齿轮和轴应做成一体，以保证齿轮体的强度，成为 齿轮轴。因此，156=B=65毫米，d56=d 1=60毫米。(4)为了方便轴承盖的装配和拆卸，确保轴承盖的外侧与大皮带轮的右侧有一 定距离，其中123=40mm。表1设计要求序 号内容要求提交的工作1装配图1张A1绘图电子和纸张22张局部图纸A3绘图31份计算表电子版第一局部整个系统的结构1 .1传动的特点1）组成：传动方案由电机、三角皮带、减速器和工作机组成
16、。2）特点：齿轮相对轴承是对称的。3）传动方案确实定：考虑到电机的高转速和V型带的缓冲和减振能力，将V 型带调整到高转速水平。选择V型皮带传动和单级圆柱形减速器。2 .2计算驱动装置的整体效率3 .选择单个传输元件的效率r|l代表V型带的效率：0.96月2为轴承的效率：0.99o“3为链轮传动的效率：0.98o4为联接效率：0.97 o“5为卷轴轴承的效率：0.98,和展为线圈的效率：0.94o.总效率的计算r|a= 0.96 x 0.992 x 0.98 x 0.97 x 0.98 x 0.94 = 0.835)取齿轮距轴承座内壁的距离A=16mm,考虑到轴承座的铸造缺陷，在确定 滚子轴承的
17、位置时，应取距轴承座内壁的距离s,取s=8mm,那么L45 = A+S-15 = 16+8-15 = 9mm167 = A+s-15 = 16+8-15 = 9 mm6.2输出轴的设计L确定输出轴上的功率P2、速度n2和扭矩T2。P2 = 6.19 KW n2 = 8L5r/min T2 = 725.33 Nm2)初步确定轴的最小直径。首先估计轴的最小直径。为轴选择的材料是45号钢，经过硬化，结果根据表 格 A0=110,3届帝dniln = A( X . 一= 110 X I-= 46.5mm0n281.5输出轴的最小直径当然是安装联轴器dl2时的轴的直径。为了使选定的轴直径dl2与联接孔相
18、 适应，有必要同时选择联接类型。联轴器的计算扭矩=人介联轴器的扭矩计算为KA=1. 5,检查表格以考虑到扭矩的微小变化。.KA=1.5,那么：T(a = KaT2 = 1.5 x 725.33 = 1087.9A/m在计算扭矩Tea应小于联轴器的额定扭矩的条件下，检查标准GB/T 4323-2002 或手册，选择联轴器LT9。半联轴器的孔径为55毫米，即dl2=55毫米，半联轴器 的毂孔与轴的长度L=107毫米。5.根据轴向定位要求，确定每个轴段的直径和长度。（1）为了满足半联轴器的轴向定位要求，应在i-n轴段的右端安装轴肩，使n- III轴段的直径取为d23=58mm；左端用轴端卡环定位，使
19、与轴端直径对应的卡环 直径取为D=73mm。-第二节的长度应略短于L,所以取L12=103毫米。2）滚动轴承的预选。由于轴承只受一个径向力的作用，所以应该选择深沟球 轴承。参照工作要求并根据d23=58毫米，从轴承目录中选择深沟球轴承6212,其 尺寸为dxDxT=60毫米xllO毫米x22毫米，所以d34=d67=60毫米，取油圈的宽度 为 10,那么 167=22+10=32 毫米。右侧的滚子轴承利用挡油环进行轴向定位。从手册中找到6212型轴承定位肩 高h=4.5毫米，因此取d56=69毫米。3）取安装齿轮的轴段W-V的直径，d45=75mm；齿轮的左端在左轴承和接油 环之间。大齿轮的轮
20、毂宽度为B=60毫米。为了使接油环的外表可靠地压在齿 轮上，这个轴段应略短于轮毂的宽度，即145=58毫米。（4）根据轴承盖便于装配和拆卸的特点，确保轴承盖的外外表与半联轴器的右 外表有一定的距离，取123=50mm。5)取小齿轮面距轴承座内壁的距离A=16mm,考虑到轴承座的铸造缺陷，在 确定滚动轴承的位置时，应与轴承座内壁有一段距离S,取s=8mm,滚动轴承 宽度T=24mm,那么134=T+s+A+2.5+2=22+8+16+2.5+2=52.5mm156 = s + + 2,5 -15 = 8+16 + 2,5 - 15 = 11,5 mm。第7局部关键联轴器的选择和检查的计算7.1
21、输入轴钥匙的选择和测试1 .选择钥匙。输入轴通过平键连接到皮带轮上。钥匙是由45号钢制成的。根据轴的直径 d=32mm,选择公称尺寸bxh=10x8,从Ll=95mm中选择键的长度l=90mm。2 .校准钥匙连接的强度。使用该表检查羽键的容许屈服应力Cl = l012Mpa钥匙的工作长度 SL = /-/)= 90 - 10 = 80mm钥匙的接触高度和卡口的键槽 eK=0.5h=0.5x8=4mm。2000T 2000 x 188.75% =，=36.76Mpa aP KLd 4 x 80 x 321 1因此，这把钥匙的强度是合格的输出轴键的选择和校准L按键选择。输出轴与联轴器用平键连接，键
22、的材料是45钢。根据轴的直径d=53mm,选 定公称尺寸定h=16xl寸 从L1公03mm,取键的长度1=100mmo2.校准钥匙连接的强度。使用该表来检查钥匙的允许屈服应力m=10120Mp。钥匙的工作长度= / - /)= 100 - 16 = 84mm钥匙的接触高度和卡口的键槽eK=0.5h=0.5x 10=5mm。2000T 2000 X 718.070n = 6.45Mpa Lh 60n2P）60 X 8L6（1624.6）h所以轴承的预期寿命是足够的。第10局部减速机的润滑和密封10.1 减速器的润滑1）齿轮的润滑对于一般的闭式齿轮传动，润滑的类型取决于齿轮的外围速度的大小。由于大
23、 齿轮的外围速度为vW2m/s,在油浸式润滑中，大齿轮的齿被浸入油浴中。这样， 齿轮在传动过程中把润滑油带到啮合的齿面，同时把油甩到壳体壁上进行散热。为了防止齿轮转动时被油池底部的污物旋起，造成齿的磨损，大齿的齿顶离油 池底部的距离不小于30mm，小齿的齿顶离箱体底部的距离为30mm予以沉积。10 毫米，那么油的深度为HH = 30 + 10 = 40 mm经过齿轮外周速度检查表选用中负荷工业齿轮油(GB 5903-2011),该品牌为 150润滑油,粘度推荐值为118cSt。2)轴承的润滑轴承最常见的润滑方式是油润滑和脂润滑。此外，还有使用固体润滑剂的润滑 方式。使用的润滑类型可以通过大型慢
24、速齿轮的外围速度来判断。由于大齿轮的外围速度为v=L39m/sW2m/s,所以采用油脂润滑。润滑脂形 成高强度的润滑膜，可承受大负荷，不易流失，易于密封，只需添加一次润滑脂即 可长期保持。滚动轴承中的润滑脂添加量通常为轴承室内部容积的1/32/3。为了 防止润滑脂被稀油稀释，有必要用一个集油环将轴承与轴承座内局部开。在本设计 中使用了适合各种机械装置在广泛温度范围内润滑的通用锂基润滑脂，并选择了 ZL-1牌润滑脂。10.2 密封减速器为了防止箱体内部润滑油的泄漏和外部杂质进入箱体内部，防止箱体的工作， 在组成箱体的各部件之间，如箱盖与机座、输出轴的外延、输入轴与轴承盖之间， 需要设置各种形式的
25、密封装置。对于无相对运动的结合面，一般采用密封胶、耐油 橡胶密封圈等；对于旋转部件如外伸轴的密封，必须根据不同的运动速度和密封要 求考虑不同的密封和结构。在这种设计中，由于密封界面的相对速度较低，所以采 用了接触密封。对于输入轴和轴承盖之间的v3 m/s和输出轴和轴承盖之间的v3 m/s,使用半刚性的羊毛毡密封。第十一局部减速箱的附件1 .检查口和检查口盖检查孔用于检查齿轮零件的啮合、润滑状况、接触点和齿隙，也可用于注入润 滑油。因此，检查孔应开在适合观察齿轮零件啮合区域的位置，其尺寸应适合检查 操作。检查孔盖可由铸铁或钢板制成，其与套管之间应安装一个垫圈；孔内可安装一 个过滤装置，以过滤注入
26、的油中的杂质。2 .风扇风扇用于通风，并在机壳内外形成均匀的气压，以防止机壳内的温度因运行而 上升，增加内部压力，使齿轮箱的润滑油泄漏。简单的风扇钻有D型孔，通常放 在箱体或检查孔盖上，以创造一个更清洁的环境。更好的风扇有过滤器和通风曲 线，以减少灰尘的进入。3 .油标（油尺）。油标是用来指示油位的，应该放在容易检查和油位稳定的地方。这种设计使用 了一个设计简单的油标杆，上面刻有指示最高和最低油位的线。油标的放置应使其 不会太低，以防止油品溢出。倾斜的角度应便于加工油标座孔和安装、拆卸油标。4 .放油塞排油孔应位于箱座的最低点或箱底。盒子外面应该有足够的空间来放置容器。 油孔也可以放在嘴唇下面
27、，以方便油流向容器。放油塞常为六角头细螺纹，在六角 头与放油孔的接触面上，应采用油环密封。5 .提升装置升降装置用于撤除和运输减速器。它通常由箱盖上的吊孔和箱座凸缘下的吊眼 组成。也可以将一个吊环螺丝拧到盖子上，以抬起小减速器或抬起盖子。6升降台的螺钉为了方便抬起盖子，可以在盖子的法兰盘上安装2个抬起螺丝。拆卸盖子时， 可以先拧上这个螺丝，把盖子提起来。盖板螺丝的头部应该是圆柱形的，以防止损 坏螺纹。7定位销为保证箱体轴承孔的加工精度和装配精度，应在箱体连接法兰上定位两个锥销 之间的距离，并尽可能在不对称的位置保证箱座和箱盖能正确定位。为了便于装配 和拆卸，定位销的长度应大于连接法兰的总厚度。
28、第十二局部箱体的主要结构尺寸命名符号公式和计算结果箱底的壁厚80025a+3=0025xl925+3=781取8毫米盖子的壁厚510.02a+3=0.02x 192.5+3=6.85以8毫米为例盖板法兰的厚度bl1.581=1.5x8=1212毫米箱座法兰的厚度b1.55=1.5x8=1212毫米箱底凸缘的厚度b22.53=25义8=2020mm底部螺丝的直径df0.036a+12=0.036xl92.5+12=18.9走M20脚钉的数量n对于 a250, n=4采取4轴承旁边的连接螺 栓的直径dl0.75df=0.75x20=15以M16为例盖子和座椅固定螺 丝的直径d2(0.5-0.6)d
29、f=(0.5-0.6)x20= 10-12以M10为例轴承盖的螺丝直径d3(0.4-0.5)df=(0.4-0.5)x20=8-10以M8为例第二局部电机的选择和与减速箱有关的功率参数的计算2.1电机输出功率的计算1 .卷筒PW的工作功率F X V 4250 X 1.3F X V 4250 X 1.35. 53Kw10002 .电机的效率PdPW 5.53Pj= = G.GGKwHa 0,833 .绕组速度n60x1000 fiOxlOOOxlJx3O52.2 电机的选择经查表根据推荐的传动比合理范围，v带传动的传动比il=24,直齿轮传动 的传动比i2=35,那么总传动比合理范围ia=620
30、,电机转速的可选范围nd=iaxn=4891630 (r/min),综合考虑电机和齿轮箱的尺寸、重量、价格及带传检查孔盖的螺丝直 径d4(0.3-0.4)df=(0.3-0.4)x20=6-8走M6公路定位销的直径d(0.7-0.8)d2=(0.7-0.8)x 10=7-8取8毫米从df、dk d2到外 箱壁的距离Cl根据螺杆直径表取26毫米从df、dk d2到凸缘的距离C2根据螺栓直径的表格24mm轴承一侧的凸台半 径RI二2024mm凸台高度h根据低速级的轴承座的外径确定，以方 便用扳手工作47毫米动、减速比，选定型号为Y160。考虑到电机的尺寸、重量、价格以及皮带传动和 减速器的传动比，
31、选择了一台型号为Y160L-6的三相异步电动机，其额定功率为 7.5KW,满载转速为nm=970r/min,同步转速为1000r/min。2.3 确定传动比1 .总传动比。从选定的电机满载速度n和被动机主动轴的速度n,可以确定传动装置的总传 动比。%】970=1L9n 81.52 .分配传动比。其中iO和i分别代表皮带传动和减速比。为了防止V型皮带传动装置变得过 大，初始i0=3,是变速箱的传动比。11.9= 3.96第三局部计算减速器的传动和功率参数。1 .各个轴的速度。输入轴:970,323. 3r/minn1:rl0输出轴：虫niI = T滚筒轴：nlll =2.各个轴的输入功率：输入轴
32、：P1 = P(1 X 小=6.66 X 0.96 = 6.39Kw输出轴：p = P/ x 42 x 内=6.39 x 0.99 x 0.98 = 6A9Kw滚筒轴：Pm = Ph x 以 x % = 6.19 x 0.99 x 0.97 = 5.94Kw323.33. 968L 6r/minnn = 8L 6r/min3 .然后是各个轴的输出功率。输入轴:P】P X n o = 6. 39 X 0. 99 = 6. 32Kw输出轴:PH = PH X n2 = 6. 19 X 0.99 = 6. 12Kw工作轴：Pin = Pm X n 2 = 5. 94 X 0. 99 = 5.88Kw
33、4 .每个轴的输入扭矩。电机轴的输出扭矩:Pd=9550 x6.66=65.57 Nm 970输入轴:Pl6.39= 9550 x = 9550 X= 188.75Nm1n,323.3输出轴:PU6.19Tn = 9550 x = 9550 x =725.33Nm nn81.5滚筒轴:Tm = 9550Pm xnlll5 94=9550 x - = 696.03Nm81.54 .每个轴的输出扭矩为输入轴:T； = T1X n2 = 188. 75 X 0.99 = 186.86m输出轴：Tn = X n2 = 725. 33 X 0.99 = 718. 07Nm滚筒轴：Tin = TUI X
34、q2 = 696. 03 X 0.99 = 689.0645第四局部V型带的设计5.1 V型带的设计和计算L确定计算功率Pea。从表中可以看出，操作系数KA=L1,即PC(I = KAP(I = 1.1 x 6.66 = 7.30Kw2 .选择V型皮带的皮带类型根据Pea,图8-11的纳米选择B型。3 .确定滑轮的参考直径dd和皮带速度v选择小滑轮的参考直径ddl。ddl=125mm,取自表8-7、图8-11和表8-9。2)检查皮带速度V。根据课本上的公式，检查皮带的速度。11 ddinm n X 125 X 970,v6. 3 Im/s60 X 100060 X 1000由于5 m/s v
35、120.计算带z的根数1)计算单条V型带的额定功率Pr。从 ddl = 125 mm 和 nm = 970 r/min,表 8-4 得出 P0 = 1.64 kWo从 nm=970r/min, i0=3 和 B 带，根据表 8-5, P0=0.30 kWo查阅表8-6得到K=0.91,查表得到KL=0.94,即Pr = (Po + AP0)K(1 Kl = (1.64 + 0. 30) X 0.91 X 0.94 = 1.65Kw2)计算V型带的根数zPca 7.30z = 4.3Pr 1.65采取5。7计算单条V型带的初始拉力FOo表8-3中给出了 B型带单位长度的质量q=017kg/m,因此(2.5 - KJPcq(2.5 -0.91) x 7.32=500 x+ qv2 = 500 X + 047 x 6.34=208.01/VKv0.91 x 5 x 6.34