厂房工程塔吊基础计算书.docx

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1、厂房工程塔吊基础计算书桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第2. 2-3条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最 大值N=968. 84kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力：成 =名&求/万+*岛其中R最大极限承载力；Qsk单桩总极限侧阻力标准值：Q求=就4Qpk单桩总极限端阻力标准值：Qpk q aApQck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力 标准值：= q小 豆/忽qck承台底1/2承台宽度深度范围(W5m)内地基土极限阻力标准值；7s, 7p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应 系数；承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值：Y

2、J. = YJ. + rs, rp, rc分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分 项系数，承台底土阻抗力分项系数；qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值; qpk极限端阻力标准值，按下表取值；u桩身的周长，u=2. 513m；Ap桩端面积，取Ap=0. 50m2；li第i层土层的厚度，取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下：序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称11. 5702400粘性土22. 5782600粘性土371004000全风化泥岩由于桩的入土深度为6m,所以桩端是在第3层土层。最大压力验算：R=2. 51X (1. 5X70X. 861625

3、+2. 5X78X. 861625+2X 100X.)/l. 65+1. 44X4000. 00X0. 50/1. 65+0. 00X 656. 25/1. 65=2355. 48kN上式计算的1. 2R的值大于最大压力968. 84kN,所以满足要求！6.8、桩抗拔承载力验算桩抗拔承载力验算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5. 2.7条桩抗拔承载力应满足下列要求：其中:=22 q0式中Uk基桩抗拔极限承载力标准值;2i抗拔系数;解得:Ugk=16. 8X (1. 5X70X. 7+2. 5X78X. 7+2X 100X. 7)/4=1470. OOkNGgp=16. 8X6X2

4、2/4=554. 40kNUk=2. 51X (1. 5X70X. 7+2. 5X78X. 7+2X100X.7)=879. 65kNGp=2. 51X6X25=376. 99kN由于：1470. 00/1. 65+554. 40二 184. 34 满足要求!由于：879. 65/1. 65+376. 99=184. 337070471753满足要求!1、编制依据：1.1依据1.1.1、云南省城乡规划设计研究院设计的*标准厂房建设项目 规划总平面布置图1.1.2、云南省城乡规划设计研究院设计的*标准厂房建设项目 建筑施工图、结构施工图1.1.3、云南省城乡规划设计研究院提供的岩土工程勘察报告1

5、.1.4、塔吊租赁单位提供的Q5613说明书1. 5、施工组织设计2、工程概况1、工程项目基本情况工程名称：曲靖经济技术开发区标准厂房建设项目建设单位：云南工投*产业投资开发有限公司设计单位：2.2、建筑基本情况*标准厂房建设项目地点位于曲靖市经开区内，和兴街以北， 靖阳路以东，规划总用地面积约21. 5公顷。建筑结构形式为现浇框架结构，合理使用年限为50年，抗震设 防烈度为七度；防火设计的建筑分类多层厂房，火灾危险性按丙类设 计；其耐火等级为二级；B 区 1 栋0. 000=1887. 40m, 2 栋0. 000=1891. 20m, 3 栋土0. 000=1886. 60m, 4 栋0.

6、 000=1888. 80m, 5 栋土0. 000=1886. 40m, 6 栋0. 000=1888. 20m。2.3、结构基本概况B区段基础B区1栋、B区2栋、B区3栋、B区4栋、B区5栋、 B区6栋均用人工挖孔桩基础。Bl、B2栋楼层有4层，建筑高度为22. 5米，1、2、3、4层层高 均为4. 8米，出屋面层为3.0米；长为72米，宽为30米。B3、B4 栋楼层有4层，建筑高度为22. 85米，1、2、3、4层层高均为4. 8 米，出屋面层为3.0米；长为72. 6米，宽为23. 4米。B5、B6栋楼 层有3层，建筑高度为18. 05米，1、2、3层层高均为4. 8米，出屋 面层为3

7、. 3米；长为72. 6米，宽为23. 4米。3、工程地质情况场地跨越不同的沉积相，原始地形人为改造明显，浅表层均为第 四系人工填土覆盖，厚度不均填筑时间隔长短不同，压实性和力学强 度差异大。场地地下水位标高在1874. 001894. 68之间。地基土特征自上而下依次为：素填土一粘土一粘土一粘土一全风化泥岩一强 风化泥岩一中风化泥岩。工程基础持力层为第6、7层。根据岩土工程勘察报告第5页各土质特征分述如下：第层: 素填土，灰、灰褐色及灰黄等杂色，主要成份为粉质粘土夹粉土、粉 砂、耕土及少量淤泥质粘土，无堆填土区表面层为耕植土。第层: 粘土（Qd）,灰、灰黄褐及褐黄色，可塑硬塑状，以中压缩性为

8、 主，切面光滑，干强度和韧性高。第层：粘土（N2c）,灰、灰褐 色，兰灰色等，硬塑，中压缩性，切面光滑，干强度和韧性高，土耳 其层分布不均匀。第层：粘土（Die?）,灰、兰灰色，紫红色，褐 红色等，硬塑，中压缩性，切面光滑，干强度和韧性高。第层： 全风化泥岩（Die?）,灰、兰灰色，硬塑，低压缩性。岩石基本风化 成土状，偶夹少量泥岩碎块。建议faK二220Kpa。第层：强风化泥 岩（Die?）,灰、兰灰色。岩芯呈短柱状及块状，较多风化裂隙，厚 层状结构，泥质结构，用刀可切开岩石，建议faK=280Kpao第层: 中风化泥岩（Die?）,灰、兰灰色。岩芯呈柱状，泥质结构，厚层状, 少量风化裂，为

9、极软岩，建议faK二500Kpa。4、塔吊基础方案编制和设计说明根据工程特点及吊运能力，本工程B区段共选用一台Q5613型塔 吊，安装高度40米，可满足施工垂直运输要求。根据云南省城乡规划设计研究院提供的岩土工程勘察报告我 司选取本工程塔基位置（详见后附图），参考地质报告中钻孔编号为 ZK34、ZK50,钻孔柱状图进行土力学分析。5、塔吊基础方案塔吊基础顶标高为1885. 00,塔吊基础承台厚度为1.5m,垫层厚 度为0.1m,桩顶标高为1883. 6m,桩长为6m,桩底标高为1877. 6m。根据塔吊基础所在位置地质报告ZK34、ZK50的钻孔柱状图进行 土力学分析可知，地基土特征自上而下依

10、次为，素填土一粘土 一粘土一粘土一全风化泥岩、强风化泥岩一中风化泥 M-I6* O、层土在平整场地时已被清除，粘土土层标高在1879. 05 1883. 65米之间，全风化、强风化泥岩岩层标高在1871. 051879. 05米之间。1871. 05米以下为中风化泥岩。塔吊基础底标高为1883. 50米，落在粘土层，塔吊基础土质承载 力特征要求不低于200千帕，地质报告粘土地基土承载力特征值 为175千帕，本层土承载力不高，故采用4桩承台基础，桩长为6m 的人工挖孔灌注桩，塔吊基础持力层为第5层，人工挖孔桩进入持力 层深度不小于2米。基础承台混凝土强度:C35,按5. 0mX5mX 1. 5m

11、进 行施工，承台内配双层双向钢筋，上下层钢筋用拉勾连接，直径为二 级20mm,间距为170inni。人工挖孔桩混凝土强度:C25,纵筋为14根 14园的三级，锚入承台800mm,箍筋为8园的一级钢，间距200mmo6、塔吊基础计算书6. 1参数信息塔吊型号:Q5613,自重（包括压重）F1=31O. OOkN,最大起重荷载F2二60. OOkN塔吊倾覆力距M=1980. OOkN. m,塔吊起重高度H二40. 00m,塔身宽度 B=l. 60m混凝土强度:C35,钢筋级别：II级，承台边长Lc=5. 00m桩直径或方桩边长d=0. 80m,桩间距a=3. 40m,承台厚度Hc=l. 50m基础

12、埋深D二0. 00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:35mm6.2、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1）、塔吊自重（包括压重）F1=31O. OOkN2）、塔吊最大起重荷载F2二60. OOkN作用于桩基承台顶面的竖向力F=L2X (F1+F2)二444. OOkN塔吊的倾覆力矩 M=l. 4X1980. 00=2772. OOkN. m 6.3、矩形承台弯矩的计算计算简图:自然地面自然地面承台灌注桩L/- M 印7图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不 利方向进行验算。1.桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5. 1. 1条）其中n单桩

13、个数，n二4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2X370. 00=444. OOkN；G桩基承台的自重，G=l. 2X (25. 0XBcXBcXHc+20. 0XBcXBcXD)=1125. OOkN；Mx, My承台底面的弯矩设计值(kN. m)；xi, yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN) o经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：最大压力：N二(444. 00+1125. 00)/4+2772. 00 X (3. 40X1. 414/2)/2 X(3. 40XI. 414/2) 2=968. 84kN最大拔力：N= (444. 00+1125

14、. 00)/4-2772. 00X (3.40X1.414/2)/2X(3. 40X1.414/2)2 =-184. 34kN2.矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5. 6. 1条) 虬1= ZMiM绮i = 以函其中Mxl,Myl计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN. m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Nil扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN), Nil二Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：N二(444. 00+1125. 00)/4+2772. 00 X (3. 40/2)/4 X(3. 40/2) 2二799. 90kNMxl

15、二Myl二2X 799. 90X (1. 70-0. 80)二1439. 81kN. m6.4、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7. 2条受弯构件 承载力计算。MA =_YMy式中al系数，当混凝土强度不超过C50时，al取为1.0,当 混凝土强度等级为C80时，M取为0. 94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2o经过计算得承台底面配筋ns=1439. 81X 106/(1. 00X16. 70X 5000. 00X1465. 002)=0. 008二 1-(1-2X0.

16、 008) 5二0. 008rs=l-0. 008/2=0. 996Asx= Asy=1439. 81X106/(0. 996X1465. 00X300. 00)=3289. 30mm2o承台顶面按构造配筋。6.5、矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5. 6. 8条和第5. 6. 11 条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪 切力，考虑对称性，记为V二968. 84kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：儿/劝0为+1.25叫s其中rO建筑桩基重要性系数，取1.0；8剪切系数，少二0. 19；fc混凝土轴心抗压强度设

17、计值，fc=16. 7ON/.b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；h0 承台计算截面处的计算高度，h0=1465mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/nm2；S箍筋的间距，S=200mmo经过计算承台己满足抗剪要求，只需构造配箍筋！6.6、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第4. 1. 1 条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最 大值N=968. 84kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中r0建筑桩基重要性系数，取1.0；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16. 70N/mm2；A桩的截面面积，A=0. 503m2 o经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！6.7、桩竖向极限承载力验算及桩长计算