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1、第九章 传质系系统一、相内内传质9-11-1-t在在恒定温温度压力力下，均均相混合合物中的的分子扩扩散服从从_定律，其其表达式式为_，式式中“”的物理理意义是是_。当温温度升高高时，则则气相中中物质扩扩散系数数_，压力力升高时时，则气气相中物物质扩散散系数_，若若液体粘粘度增加加，则物物质扩散散系数_。9-11-2-t氨氨水中含含NH3326（wtt%），氨氨水密度度9100kg/m3则氨的的摩尔浓浓度为_kmool/mm3。9-1-33-t稳定扩扩散的意意思是_。9-1-44-t通进停停滞的BB组份层层，A组组份的传传质通量量NA与扩散散通量JJA、摩尔尔分率XXA的关系系是_。BB组份的的
2、总体流流动通量量NXBB与扩散散通量JJB的关系系是_。二、相相际传质质9-22-1-t由由可溶气气体A与与惰性气气体B组组成的混混合气同同A与溶溶剂S组组成的液液相进行行接触时时，则_或或_时发生生吸收。9-22-2-t对对流扩散散包括_和_。9-22-3-t在在气体吸吸收操作作中，若若1kky mmkxx ，则则吸收过过程属_控制过过程。9-22-4-t吸吸收时，气气液相间间传质速速率方程程NA=KY(_)，式式中的KKY的单位位是_。9-22-5-t用用浓NaaOH溶溶液吸收收CO22是_控制制，用水水吸收CCO2是_控控制，用用水吸收收氨是_控制。9-22-6-t在在某吸收收系统中中，
3、已知知，平平衡关系系为，则则KY_，此此气体是是_气体体，此吸吸收属于于_控控制，强强化此过过程应该该_阻阻力。9-22-7-t 解吸时时，液相相传质推推动力为为_，气气相传质质推动力力为_，相相际传质质推动力力为_，或或_。9-22-7-x对对气体吸吸收系统统，在平平衡时若若气体在在溶液上上方的分分压_则属于于_溶气气体，若若平衡时时气体在在溶液上上方的分分压_则是是_溶气气体，只只要组分分在气相相分压_于于液相中中的_分压压，吸收收就能继继续进行行，直到到达到新新的_为止。A、大 B、小小C、难 D、易易E、平衡衡9-22-9-x两两组分的的扩散通通量总是是大小相相等，方方向相反反的说法法
4、_。A、对 B、不不对C、由具具体条件件而定9-22-100-x当yx平衡衡线为直直线，且且气体浓浓度都很很低时，_的的说法是是错误的的。A、kyy沿塔高高的变化化可以忽忽略不计计B、Yyy随浓度度的变化化可以忽忽略不计计C、kXX随塔高高的变化化可以忽忽略不计计D、Kyy随溶解解度的变变化可以以忽略不不计9-22-111-x吸收的的推动力力（p-p*）是是指气相相的分压压与平衡衡时溶液液上空吸吸收质的的平衡分分压之差差，在吸吸收过程程中，他他们是_。A、不变变的 B、变变化的C、不一一定9-22-122-x由于亚亚铜氨络络离子才才使吸收收CO气气体的有有用组份份，因此此铜的比比例越高高越好，
5、这这种考虑虑是_。A、正确确的 B、不不正确的的 C、要要看具体体情况而而定第十章气体吸吸收一相平平衡10-1-11-t 气液液两相达达到传质质平衡时时，易溶溶气体的的平衡分分压_，亨亨利系数数E_; 难溶溶气体的的平衡分分压_，亨亨利系数数E_。10-1-22-t 流体体的流动动对传质质阻力的的影响是是：在kkYaG0.7时，对对易溶气气体（mm较小），传传质阻力力通常集集中在_，气体体流量的的大小及及湍动情情况对传传质阻力力的影响响是_；对难溶溶气体（mm较大）传传质阻力力通常集集中在_，液体体流量的的大小及及湍动情情况可改改变气侧侧阻力，而而对总阻阻力的影影响_，液液体流量量的大小小及湍
6、动动情况对对传质总总阻力的的影响是是_。10-1-33-t 已知知气膜吸吸收系数数kg=9.87*10-7kmmol/m2,h.N/mm2,液膜膜吸收系系数kLL=0.25kk mool/mm2,h.N/mm3,亨利利常数HH=6666.77N.mm/k moll,则气气相吸收收总系数数KG=_ kk mool/mm2.h.N/mm2,该气气体属_气体。10-1-44-t 已知知某服从从亨利定定律的低低浓度气气体吸收收过程，其其气膜吸吸收分系系数kgg=0.1kmmol/m2.h.atmm,液膜膜吸收分分系数kkL=0.25kkmoll/m22.hh.kmmol/m3,溶解解度系数数H=00.
7、2kkmoll/m33.mmmHg,则气相相吸收系系数KGG=_kkmoll/m22.h.atmm,该气气体属_气体。10-1-55-x 亨利利定律各各种表达达式中的的几个系系数H、EE、m均均是_。A 无无因次常常数B 有因因次常数数C 不一一定D 分别别有不同同因次10-1-66-x 解吸吸操作能能够进行行的条件件是实际际状态浓浓度_平平衡浓度度。A 大大于B 小于C 等于10-1-77-x 在_情况下下，出现现液相扩扩散控制制。Ayx平衡衡线极平平（斜率率极小）B溶解度系数H极高C平衡衡线为yy=mxx，常数数m极小小D系统服服从亨利利定律，亨亨利系数数E极高高10-1-88-x 用吸吸
8、收操作作线与平平衡线的的位置关关系，可可说明过过程进行行的方向向，若操操作线在在平衡线线下方，则则说明该该过程是是_A溶解解B平衡C解吸D要具体体分析10-1-99-x 当气气液平衡衡关系可可写成yy=mxx而m为为已知常常数时，则则_A浓度度对Kyy没有显显著影响响B浓度度对Kyy有显著著影响C浓度度对Kyy的影响响程度与与ky/kx无关D浓度度对Kyy的影响响程度与与浓度范范围有关关10-1-110-xx 已已知SOO2水溶液液在温度度t1、t2、t3下的亨亨利系数数分别为为E1=3.5102 Pa，EE2=1.1103Pa，EE3=6.25102Pa，则则_。A. t1 tt2C. t1
9、 tt2 D. t33 tt1二. 填填料吸收收塔10-2-11-t 在填填料吸收收塔中，其其_是分分散相，而而_是连连续相，为为使塔内内有较充充分的气气液传质质表面，在在塔顶常常有_装装置。10-2-22-t 一逆逆流吸收收操作塔塔，气体体、液体体分别以以稳定的的进塔浓浓度Y11、X2由塔底底、塔顶顶进入，出出塔浓度度分别为为Y2、X1，操作作条件下下，平衡衡关系符符合Y=mX，则则此装置置发生吸吸收的条条件是_或_；_或_；其传传质推动动力，塔塔底_或或_，塔塔顶_或或_ ；吸收的的最大极极限，塔塔底_或或_，塔塔顶_或或_。10-2-33-t 用清清水逆流流吸收AA、B气气体混合合物中的
10、的A组分分，若YY1下降，LL、V、PP、T等等不变，则则回收率率的变化化将_，若若L增加加，其余余操作条条件不变变，出塔塔液体浓浓度变化化为_。10-2-44-t 一稳稳定逆流流操作的的填料吸吸收塔，气气液平衡衡关系和和操作线线如图所所示，则则塔顶、塔塔底的气气、液组组成为_，以以液相浓浓度表示示的塔顶顶总推动动力为_，以气气相浓度度表示的的塔底总总推动力力为_，最最小液气气比时的的全塔吸吸收理论论操作线线_塔底底可以获获得的理理论最大大液相浓浓度为_。10-2-55-t 吸收收过程的的极限是是_推动动力是_。10-2-66-t 写出出低浓度度气体吸吸收时，全全塔的平平均推动动力表达达式_，
11、当当平衡线线为直线线时，上上式的具具体形式式是_。10-2-77-t 在吸吸收操作作中，当当L/VVm时时，气体体的极限限浓度决决定于吸吸收剂初初始_，与与吸收剂剂的用量量_。10-2-88-t 在同同样条件件下，完完成相同同分离任任务，逆逆流操作作所需要要的（LL/V）min大大地_并流时所需要的（L/V）min，因此，从平衡观点，逆流会_并流。10-2-99-t 在同同样条件件下，逆逆流操作作可得到到更好的的分离效效果，是是因为逆逆流平均均推动力力_并流流，因此此，从速速率观点点，逆流流_并流流。10-2-110-tt 在在操作温温度和压压力一定定的条件件下，当当吸收气气体流量量，气体体进
12、、出出口组成成和液相相进口组组成不变变时，若若减少吸吸收剂用用量，则则操作线线将_平平衡线，气气液相间间传质推推动力将将_，设设备费将将_。10-2-111-tt 在在吸收操操作中，当当总压PP、T、Y1 、Y2、X2、LS一定时，若混合气量增加，则Ym_。10-2-112-tt 双双膜理论论的基本本要点是是_ ，_ ，_。10-2-113-tt 双膜理理论的适适用范围围是_ 。10-2-114-tt 影响吸吸收的因因素主要要是_、 _三三大方面面。 10-2-115-tt 气体吸吸收中，LL/V值值增大，则则表示推推动力_，因而而塔高就就要_。 10-2-116-tt 分离某某气体混混合物，
13、用用纯溶剂剂逆流吸吸收，相相平衡关关系符合合Y=mmX，则则最小液液气比与与溶质回回收率的关系系为_，现现已知HHoG，且且实际液液气比为为=1时时的（L/VV）miin 的的1.22倍，则则填料高高的计算算式应为为_ 。它它说明：用纯溶溶剂吸收收混合气气体中的的可溶组组分时，最最小液气气比及一一定液气气比下所所需塔高高只取决决于_，而与与_无关。 10-2-117-tt 在逆流流操作的的填料吸吸收塔中中，溶解解度很大大的气体体属于_控制，溶溶解度很很小的气气体属于于_控制制，吸收收因子AA 是_和_的的比值，当当AX11*BX1maxxX11*或X1maxxZZ无循环环，此说说法A 正确B
14、不正确C 不一定第十一章章蒸馏一概述述11-1-11-t 蒸馏馏操作是是利用液液体混合合物在一一定压力力下各组组份的特特性以达达到分离离的目的的.11-1-22-t 蒸馏馏操作按按操作方方式，可可分为和和.11-1-33-t 蒸馏馏操作按按蒸馏方方法，可可分为、及11-1-44-t 蒸馏馏操作按按操作压压力，可可分为、及二双组组份溶液液的汽液液平衡11-2-11-t 对双双组份汽汽液平衡衡物系的的自由度度数有。11-2-22-t 已知知双组份份汽液平平衡物系系p0A、pp0B组份份A、BB在溶液液温度下下的饱和和蒸汽压压，N /m22；xA、yyB溶液液中，组组份A，BB的组成成，摩尔尔分率；
15、P蒸蒸汽总压压，N /m22。则泡点方方程xAA露点方方程yAA11-2-33-x 已知知双组份份汽、液液混和物物系，在在一定的的温度和和压力下下，则平平衡关系系为。A x和y是是固定的的B 固定x时时，y才才能确定定C 此时x与与y的关关系为一一条yx平衡衡线D 此时x与与y的关关系为两两条平衡衡线，即即txx平衡线线，ty平衡衡线（注：xx、y分分别为液液相和汽汽相中易易挥发组组份的组组成，以以下各题题未加AA、B脚脚号时，xx、y均均对易挥挥发组份份而言。）11-2-44-x 在双双组份连连续精馏馏的汽液平平衡关系系中，若若混和液液为理想想溶液，且且已知总总压力为为P，汽汽相组成成为y。
16、pp0Af(t)、pp0Bf(t), 则。A x为定值值，不固固定B x为不固固定，tt为固定定C x、t为为定值D x、t无无法确定定11-2-55-x 在双双组份连连续精馏馏计算中中所用的的yxx曲线，甲甲认为是是一定压压力下的的汽液平平衡曲线线，乙认认为是一一定压力力和温度度下的汽汽液平衡衡曲线，你你认为。A 甲对乙不不对B 乙对甲不不对C 两个都不不对D 两个都对对11-2-66-x 液相相不是理理想溶液液，汽相相为理想想气体，对对于两组组份汽液液物系，以以吓式子子中错误误的是A p0A/p0BB uA/uBCD式中相对对挥发度度11-2-77-x 液液体混合合物中两两组份相相对挥发发
17、度越接接近于11，表示示用精馏馏方法分分离该溶溶液时，_分离。A越容容易 BB.越难难于 CC.越完完全 DD.越不不能11-2-88-t 在在总压一一定时，理理想溶液液的相对对挥发度度随液体体泡点的的升高而而_，但但变化_。11-2-99-t 液液体混合合物的组组成一定定时，混混合物的的泡点随随总压的的升高而而_。11-2-110-tt 组成一一定的液液体混合合物，总总压越高高，各组组分的饱饱和蒸汽汽压越_，各组组分间的的相对挥挥发度越越_。11-2-111-tt 在精馏馏塔操作作中，若若有不凝凝气体进进入塔内内，在操操作压力力不变的的情况下下，将使使汽相中中各组分分的蒸汽汽分压_，平衡衡温
18、度_，对汽汽液相平平衡关系系影响_。11-2-112-xx 当分离离沸点较较高，且且又是热热敏性混混合物时时，操作作压力应应采用_。A.常压压 B.加压 C.减减压 DD.先常常压后加加压11-2-113-xx 当分离离常压下下为气态态的混合合物时，操操作压力力应采用用_。A.常压压 B.加压 C.减减压 DD.先常常压后加加压三简单单蒸馏11-3-11-t 简简单蒸馏馏主要适适用于_。11-3-22-t 当当馏出液液的量相相同时，简简单蒸馏馏得到馏馏出液中中易挥发发组份的的浓度比比平衡蒸蒸馏得到到馏出液液中易挥挥发组份份的浓度度_。11-3-33-t 在在平衡蒸蒸馏操作作中，当当气化率率相同
19、时时，操作作压力越越低，液液体混合合物的分分离效果果越_。11-3-44-t 对对于双组组份理想想溶液，若若原料组组成xFF，原料料量F，操操作压力力P和最最终温度度tW均相同同时，采采用简单单蒸馏操操作得到到的馏出出液浓度度xD简，馏馏出液量量D简，釜残残液浓度度xW简，而而采用平平衡馏操操作得到到的馏出出液浓度度xD平，馏馏出液量量D平，釜残残液浓度度xW平，比比较两种种操作结结果：（1）xxD简_xxD平； （2）D简_D平； （3）xW简_xW平；（注：用用符号号表示） 四. 双双组份精精馏塔理理论板数数的确定定11-4-11-t 在在精馏塔塔内,满满足恒摩摩尔汽化化，恒摩摩尔溢流流的
20、条件件为（11）_，（22）_，（33）_。11-4-22-t 在在精馏塔塔内，满满足理论论板塔板板的条件件是_。11-4-33-t 在在精馏塔塔内，精精馏段第第n板上上汽相露露点温度度为tvvn，液液相泡点点温度为为tLnn，提馏馏段第mm板上汽汽相露点点温度为为tvmm，液相相泡点温温度为ttLm，此此四个温温度的相相对大小小为_。11-4-44-t 蒸蒸馏塔的的塔顶温温度低于于塔底温温度，其其原因是是（1）_（22）_。11-4-55-x 在在做全塔塔总物料料衡算和和易挥发发组份物物料衡算算时，以以下说法法中错误误的是：A.可以以用质量量单位 BB.可以以用摩尔尔单位C.只能能用比摩摩尔
21、单位位 D.可以用用质量单单位，也也可以用用摩尔单单位11-4-66-t 提提馏段和和提馏段段的操作作线方程程式中各各物理量量只能用用_。11-4-77-t 进进料板上上升蒸汽汽的浓度度y，应应属于_段操操作线讨讨论的范范围；进进料板下下流液体体的浓度度x，应应该属于于_段段操作线线讨论的的范围。11-4-88-t 进进料热状状态参数数q的定定义式为为_，qq值的计计算式为为_，qq线方程程式为_，此方方程为_线与与_线线交点的的轨迹方方程。11-4-99-t 两两组份理理想溶液液精馏中中，当qq等于00.7时时，表示示进料状状态为_，进料料中饱和和蒸汽量量占_。11-4-110-tt 若用连
22、连续精馏馏塔分离离双组份份溶液，全全塔的总总物料衡衡算式写写为：FZF=DxDD+WxxW式中ZFF进料中中易挥发发组份的的总摩尔尔分率。若以xFF表示进进料中液液相部分分中易挥挥发组份份的摩尔尔分率，yyF表示进进料中汽汽相部分分易挥发发组份的的摩尔分分率，qq表示进进料中液液相所占占分率。则冷料进进料和泡泡点进料料时，ZZF _。饱和蒸汽汽和过饱饱和蒸汽汽进料时时，ZFF_。汽液混合合进料时时，ZFF_。11-4-111-tt 在设计计计算理理论板时时，进料料理论板板的特点点是：_。11-4-112-tt 已知连连续精馏馏塔的进进料浓度度xF，进料料热状态态参数qq，馏出出液的浓浓度xDD
23、，回流流比R，则则精馏段段操作线线与提馏馏段操作作线的交交点坐标标为ydd_，xdd_。11-4-113-tt 在连续续精馏塔塔的计算算中，已已知q0.66，R2，FF1000kmmd/hh（以下下各量单单位相同同），DD200，则LL_，LL _，V_，VV _，W_。11-4-114-xx 对于吸吸收操作作，若称称气相为为受处理理相，液液相为处处理相，则则在精馏馏操作中中可类似似地认为为_。A 对全塔塔：液相相为受处处理相，汽汽相为处处理相。B 对全塔塔：汽相相为受处处理相，液液相为处处理相。C 对精馏馏段：汽汽相为受受处理相相，液相相为处理理相。D 对提馏馏段：汽汽相为受受处理相相，液相
24、相为处理理相。11-4-115-xx 精馏塔塔发生以以下变化化无助于于分离效效果的提提高是_。A 在在V一定定的情况况下减少少馏出液液产量B 在在进料xxF一定的的情况下下将料液液冷却C 增增加提馏馏段上升升的汽量量VD 增增加提馏馏段回流流的液量量L11-4-116-xx进料热热状态参参数q值值减小，将将使_。A 精精馏段操操作线斜斜率增大大B 精精馏段操操作线斜斜率减小小C 提提馏段操操作线斜斜率增大大D 提提馏段操操作线斜斜率减小小11-4-117-xx当F、xxF、xD、xW一定情情况下，进进料热状状态参数数q值发发生变化化，将使使_。 AA DD变，WW不变 BB DD不变，WW变
25、CC DD和W同同时发生生变化 DD DD和W都都不发生生变化11-4-118-xx当F、xxF、DD和W一一定，并并保持实实际操作作气速不不变时，qq值减小小，设计计计算确确定的塔塔径为_。 AA 精精馏段塔塔径不变变，提馏馏段塔径径减小 BB 精精馏段塔塔径增大大，提馏馏段塔径径不变 CC 精精馏段塔塔径减小小，提馏馏段塔径径增大 DD 精精馏段塔塔径减小小，提馏馏段塔径径减小11-4-119-xx提馏段段操作线线的斜率率为_。 AA 大大于1B 小于11 CC 等等于1D 等于0011-4-220-xx下面表表示的提提馏段操操作线方方程式中中，错误误的公式式是_。 AA BB CC DD 11-4-221-tt理论塔塔板数的的确定，通通常采用用_法或或_法法。两种种方法均均以物系系的_和和_