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1、深圳地铁前海湾车辆段上盖保障性住房平台标工程 高支模施工方案U型槽通通道（双双通道）门门式桁架架搭设补补充施工工方案1、施工工重点及及应对措措施1.1施施工重点点本标段在在建设时时需要保保证bcd区(bb-Ld-UU)车辆辆段范围围内下部部铺轨（长长度约2216米米宽度13米）的正常常进行,在首层层高支模模的脚手手架中需需要考虑虑预留出出铺轨用用的通道道,在梁梁板施工工时需要要对漏下下的砂浆浆、混凝凝土、水水进行防防护处理理,保证证下部车车辆段铺铺轨工作作的正常常进行是是工程的的重点。1.2主主要应对对措施：1、根据据铺轨基基地范围围组织流流水施工工,分段段搭设门门式钢架架。2、铺轨轨通道(双
2、通道)门式钢钢架结构构：立柱柱采用DD5000X8钢管管，330000(门式式桁架架宽宽度13m,高5mm),上上部横向向钢梁采采用工50a工字钢钢,纵向向钢梁采采用工40aa工字钢钢。3、双通通道和大大通道门门式钢架架结构采采用相应应的大跨跨度钢结结构搭设设。4、为保保证在梁梁板施工工时对漏漏下的砂砂浆、混混凝土、水水进行防防护处理理,具体体措施在在门式钢钢架纵梁梁上满铺铺密目式式安全网网,上铺铺双层模模板,确确保砂浆浆、砼不不流入铺铺轨基地地内。5、立柱柱基础采采用800*800*10000钢筋混混凝土基基础，钢钢筋配筋筋6181300,混凝凝土标号号C300。1.3 门式桁桁架的安安装拆
3、除除1.3.1安装装施工工工艺本标段UU型槽通通道（双双通道）门门式桁架架搭设主主要构件件钢柱由由D5000X88钢柱与与与横向向钢梁工工50aa工字钢钢、纵向向钢梁工工40aa工字钢钢焊接再再加工而而成。 D5000X8钢钢柱及横横向钢梁梁工500a工字字钢、纵纵向钢梁梁工400a工字字钢制作作1、D5500XX8钢柱柱流程：钢管检检查处理拼接矫直自动气气割下料料钢柱组组装钢柱焊接接清渣旁弯校校直精整横向钢钢梁焊接接安装纵向钢钢梁焊接接安装。2、横向向钢梁工工50aa工字钢钢、纵向向钢梁工工40aa工字钢钢流程：钢梁检查查处理拼接矫直自动气气割下料料钢梁组装装钢梁焊接接清渣旁弯校校直精整横向
4、钢钢梁焊接接安装纵向钢钢梁焊接接安装。3、钢柱柱及钢梁下料料采用自自动气割割机，下下料前先先根据构构件长度度进行材材料的拼拼接和焊焊接。4、横向向钢梁工工50aa工字钢钢、纵向向钢梁工工40aa工字钢钢钢桁架架的组装装在组装装胎架上上进行，组组装时把把气割质质量良好好横梁放放置于胎胎架上拼拼装，依依次把气气割质量量良好纵纵梁放置置于胎架架上拼装装成钢桁桁架。 把拼装装好的桁桁架柱面面放置于于焊接胎胎架上进进行焊接接，采用用气保焊焊，按焊焊接顺序序焊接。 焊接完完成后，采采用校直直机等机机械矫正正法矫正正变形的的桁架截截面。1.3.1.22钢柱钢钢梁的安装装 钢钢柱安装装前应对对9米平台台梁的定
5、定位轴线线、基础础轴线和和标高等等进行检检查。 为为安装方方便，安安装钢立立柱后，安安装钢梁梁，就位位后随即即焊接，使使其变为为稳定体体系。1吊装顺顺序吊装顺序序为：先先安装完完钢柱（进进行找正正、安装装系杆、支支撑等之之后）固固定好后后，检验验达到要要求后再再进行钢钢梁的安安装。2吊装准准备工作作2.1在在柱吊装装之前，先先对基础础预埋板板标高、定定位轴线线位置，作作全面的的检查复复核并作作整改，以以保证吊吊装位置置的准确确。并在在基础表表面把建建筑物轴轴线、安安装中心心线，柱柱脚范围围用墨线线弹出来来，并标标明标高高高差，以以供后续续施工。2.2安安装前，混混凝土基基础面预预埋板标标高误差
6、差应控制制好，后后续钢柱柱直接落落至钢板板上，以以提高钢钢柱的安安装效率率和准确确性。2.3对对制作完完毕的钢钢柱进行行质量检检查，确确定钢柱柱的吊点点，并作作相应的的准备。2.4在在钢柱底底板侧面面标出两两个方向向的轴线线，并在在钢柱下下部适当当高度处处标出标标高线（基基准点标标高），以以便于校校正钢柱柱的平面面位置和和垂直度度，以及及标高等等工作。2.5材材料堆放放平面位位置，确确定在相相应的柱柱脚基础础旁边，卸卸车时即即按对应应位置布布置，以以避免二二次搬运运。1.3.1.3焊接操操作工艺艺焊接操作作工艺：焊接方方法采用用手工电电弧焊、确确保构件件的质量量。焊前准备备：检验验构件下下料的
7、长长度和垂垂直度及及剖口是是否符合合规范要要求，应应在定位位架定位位，并开开始点固固焊。点点固焊所所采用的的焊接材材料、型型号应与与焊接材材质相匹匹配，焊焊接电流流要比正正式施焊焊电流大大。点固固焊点数数和长度度应以焊焊接过程程中不致致使其开开裂和位位置偏移移为准，焊焊点两侧侧应平稳稳过渡，焊焊点高度度一般不不超过焊焊缝高度度的2/3。点点固焊完完毕后，应应清除熔熔渣、飞飞溅等。检检查焊点点质量，如如出现开开裂、气气孔、熔熔合不良良，应将将其磨掉掉重焊。焊接：施施焊前将将施焊处处及其两两侧（110mmm）的水水、油污污等杂物物清除干干净。根根据焊条条直径选选择焊接接电流。焊焊接焊条条一律采用用
8、E43303焊焊条，冷冷却清渣渣。 注意事项项：焊接接时应作作适当的的调整，使使焊缝在在两侧母母材获得得良好的的熔合。本方案提提供的安安装方法法，能有有效地保保证施工工质量，又又好又快快地满足足了设计计和各方方交叉施施工的各各项要求求。1.3.2拆除除施工工工艺拆除程序序应遵循循由上而而下、先先搭后拆拆的原则则,不准准分立面面拆架或或在上下下两步同同时拆架架,做到到一步一一清、一一杆一清清。所有有纵、横横向等工字钢钢应随架架子拆除除同步下下降,严严禁先将将纵、横横向等工字钢钢整层或或数层拆拆除；分分段拆除除高差不不应大于于两步(如高差差大于两两步,应应增设连连墙件加加固)。拆除下的的材料不不得
9、直接接向下抛抛掷,应应传送至至下层承承料面再再水平运运输到工工作面外外。2轨行区区范围桁桁架上现现浇混凝凝土结构构概况2.1混混凝土构构件概况况、参数数混凝土土构件概概况、参参数表2.22.1轨轨行区范范围内bb、c、dd区混凝凝土构件件概况、参参数工 程 部 位 层高 （m）构件编号 构 件件 特 征（mmm）砼强度等 级级截面(bhh)跨（高）度纵 向 主 筋筋上 部 / 下下 部轨行区范范围b、cc、d区区9.000m平平台梁8.5b-KLL4450120001600002322+214C35b-KLL3450120001600002322+214C35b-KLL245012000160
10、0002322+214C35b-KLL1450120001600002255+214C35C-K117450120001600002322+214C35C-K116450120001600002322+214C35d-K55450xx120001560007255C35轨行区范范围b、cc、d区区9.000m平平台板8.5180mmm92500双层双向向161000C353轨行区区范围桁桁架上混混凝土结结构参数数、模板板设计样样本参数数根据轨行行区范围围桁架上上结构部部位特征征，故选选择下表表代表部部件进行行验算。详详细如下下表：表 33.1 轨行行区范围围桁架上上梁板混混凝土构构件、模模板设
11、计计样本参参数表结构形式梁(板)所处位位置验算梁截截面(板板厚)梁(板)底标高(mm)支撑架高高度(mm)适用梁截截面备注梁1轨行区范范围b、cc、d区区9.000m平平台及88c#楼楼梁45012000+6.331.3mm45012000桁架上支支撑板1轨行区范范围b、cc、d区区9.000m平平台及88c#楼楼梁180mmm+8.553.5 m桁架上支支撑4轨行区区范围桁桁架上支支撑体系系计算书书4.1梁梁支撑计计算轨行区范范围桁架架上梁模模板支撑撑计算一、参数数信息1.模板板支撑及及构造参参数梁截面宽宽度 BB(m):0.45；梁截面面高度 D(mm):11.200；混凝土板板厚度(mm
12、):1880.000；立立杆沿梁梁跨度方方向间距距La(m):0.440；立杆上端端伸出至至模板支支撑点长长度a(m):0.330；立杆步距距h(mm):00.900；板底底承重立立杆横向向间距或或排距LLb(mm):00.900；梁支撑架架搭设高高度H(m)：3.000；梁梁两侧立立杆间距距(m):1.05；承重架支支撑形式式:梁底支支撑小楞楞垂直梁梁截面方方向；梁底增加加承重立立杆根数数:4；采用的钢钢管类型型为44833.5；立杆承重重连接方方式:双扣件件，考虑虑扣件质质量及保保养情况况，取扣扣件抗滑滑承载力力折减系系数:00.800；2.荷载载参数模板自重重(kNN/m22):00.3
13、55；钢筋筋自重(kN/m3):11.500；施工均布布荷载标标准值(kN/m2):22.5；新浇混混凝土侧侧压力标标准值(kN/m2):224.55；倾倒混凝凝土侧压压力(kkN/mm2):22.0；振捣混混凝土荷荷载标准准值(kkN/mm2):22.0；3.材料料参数木材品种种：马尾尾松；木木材弹性性模量EE(N/mm22)：100000.0；木材抗弯弯强度设设计值ffm(NN/mmm2)：13.0；木木材抗剪剪强度设设计值ffv(NN/mmm2)：1.55；面板类型型：胶合合面板；面板弹弹性模量量E(NN/mmm2)：95000.00；面板抗弯弯强度设设计值ffm(NN/mmm2)：13
14、.0；4.梁底底模板参参数梁底方木木截面宽宽度b(mm)：50.0；梁梁底方木木截面高高度h(mm)：1000.0；梁底纵向向支撑根根数：44；面板板厚度(mm)：18.0；5.梁侧侧模板参参数次楞间距距(mmm)：2000 ，主主楞竖向向根数：4；主楞间距距为：2200mmm，2000mm，2000mm；穿梁螺栓栓水平间间距(mmm)：5000；穿梁螺栓栓直径(mm)：M144；主楞龙骨骨材料：钢楞；截面类类型为圆圆钢管44833.5；主楞合并并根数：2；次楞龙骨骨材料：木楞，宽宽度500mm，高高度1000mmm；次楞合并并根数：2；二、梁模模板荷载载标准值值计算1.梁侧侧模板荷荷载强度验
15、算算要考虑虑新浇混混凝土侧侧压力和和倾倒混混凝土时时产生的的荷载；挠度验验算只考考虑新浇浇混凝土土侧压力力。其中 - 混凝凝土的重重力密度度，取224.0000kkN/mm3； t - 新浇混混凝土的的初凝时时间，可可按现场场实际值值取，输输入0时时系统按按2000/(TT+155)计算算，得44.0000h； T - 混凝土土的入模模温度，取取35.0000； V - 混凝土土的浇筑筑速度，取取2.5500mm/h； H - 混凝土土侧压力力计算位位置处至至新浇混混凝土顶顶面总高高度，取取1.0020mm；1- 外加加剂影响响修正系系数，取取1.2200；2- 混凝凝土坍落落度影响响修正系系
16、数，取取1.1150。根据以上上两个公公式计算算的新浇浇筑混凝凝土对模模板的最最大侧压压力F；分别计算算得 446.0083 kN/m2、244.4880 kkN/mm2，取较较小值224.4480 kN/m2作为本本工程计计算荷载载。三、梁侧侧模板面面板的计计算面板为受受弯结构构,需要验验算其抗抗弯强度度和刚度度。强度度验算要要考虑新新浇混凝凝土侧压压力和倾倾倒混凝凝土时产产生的荷荷载；挠挠度验算算只考虑虑新浇混混凝土侧侧压力。面板计算算简图(单位：mm)1.强度度计算跨中弯矩矩计算公公式如下下:其中，WW - 面板板的净截截面抵抗抗矩，WW = 10002.122.1/6=773.55cm
17、33； M - 面板的的最大弯弯距(NNmmm)； - 面板板的弯曲曲应力计计算值(N/mmm2) ff - 面面板的抗抗弯强度度设计值值(N/mm22)；按以下公公式计算算面板跨跨中弯矩矩：其中，qq - 作用用在模板板上的侧侧压力，包包括:新浇混凝凝土侧压压力设计计值: q1= 11.21224.44800.9=26.44kkN/mm；倾倒混凝凝土侧压压力设计计值: q2= 11.41220.9=22.522kN/m；q = q1+q2 = 26.4388+2.5200 = 28.9588 kNN/m；计算跨度度(内楞间间距): l = 2200mmm；面板的最最大弯距距 M= 0.125
18、5288.9558220022 = 1.4451105Nmmm；经计算得得到，面面板的受受弯应力力计算值值: = 1.4451105 / 7.3351104=1.97NN/mmm2；面板的抗抗弯强度度设计值值: f = 113N/mm22；面板的受受弯应力力计算值值 =1.97NN/mmm2小于面板板的抗弯弯强度设设计值 f=133N/mmm2，满足足要求！ 2.挠挠度验算算 qq-作作用在模模板上的的侧压力力线荷载载标准值值: qq=288.966N/mmm； ll-计计算跨度度(内楞间间距): l = 2200mmm； EE-面面板材质质的弹性性模量: E = 995000N/mmm2；
19、II-面面板的截截面惯性性矩: I = 100011.81.881.8/112=448.66cm44；面板的最最大挠度度计算值值: = 55288.96620004/(33849500044.8661005) = 0.1311 mmm；面板的最最大容许许挠度值值: = l/2500 =2200/2500 = 0.88mm；面板的最最大挠度度计算值值 =0.1311mm小小于面板板的最大大容许挠挠度值 =0.8mmm，满足足要求！四、梁侧侧模板内内外楞的的计算1.内楞楞计算内楞(木木或钢)直接承承受模板板传递的的荷载，按按照均布布荷载作作用下的的三跨连连续梁计计算。本工程中中，龙骨骨采用木木楞，
20、截截面宽度度50mmm，截截面高度度1000mm，截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W = 511022/6 = 1666.667cmm3；I = 511032/12 = 8833.33ccm4；内楞计算算简图（1）.内楞强强度验算算强度验算算计算公公式如下下:其中， - 内楞弯弯曲应力力计算值值(N/mm22)； M - 内楞的的最大弯弯距(NNmmm)； W - 内楞的的净截面面抵抗矩矩； f - 内楞楞的强度度设计值值(N/mm22)。按以下公公式计算算内楞跨跨中弯矩矩：其中，作作用在内内楞的荷荷载，qq = (1.2224.44800.9+1.4420.99)11=288.9
21、66kN/m；内楞计算算跨度(外楞间间距): l = 2200mmm；内楞的最最大弯距距: MM=0.1011288.9662000.0002= 11.1771005Nmmm；最大支座座力:RR=1.1228.99580.22=6.3711 kNN；经计算得得到，内内楞的最最大受弯弯应力计计算值 = 1.171055/1.671055 = 0.7702 N/mmm2；内楞的抗抗弯强度度设计值值: f = 113N/mm22；内楞最大大受弯应应力计算算值 = 0.7702 N/mmm2小于内楞楞的抗弯弯强度设设计值 f=133N/mmm2，满足足要求！（2）.内楞的的挠度验验算其中 ll-计计算
22、跨度度(外楞间间距)：l = 5000mmm； q-作用用在模板板上的侧侧压力线线荷载标标准值：q=228.996 NN/mmm； E - 内楞的的弹性模模量：1100000N/mm22； I - 内楞的的截面惯惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最最大挠度度计算值值: = 00.6777228.996550044/(11001000008.3331106) = 0.1477 mmm；内楞的最最大容许许挠度值值: = 5500/2500=2mmm；内楞的最最大挠度度计算值值 =0.1147mmm小于于内楞的的最大容容许挠度度值 =2mmm，满足足要求！2.外楞楞计算外楞(木木或钢)承受
23、内内楞传递递的集中中力，取取内楞的的最大支支座力66.3771kNN,按照照集中荷荷载作用用下的三三跨连续续梁计算算。本工程中中，外龙龙骨采用用钢楞，截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:截面类型型为圆钢钢管4883.5；外钢楞截截面抵抗抗矩 WW = 10.16ccm3；外钢楞截截面惯性性矩 II = 24.38ccm4；（1）.外楞抗抗弯强度度验算其中 - 外楞受受弯应力力计算值值(N/mm22) M - 外楞的的最大弯弯距(NNmmm)； W - 外楞的的净截面面抵抗矩矩； f -外楞的的强度设设计值(N/mmm2)。根据三跨跨连续梁梁算法求求得最大大的弯矩矩为M=Faa=1.73
24、88 kNNm；其中，FF=1/4qqh=8.6688，h为梁高高为1.2m，a为次楞楞间距为为2000mm；经计算得得到，外外楞的受受弯应力力计算值值: = 1.7741106/1.021044 = 1711.0114 NN/mmm2；外楞的抗抗弯强度度设计值值: f = 2205NN/mmm2；外楞的受受弯应力力计算值值 =1771.0014NN/mmm2小于外楞楞的抗弯弯强度设设计值 f=2005N/mm22，满足足要求！（2）.外楞的的挠度验验算其中E-外楞的的弹性模模量：22060000NN/mmm2；F-作作用在外外楞上的的集中力力标准值值：F=8.6688kkN；l-计计算跨度度
25、：l=5000mm；I-外楞楞的截面面惯性矩矩：I=24338000mm44；外楞的最最大挠度度计算值值:=1.615586687.52005000.0003/(110020660000.000022438800.0000)=00.3449mmm；根据连续续梁计算算得到外外楞的最最大挠度度为0.3499 mmm外楞的最最大容许许挠度值值: = 5500/4000=1.25mmm；外楞的最最大挠度度计算值值 =0.3349mmm小于于外楞的的最大容容许挠度度值 =1.225mmm，满足足要求！五、穿梁梁螺栓的的计算验算公式式如下:其中 NN - 穿梁梁螺栓所所受的拉拉力； A - 穿梁螺螺栓有效
26、效面积 (mmm2)； f - 穿梁螺螺栓的抗抗拉强度度设计值值，取1170 N/mmm2；查表得：穿梁螺栓栓的直径径: 14 mm；穿梁螺栓栓有效直直径: 111.555 mmm；穿梁螺栓栓有效面面积: A= 1055 mmm2；穿梁螺栓栓所受的的最大拉拉力: N =(11.224.48+1.442)0.500.4995 =7.9964 kN。穿梁螺栓栓最大容容许拉力力值: N = 17001005/110000 = 17.85 kN；穿梁螺栓栓所受的的最大拉拉力 NN=7.9644kN 小于穿梁梁螺栓最最大容许许拉力值值 NN=117.885kNN，满足足要求！六、梁底底模板计计算面板为受
27、受弯结构构,需要验验算其抗抗弯强度度和挠度度。计算算的原则则是按照照模板底底支撑的的间距和和模板面面的大小小,按支撑撑在底撑撑上的三三跨连续续梁计算算。强度验算算要考虑虑模板结结构自重重荷载、新新浇混凝凝土自重重荷载、钢钢筋自重重荷载和和振捣混混凝土时时产生的的荷载；挠度验验算只考考虑模板板结构自自重、新新浇混凝凝土自重重、钢筋筋自重荷荷载。本算例中中，面板板的截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W = 4000118118/66 = 2.1161104mm3； I = 4400181818/12 = 11.9441005mm4；1.抗弯弯强度验验算按以下公公式进行行面板抗抗弯强度度验
28、算：其中， - 梁梁底模板板的弯曲曲应力计计算值(N/mmm2)； M - 计算的的最大弯弯矩 (kNm)； l-计算算跨度(梁底支支撑间距距): l =1500.000mm； q - 作用在在梁底模模板的均均布荷载载设计值值(kNN/m)；新浇混凝凝土及钢钢筋荷载载设计值值：q1: 1.22（24.00+1.550）0.401.22000.900=133.222kN/m；模板结构构自重荷荷载：q2:11.20.33500.4000.90=0.115kNN/m；振捣混凝凝土时产产生的荷荷载设计计值：q3: 1.442.000.44000.900=1.01kkN/mm；q = q1 + qq2
29、+ q33=133.222+0.15+1.001=114.338kNN/m；跨中弯矩矩计算公公式如下下:Mmaxx = 0.110114.33780.1152=0.0322kNm； =00.03321106/2.161044=1.4988N/mmm2；梁底模面面板计算算应力 =1.4498 N/mmm2小于梁底底模面板板的抗压压强度设设计值 f=133N/mmm2，满足足要求！2.挠度度验算根据建建筑施工工计算手手册刚刚度验算算采用标标准荷载载，同时时不考虑虑振动荷荷载作用用。最大挠度度计算公公式如下下:其中，qq-作作用在模模板上的的压力线线荷载: q =（(244.0+1.550)1.22
30、00+0.335）0.40= 122.388KN/m； l-计算算跨度(梁底支支撑间距距): l =1500.000mm； E-面板板的弹性性模量: E = 995000.0NN/mmm2；面板的最最大允许许挠度值值: =1500.000/2550 = 0.6000mm；面板的最最大挠度度计算值值: = 00.6777112.338115044/(11009500011.9441005)=0.0233mm；面板的最最大挠度度计算值值: =0.0233mm小小于面板板的最大大允许挠挠度值: = 1550 / 2550 = 0.6mmm，满足足要求！七、梁底底支撑的的计算本工程梁梁底支撑撑采用方方
31、木。强度及抗抗剪验算算要考虑虑模板结结构自重重荷载、新新浇混凝凝土自重重荷载、钢钢筋自重重荷载和和振捣混混凝土时时产生的的荷载；挠度验验算只考考虑模板板结构自自重、新新浇混凝凝土自重重、钢筋筋自重荷荷载。1.荷载载的计算算：(1)钢钢筋混凝凝土梁自自重(kkN/mm)：q1 = (224+11.5)1.200.155=4.59 kN/m；(2)模模板的自自重线荷荷载(kkN/mm)：q2 = 0.350.115(211.2+0.445)/ 0.45=0.3332 kN/m；(3)活活荷载为为施工荷荷载标准准值与振振倒混凝凝土时产产生的荷荷载(kkN/mm)：经计算得得到，活活荷载标标准值 P1
32、= (22.5+2)0.115=00.6775 kkN/mm；2.方木木的支撑撑力验算算静荷载设设计值 q = 1.244.599+1.200.3332=55.9007 kkN/mm；活荷载设设计值 P = 1.400.6775=00.9445 kkN/mm；方木计算算简图方木按照照三跨连连续梁计计算。本算例中中，方木木的截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W=51010/6 = 833.333 cmm3； I=55100100100/122 = 4166.677 cmm4；方木强度度验算:最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的设设计值最最不利分分配的弯弯矩和，计计算公式式如下:线荷载
33、设设计值 qq = 5.9907+0.9945=6.8852 kN/m；最大弯距距 M =0.11ql22= 00.16.88520.440.4= 0.111 kkN.mm；最大应力力 = M / W = 00.1111006/8333333.3 = 11.3116 NN/mmm2；抗弯强度度设计值值 f=13 N/mmm2；方木的最最大应力力计算值值 1.3166 N/mm22小于方木木抗弯强强度设计计值 113 NN/mmm2,满足要要求!方木抗剪剪验算：截面抗剪剪强度必必须满足足:其中最大大剪力: V = 00.66.88520.44 = 1.6644 kN；方木受剪剪应力计计算值 =
34、316444.448/(25501100) = 0.4493 N/mmm2；方木抗剪剪强度设设计值 = 1.55 N/mm22；方木的受受剪应力力计算值值 0.4933 N/mm22小于方木木抗剪强强度设计计值 11.5 N/mmm2,满足要要求!方木挠度度验算:最大挠度度考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的挠挠度和，计计算公式式如下:q = 4.5590 + 00.3333 = 4.9222 kNN/m；方木最大大挠度计计算值 = 0.66774.992240004 /(100010000004116.66671044)=0.02mmm；方木的最最大允许许挠度 =0.4000
35、10000/2500=1.6000 mmm；方木的最最大挠度度计算值值 = 0.02 mm小小于方木木的最大大允许挠挠度 =1.66 mmm，满足足要求！3.支撑撑钢管的的强度验验算支撑钢管管按照简简支梁的的计算如如下荷载计算算公式如如下：(1)钢钢筋混凝凝土梁自自重(kkN/mm2)：q1 = (224.0000+1.5500)1.2000= 330.6600 kN/m2；(2)模模板的自自重(kkN/mm2)：q2 = 0.3500 kNN/m22；(3)活活荷载为为施工荷荷载标准准值与振振倒混凝凝土时产产生的荷荷载(kkN/mm2)：q3= (2.5000+2.0000)=44.5000
36、 kkN/mm2；q = 1.22(330.6600 + 00.3550 )+ 11.44.5500 = 43.4400 kNN/m22；梁底支撑撑根数为为 n，立立杆梁跨跨度方向向间距为为a，梁宽为为b，梁高高为h,梁底支支撑传递递给钢管管的集中中力为PP，梁侧侧模板传传给钢管管的集中中力为NN 。当n=22时：当n22时：计算简图图(kNN)变形图(mm)弯矩图(kNm)经过连续续梁的计计算得到到：支座反力力 RA = RB=0.1399 kNN，中间间支座最最大反力力Rmaax=33.1226；最大弯矩矩 Mmaax=00.0881 kkN.mm；最大挠度度计算值值 Vmaax=0.00
37、17 mm；最大应力力 =0.00811066/50080=16.0022 N/mm22；支撑抗弯弯设计强强度 f=2055 N/mm22；支撑钢管管的最大大应力计计算值 16.0022 N/mm22小于支撑撑钢管的的抗弯设设计强度度 2005 NN/mmm2,满足要要求!八、扣件件抗滑移移的计算算:按照建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范培培训讲座座刘群群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横横向水平平杆与立立杆连接接时，扣扣件的抗抗滑承载载力按照照下式计计算(规范5.2.5
38、5): R Rcc其中 RRc - 扣扣件抗滑滑承载力力设计值值,取12.80 kN； R - 纵纵向或横横向水平平杆传给给立杆的的竖向作作用力设设计值；计算中RR取最大大支座反反力，根根据前面面计算结结果得到到 R=3.1126 kN；R 12.80 kN,所以双双扣件抗抗滑承载载力的设设计计算算满足要要求! 九、立杆杆的稳定定性计算算:立杆的稳稳定性计计算公式式1.梁两两侧立杆杆稳定性性验算:其中 NN - 立杆杆的轴心心压力设设计值，它它包括：水平钢管管的最大大支座反反力： N1 =00.1339 kkN ；脚手架钢钢管的自自重： N2 = 1.220.14993=0.5536 kN；楼
39、板的混混凝土模模板的自自重： N3=1.2(0.990/22+(11.055-0.45)/2)0.400.335=00.1226 kkN；楼板钢筋筋混凝土土自重荷荷载: NN4=11.2(0.90/2+(1.005-00.455)/22)00.4000.1800(11.500+244.000)=11.6552 kkN； N =0.1399+0.5366+0.1266+1.6522=2.4533 kNN；- 轴心受受压立杆杆的稳定定系数，由由长细比比 lo/i 查表得得到； i - 计算立立杆的截截面回转转半径 (cmm)：i = 1.58； A - 立杆净净截面面面积 (cm22)： A =
40、44.899； W - 立杆净净截面抵抵抗矩(cm33)：W = 5.08； - 钢管立立杆轴心心受压应应力计算算值 ( N/mm22)； ff - 钢钢管立杆杆抗压强强度设计计值：f =2005 NN/mmm2； loo - 计算算长度 (m)；参照扣扣件式规规范不不考虑高高支撑架架，按下下式计算算 loo = k1uh k11 - 计算算长度附附加系数数，取值值为：11.1555 ； u - 计算长长度系数数，参照照扣件件式规范范表55.3.3，u =1.77；上式的计计算结果果：立杆计算算长度 Lo = k1uh = 11.155511.70.99 = 1.7767 m；Lo/ii =
41、17667.115 / 155.8 = 1112 ；由长细比比 loo/i 的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 0.5022 ；钢管立杆杆受压应应力计算算值；=224533.2667/(0.55024899) = 9.9944 N/mm22；钢管立杆杆稳定性性计算 = 9.9944 N/mm22小于钢管管立杆抗抗压强度度的设计计值 f = 2205 N/mmm2，满足足要求！2.梁底底受力最最大的支支撑立杆杆稳定性性验算:其中 NN - 立杆杆的轴心心压力设设计值，它它包括：梁底支撑撑最大支支座反力力： NN1 =33.1226 kkN ；脚手架钢钢管的自自重： N2 = 1.220.1499(33-1.2)=0.5536 kN； N =3.1266+0.5366=3.4477 kNN； - 轴轴心受压压立杆的的稳定系系数，由由长细比比 lo/i 查表得得到； i - 计算立立杆的截截面回转转半径 (cmm)：i = 1.58； A - 立杆净净截面面面积 (cm22)： A = 44.899； W - 立杆净净截面抵抵抗矩(cm33)：W = 5.08； - 钢管立立杆轴心心受压应应力计算算值 ( N/mm22)； ff - 钢钢管立杆杆抗压强强度设计计值：f =200