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1、给水工程结构课程设计计算书C30 混凝土，=L0, 0c=1，/c=14.3N/mm2,力= L43N/mn?；纵向钢筋采用 HRB335钢，fv=300N/mm2,箍筋采用 HPB235 钢，/vv=210N/mm2o正截面承载力计算过程列于下表。经判别跨内截面均属于第一类T形截面。次梁正截面受弯承载力计算截面A1B2C弯矩设计值（kN -m）-39.6768.01-86.5659.51-68.01/加2)或%=M/(% Jcbfho2)39.67*10八 6/ (1.0*14.3*1 333*3602)= 0.01668.01 *10八6/ (1.0*14.3*2 00*3602)二 0.
2、18386.56*10*/ (1.0*14.3*1 333*3602)二 0.03559.51*10*/ (1.0*14.3*2 00*3602)二 0.16168.01 *10八6/ (1.0*14.3*1 333*3602)= 0.028J = jl-2as0.0160.2040.350.0350.1760.350.028或370.3701.4806.4604640选配钢筋（mm2）2电16As=4022。14+2。16As=7104 M6As=8044如4As=6152。16+1。18 As=656.5计算结果说明，支座截面的J均小于0.35,符合塑性内力重分布的原那么；最小 As=/i
3、n bh=0.45/v*bh=0.45* 1.43/300*200*400= 17L6mm2,选配的钢筋截面面积均 满足最小配筋率要求。斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的符合、箍筋计算和最小配箍率验算。a.验算截面尺寸：hw=h0- hf*=360 - 120 =240mm,因 hw/b=240/200=1.2Vmax=130.92kN,故截面尺寸满足要求。b.计算箍筋：采用。6双肢箍筋，计算支座B、C两侧截面。m a由0.7 的+L25&T%=90.89mm,得到箍筋间距s=L25MA禽）嗑-0.7/幽）1.25*210*2*28.3*360130.92 *103 -0.7*1.43*20
4、0*360调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或间距减小20%o现 调整箍筋间距，s=0.8*90.89=73mm,取s=75mm。为方便施工，沿梁长不变。c.验算最小配箍率弯矩调幅时的配箍率下限为：0min=03力/4 =0.3*1.43/210=0.20%实际p=nAsvi/(bs)=2*28.3/(200*75)=0.38%0.20%,满足要求。4.主梁设计荷载次梁传递: （集中）恒荷载:活荷载:54.65*4=218.6kN4.86*4= 19.44kN板传递：恒荷载三角形峰值：2*22.69*3/2= 68.07kN/m（三角形）活荷载三角形峰值：2*2.1
5、 *3/2=6.3kN/m主梁自重:（均布）混凝土重： 粉刷层重: 防水层重:gi=L2*0.25* (0.6-0.12) *l*25=3.6kN/m g2=L2*002* (0.25+0.48*2) *1*20=0.58IkN/m g3=L2* (0.25+0.48*2) *l*0.1=0.145kN/m将板传来的三角形分布荷载和主梁自重均布荷载等效为集中荷载。主梁恒荷载设计值 主梁活荷载设计值 主梁总荷载设计值4.2计算简图G =218.6+68.07*3/2+(3.6+0.581 +0.145)*3=333.68kNQ =19.44+6,3*3/2=28.89kNG+Q=333.68+2
6、8.89=362.57kN主梁截面为250mm*600mm,计算跨度6m,按等跨连续梁计算，共3跨。4.3 内力设计值及包络图431弯矩设计值M=kiGlo+k2QloMi,max=0.175*333.68*6+0.213*28.89*6=387.29kN m （恒载满布，活载隔跨布置） Mb,max-0.150*333.68*6 - 0.175*28.89*6= - 330.65kN m （恒载满布,活载临跨布置） M2,max=0.100*333.68*6+0.175*28,89*6=230.54kN m （恒载满布，活载本跨和隔跨布 置）4.3.2 剪力设计值V=k3G+k4QVA,ma
7、x=0.350*333.68+0.425*28.89= 129.07kN（恒载满布,活载隔跨布置）Vbi ,max= - 0.650*333.68 - 0.675*28.89= - 236.39kN （恒载满布，活载临跨布置）VBr,maX= 0.500*333.68 +0.625*28.89= 184.90kN（恒载满布，活载临跨布置）4.3.3 弯矩包络图第1、3跨有活荷载，第2跨没有活荷载M=0.175*333.68*6+0.213*28.89*6=387.29kN mMb= - 0.150*333.68*6 - 0.075*28.89*6= - 313.31kN mM2=0.100*3
8、33.68*6=200.21 kN m第1、2跨有活荷载，第3跨没有活荷载Mi=0175*33368*6+0162*2889*6=37845kN mMb= - 0.150*333.68*6 - 0.175*28.89*6= - 330.65kN mM2=0.100*333.68*6+0.137*28.89*6=223.96kN m第2跨有活荷载，第1、3跨没有活荷载Mi=0.175*333.68*6=350.36kN mMb= - 0. 150*333.68*6 - 0.075*28.89*6= - 313.31kN mM2=0.100*333.68*6+0.175*28.89*6=230.5
9、4kN m弯矩包络图如下图。4.3.4 剪力包络图第1、3跨有活荷载，第2跨没有活荷载VA=0.350*333.68+0.425*28.89=129.07kNVb尸-0.650333.68 - 0.575*28.89=-233.50kNVBr= 0.50*333.68=166.84kN过集中荷载后V=.166.84第1、2跨有活荷载，第3跨没有活荷载VA=0.350*333.68+0.325*28.89=126.18kNVbf - 0.650*333.68 - 0.675*28.89= - 236.39kNVb产 0.50*333.68+0.625*28.89=184.90kN 过集中荷载后-
10、177.67第2跨有活荷载，第1、3跨没有活荷载VA=0.350*333.68-0.075*28.89=114.62kNVb尸-0.650*333.68 - 0.075*28.89= - 219.06kNVb= 0.50*333.68+0.500*28.89=181.29kN剪力包络图如下图。4.4 承载力计算4.4.2 正截面受弯承载力跨内板处于主梁截面受拉区，故按矩形截面计算。B=250mm, h=600mm。支座处板处于主梁的受压区，故支座按T形截面计算。翼缘宽度取bkl/3=6000/3 二2000mm,又 bf=b+Sn=200+4000-250=39502000mm,所以取 bf=
11、2000mm。环境类别为二类a,梁的最小保护层厚度c=30mmo跨1和支座B采用二排纵向钢筋 h（）=600-60=540mm,跨 2 采用一排纵向钢筋 h（）=600-40=560mm。C30 混凝土，f（ =14.3N/mm2, = L43N/mm2；纵向钢筋采用 HRB335钢，fv=300N/mm2,箍筋采用 HPB235 钢，fvv=210N/mm2o正截面承载力计算过程列于下表。经判别跨内截面均属于第一类T形截面。主梁正截面受弯承载力计算截面1B2弯矩设计值（kN - m）387.29-330.65230.544=M/(小力 bh()2)或 %=M/(% 力 brM)387.29*
12、 10八 6/( I。* 14.3*250*54()2)二 0.372330.65* 10八6/(i o* 14.3*2000*54()2)二 0.040230.54* 10八6/( I。* 14.3*250*5602)二 0.206J = l-Jl-240.4930.550.0400.2330.55或2助gfj fy317220591555选配钢筋(mm2)4 电 22+2 电 20 +2 g25 As=31304。22+2。18As=20294。22As=1520经验算，配筋均满足最小配筋率的要求。斜截面受剪承载力a.验算截面尺寸：hw=ho-hf三540- 120=420mm,因 hw/
13、b=420/250=1.68Vmax=236.39kN，故截面尺寸满 足要求。b.计算箍筋：第1、3跨采用。8双肢箍筋，计算支座B左侧截面。a 3000c 口”Z = = 5.55 3 , 取 =3%)5401 75nA由匕二丁侬得到箍筋间距S1二得到箍筋间距S1二1.754 + 1210*2*50.3*540236.39 *103-经 *1.43* 250 * 5403 + 1=75.09mm,取si=75mm,为方便施工，沿梁长1、3跨不变，即。875。第2跨根据支座B右侧截面VBr. max=184.90kN配箍筋，采用。8双肢箍筋210*2*50.3*540s2 二二 113.58mm
14、184.90*1()3 *1.43*250*5403 + 1取s2=U0mm,沿中间跨不变,即。8110。c.验算最小配箍率配箍率下限为:pmin =0.24 ft/ fyv =0.24* 1.43/210=0.16%实际p 二nAsvi/(bs2)=2*50.3/(250*110)=0.366%0.16%,满足要求。d.次梁两侧附加横向钢筋的计算次梁传来的集中力设计值6=218.6+19.44=238.04kNhi= 600 - 400=200mm附加箍筋布置范围 s=2h +3b=2*200+3*200= 1000mm o取附加箍筋。8200双肢，那么在长度s内可以布置排数m=1000/2
15、00+l=6排，次梁两侧各布置3排。另加吊筋 1 22, HRB335, Asb=380.1mm2,由式2fyAsh sin a + mnfyvAsv =2*300*380.1 *0.707+6*2*210*50.3=287.99kN Fz =238.04kN, 满足要求。e.因主梁的腹板高度=600- 120=480mm450mm,需在梁侧设置纵向构造钢筋，每侧纵向 构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%,且其间距不大于200mm。现每侧配置2。10, 157/(250*480)=0.13%0.1%,满足要求。5 .柱的设计荷载柱承受顶板传来的荷载范围如图阴影所示。荷载标准值:板传递：板
16、自重：0.12*4*6*25=72kN板外侧粉刷层：0062*375*56*20=2604kN板内侧粉刷层：002*4*6*20=96kN防水层：0.1*4*6=2.4kN主梁：主梁重：(0.6-0.12) *0.25*6*25= 18kN主梁粉刷层：(0.25+0.48*2) *002*6*20=290kN次梁：次梁重：2* (0.4-0.12) *02*4*25=lL2kN次梁粉刷层：2* (0.2+0.28*2) *0.02*4*20=2.43kN覆土：(1-0.12-0.062) *4*6* 18=353.38kN柱自重：0.3*0.3*3.8*25=8.55kN恒荷载设计值:柱顶:柱
17、中:柱顶:柱中:L2* (72+26.04+9.6+2.4+18+2.90+11.2+2.43+353.38) =597.54kN597.54+8.55/2=601.82kN柱底：597.54+8.55=606.09kN活荷载设计值：1.4*1 .5*4*6=50.4kN总荷载设计值：Nu=606.09+50.4=656.49kN轴心受压计算计算长度1（）=3.8mlo/b=3.8/O.3= 12.67,查表得 9 =0.940.9。；A =0.9*0.94* 14.3*300*300= 1088.8kN Nu=656.49kN,所以按构造配筋。p 0.6%, As=0.6%*300*300=
18、540mm2选用 4。14 钢筋，As=615mm2箍筋选用。8150 （间距不大于20d）。6 .池壁设计清水池有三种工况：试水、运行、检修。试水：内有水，外无土；运行：内有水，外有土；检修：内无水，外有土。其中，试水和检修是两个最不利情况，故按照这两种工况设计池壁。本次设计只计算长向池壁。取宽度b=1000mm为计算单元。6.1 试水弯矩方向统一以池壁外侧受拉为正，内侧受拉为负。6.1.1 水对池壁产生的弯矩p= /yj;/0 = 10kN/m3 *3.8m=38kN/m211?M 顶二- 一 pH（）2* 12= - - *38*3.82* 1.2=-21 95kN m/m 3030M
19、中三 O.O214pHo2*1.2= 00214*38*382*L2= 14.09 kN m/m119M 底三- pH02* 1.2= - - *38*3.82*1.2=-32.93 kN m/m20206.1.2 主梁对池壁产生的弯矩由于主梁传递给池壁的集中力不是作用的池壁的轴线上，因而对池壁有一个附加 弯矩。如图示意。e=h/2-h/3=h/6 （h 为池壁厚度）集中力P=主梁给池壁支座的压力VA,max+阴影中的板重g和主梁重G （如图）(1)求Va,max：(主要过程同前求剪力包络图)试水工况时，顶盖外侧无粉刷和防水层，也无覆土重和活载，只有梁、板自重 和内粉刷层、防水层。求试水工况下
20、主梁跨中等效集中荷载板传给次梁：2*0.7715* (0.12*3/2*25+0.02*3/2*20+0.1 *3/2)*L2=9.72kN/m次梁自重： L68kN/m次梁传给主梁：(9.72+1.68) *4=45.60kN板传给主梁:2* (0.12*3/2*25+002*3/2*20+0 1 *3/2)* 1.2*3/2= 18.9kN主梁自重：(0.6-0.12) *0.25*3*25* 1.2= 10.8kN试水工况下作用在主梁跨中的等效集中荷载G=45.60+18.9+10.8=75.3kN那么 VA,max=0.350*G=26.36kN(2)板重 g=0.12*(3/2)2*
21、25*L2 = 8.lkN(3)主梁重 G=(0.6-0.12)*0.25*(3/2)*25*L2=5.4kN那么集中力P=26.36+8.l+5.4=39.86kN那么主梁对池壁产生的附加弯矩(均外侧受拉为正)为M 顶=P e=39.86*0.2/6= L33kN m1MH=-Pe =1.33/4 = 0.33 kN - m41M 底” =-Pe=0.33 kN m46.1.3 池壁实际所受弯矩M顶+M 顶.-21.95+1.33= - 20.62kN mM 中二M 中+M 中”=14.09+0.33=14.42kN mM 底=M 底+M 底三-32.93+0.33= - 32.60kN m
22、6.1.4 池壁所受轴力试水工况下 N=边缘3m宽的板重+圈梁重+板对应局部的自重N 顶二。12*3*1+ （0.4-0.12） *0.35*l*25*L2=13.74kNN 中二13.74+0.2*1 *3.8/2*25*1.2=25.12kNN 底=14.20+0.2* 1*3.8/2*25* 1.2=36.54kN6.1.5 池壁竖向配筋计算（1）顶部（内侧）= 1.50m= 1.50mM 顶 20.62 e()二=N 顶13.74且二22=7.52,按受弯构件设计h 200环境类别为二类a,池壁的混凝土保护层厚度c=20mm,那么as=25mm ,h0=h-as=200-25=175m
23、nio 采用 HPB235 钢筋，氤=0.614。0,二M/(O| fc bh02)=20.62* 10A6/( 1*14.3*1000* 1752) =0.047 = 1-24 =0.048=0.614 ,可以。As=的为a J. / fy =0.048* 1000* 175*1*14.3/210=572mm2选用8。10125钢筋，实际As=628mn?P =As/(bh0)=628/( 1000* 175)=0.36%0.45(h/h()=0.45*L43/210*(200/175)=0.35%0.2%,满足最小配筋率要求。Alin =0.45=0.31% J y(2) (3)中部、底部
24、计算过程同上，计算结果列于表中。经验算，只有中部外侧的配筋不满足最小配筋率，重新按构造调整如表。试水工况池壁配筋计算表截面位置顶部（内侧）中部（外侧）底部（内侧）弯矩设计值（kN -m）-20.6214.42-32.60轴力设计值N （kN）13.7425.1236.54h7.522.8724.4620.0470.0330.077自0.0480.0330.077As572399923选用钢筋2 mm7。10140As=5618,8125As=4021201085+As=924配筋率0-32%Anin0.23%pmin按构造配筋5。12200As=5656.2检修覆土对池壁产生的弯矩池壁顶土压力
25、Pt2=Pg+九(ht+h2) tg2(45 -。/2)Pg由活荷载引起的土压力，PG= 1.5*1.4=2.IkN/m2Yt天然土容重，/z=18kN/m3(P土壤内摩擦角，9=30。Pt2=(2.l+18*l*L2)*tg2(45 -30 /2)=7.9kN/m2池壁底土压力匕=匕 + (。+ % + 4H) + 闭吆2(45。一乡 + & HH地下水到池底内侧的深度，方=L8mYt土壤浮容重，Yt-yt - /lv=18 - 10 = 8kN/m3Yw水容重，yw = 1 OkN/m3第一局部设计任务书1设计要求半地下式矩形钢筋混凝土清水池，容量为1500m3o设计应满足抗冻要求，覆土厚
26、度不 少于30cm。根据现场地形条件，该清水池长度与宽度不宜超过25m与20m。考虑到厂区绿 化环境，该池所在地完成绿化后，包括覆土厚度在内，露出地面高度不宜超过2.5m。2设计参数水文和地质条件1）最高地下水位在地面以下1.0m。2）持力层地基属于黄褐色亚粘土，容许地基承载力力=100侬/机2。3） 土壤内摩擦角= 30。4） 土壤天然容重r=1 SKN/m5）水容重九=10ZN/机2。2.2统一技术条件1）回填土较松，抗浮验算时可以不考虑土壤内摩擦角。2）池顶活荷载取P = .5KN/3）抗浮验算时，覆土容重厂=16心/7加3。4）根据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）,本水池
27、平安等级为二级，结构构 件的重要性系数取2=1.0。5）整体抗浮平安系数K=1.15o6）顶盖可不考虑裂缝要求，池壁及底板应满足裂缝宽度不超过0.2mm。7）池内外表及外外表均采用1： 2水泥砂浆抹面厚20mm,池外外表均刷冷底子油一 道，热沥青一道（按O.lKN/n?计）。8）顶板和底板均采用别离式配筋。9）底板下满铺10cm厚素混凝土垫层。10）水泥砂浆容重20KN/m3,钢筋混凝土容重25KN/m3。2.3材料混凝土：池体采用C30；垫层采用C20。Ri=2.l + 18*(l+3.8-L8)*L2+8*l.8*L2*tg2(45。- 30 /2)+10*1.8*L2 =49.66kN/
28、m2池壁外侧受拉为正，内侧受拉为负。1 9 1M 顶三 (Ptl- Pt2)Ho2+ Pt2H()230121 9 1二 一 *(49.66 - 7.9)*3.82+ *7.9*3.8?3012=29.61 kN m/mM 中三-0.0214( Pti- Pt2) Ho2- - Pt2H(?24 -=-0.0214*(49.66 - 7.9)*3.82- *7.9*3.8224=-17.66 kN m/m1 ? 1M 底三 (Ptl- Pt2)Ho2 + Pl2H022012191二一*(49.66-7.9)*3.82 + *7.9*3.822012=39.66kN m/m6.2.2 主梁对池
29、壁产生的弯矩e=h/2-h/3=h/6 (h 为池壁厚度)集中力P=主梁给池壁支座的压力VA,max+阴影中的板传递的恒载g和活载q+主梁重GVA,max=129.07kN(1) g=8l+ (0.88-0.062) *18+0.062*20+0.l*L2*3/2*3/2=51.47kNq= L5*L4*3/2*3/2=4.73kN(3)主梁重 G=(0.6-0. 12)*025*(3/2)*25*L2=5.4kN那么集中力 P= 129.07+51.47+4.73+5.4= 190.67kN那么主梁对池壁产生的附加弯矩为M 顶=Pe=190.67*0.2/6=6.36kN m1M 中“二-P
30、e =6.36/4 = 1.59 kN m41Ml= -Pe=1.59 kN m46.2.3 池壁实际所受弯矩M 顶二M 顶+M 顶.29.61+6.36=35.97kN mM 中二M 中+M 中=-17.66+1.59= - 16.07kN mM 底二M 底+M 底”=39.66+1.59= 41.25kN m6.2.4 池壁所受轴力检修工况下 轴力N=边缘3m宽的板重(粉刷层、防水层)+板上覆土重+板上活 荷载十圈梁重+板对应局部的自重N 顶=0.12*3*1+ (0.4-0.12) *0.35*1*25*1.2+ (0.88-0.062) *18+ (0.062+0.02)*20+0.1
31、 *3* 1 * 1.2+1.5* 1.4*3* 1 =79.3 IkNN 中二79.31 +0.2* 1 *3.8/2*25*1.2=90.71 kNN 底=90.71 +0.2* 1 *3.8/2*25*1.2=102.11 kN6.2.5 池壁竖向配筋计算（I）（3）顶部（外侧）、底部（外侧）均按受弯构件设计，计算过程同试水工况的池壁 设计。计算结果见下表。（2）中部（内侧）16.07=0.177mN 顶 90.71e 177包二二0.89 1,N90.71*1()3lo/h=O.7*3.8/O.2=13.3O.3ho,先按大偏心受压情况计算。e= 77 ei+h/2-as= 1.112
32、*197+200/2-25=294mm在试水工况求出的A，s=550mm2由 Ne = aJcbhas+Asfy(h0-as)Ne A；/(饱4)得 as =5=0.021J = l J1 24 =0.022=0614 ,可以。x=4ho=O.O22*175=3.85mm 2as =50mm,N-h/2 + aJ%)_ 90.71 *1000 *(L112 *197 200/2 + 25)210(175 - 25)=415 mm2选用8。8125钢筋，实际As=402mm2P tAs/(bh()=402/( 1000* 175)=0.23%0.2%,不满足最小配筋率要求，需按构造配筋。构造 A
33、s=0.31%*1000*175=542.5mm2,选用 7, 10140 钢筋，实际 As=561mm2。检修工况池壁配筋计算表截面位置顶部（外侧）中部（内侧）底部（外侧）弯矩设计值（kN m）35.97-16.0741.25轴力设计值N （kN）79.3190.71102.11包 h2.2720.8920.0820.0210.094g0.0860.0220.099As10234151181选用钢筋2 mm912110As=10288。8125As=4021012(3)100As=1131配筋率0.59% 夕口出23%pmin按构造配筋710(3)140As=561池壁配筋配筋位置内侧外侧顶
34、部(/)10140 12110中部 10140(/)12200底部(/) 10850121006.2.6 池壁横向配筋选用。8150布置分布钢筋，其截面面积为50.3*1000/150=3350.15%bh=0.15%* 1000*2000=300mm2,且15%As=0.15*561 =84mn?。包角钢筋配筋率为竖向最大配筋率的50%,应选用。10140,满足要求。7.裂缝宽度验算公式式中：仁、,一一构件受力特征系数，受弯和偏心受压构件取acr =2.1；W 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 1.1-0.65PtQsk夕0.2时，取夕=0.2；夕1时 取 =1；受弯构件:受弯构件:心裂缝截
35、面纵向受拉钢筋应力0.87 A,.%r/hQAsEs 钢筋弹性模量,HPB235钢筋,取Es=2.1*10八5,HRB335 钢筋，取 Es=2.l*10八5；c 最外层受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离；deq纵向受拉钢筋的等效直径，d“ 二 ”2 /，匕4，池壁均采用HPB235,属光面钢筋匕=。.7；A cPte按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，P1；44e=0.5bh,当41%时，取4 = 1% o7.1 最大裂缝宽度验算助im混凝土结构设计规范规定的最大裂缝宽度限制。本次设计中二类环境类别，0Hm =02mm。7.2 池壁裂缝宽度验算池壁顶部内、外侧，中部内、外侧，底部
36、内、外侧中，除了中部内侧为大偏心受压情况外，其余均为受弯情况。7.2.1 池壁顶部外侧Jk 二Jk 二Mk_ 35.97*10八 60.87A% 0.87*1030*175=229.4N/mm2 (Mk代入 Mu 的数值，Mkl%，0.5*1000*200=0.65=0.5470.2P4k1.03% *229.4c=20mm deq= 工匕乂4= (8*82+8*102)/(8*7*8+8*7*1()= 13mm/ax = a等(L9C+0.08%)EsPte=2 A *0.547*229.4*( 1.9*20+0.08* 13/0.0103)/2. P10A5 =0.174mm=0.2mm,
37、满足要求。其余属于受弯情况的池壁局部裂缝验算过程同上，计算结果列于下表。池壁受弯局部裂缝宽度验算说明：代入Mk的值均为弯矩设计值Mu，而不是标准值，且MkMu，假设仍满足裂缝最大限 度要求，那么必定平安。验算位置顶部外侧顶部内侧中部外侧底部外侧底部内侧Mk(kNm)35.97-20.6214.4241.25-32.60As (mm2)10305895611187963ask (N/mm2)229.4229.9168.8228.3222.3Pte1.03%0.59%1%0.56%1%1.19%0.96%1%W0.5470.5320.3260.6180.5124 (mm)1313.811.413.
38、212.90 m ax0.170.1820.0710.1790.161验算用皿(mm)V lim 二0 2v % 二。2v % =0.2V lim =02v % =。27.2.2 池壁中部内侧按偏心受压构件验算裂缝宽度。e=294mm7=0.87叫As90.71 * 10八3 * (2940.87 * 175)As 561=0.056%0.2P4k1%* 150.5c=20mm4q= %d； /%& = (7*102) /(7*0.7*10)=14.3mm=2.1 *0.232* 150.5*(1.9*20+0.08* 14.3/0.01 )/2. l*10A5 =0.053mm 69lim
39、=0.2mm,满足要求。结果列于上表中。钢筋：当d 10mm时，采用HPB235钢筋（。）；当d，10mm时，采用HRB335钢筋（9）。2.4水池各局部主要尺寸及高程布置1）占地面积=24*18 （内壁净尺寸）2）主梁与短边平行，6m*3跨=18m, 5根3）次梁与长边平行，4m*6跨=24m, 5根4） 顶板 h= 120mm主梁 bxh=250x600mm次梁 bxh=200x400mm5）池壁 h=200mm6）池底h=200mm （主梁、次梁布置同池盖）上、下圈梁 bxh=350x400mm7） 腋托 150x150mm柱 300x300mm,高度 H=3.8m, 10 根10）排水
40、坡度1%,以顶板中间的次梁为分水岭，向顶板两边倾斜。11）池底内侧高程-2.80m,池顶覆土顶部高程2.0m。该清水池结构简图如下:第二局部设计计算书L抗浮验算和地基承载力验算1.1局部结构体积1）主梁超出顶板的体积 2）主梁超出底板的体积 3）次梁超出顶板的体积 4）次梁超出底板的体积 5）圈梁超出顶板的体积 6）圈梁超出底板的体积7）柱体积8）顶部粉刷层体积未设散水坡度时18*0.25* (0.6-0.12) *5=10.8m318*0.25* (0.6-0.2) *5=9 m324*0.2*(0.4-0.12)*5=6.72 m324*0.2* (0.4-0.2) *5=4.8 m3(2
41、4+18) *2* (0.4-0.12) *0.4 =9.4Im3(24+18) *2* (0.4-0.2) *0.4 =6,72n?0.3*0.3*3.8*10=3.42m324.4*18.4+18.4* (0.6-0.12) *2*5+24.4* (0.4-0.12) *2*5+(18.4-0.35*2+24.4) *2* (0.4-0.12) *2*0.02=13.055m3散水粉刷层局部（即高出底层2cm粉刷层局部）最薄处0.02m,最厚处0.1035mL* (0.1035-0.02) * (2.75+2.8*2) * (3.725+3.75*2) *4 2= 15.65kN粉刷层总体
42、积=13.055+15.65=28.71m31.2整体抗浮验算1）池顶覆土重16*24.4*18.4* (1-0.12) -10.8- 6.72 - 9.41 -28.71 =5431.12 kN2）顶板和底板重25*24.4*18.4* (0.12+0.2) =3591.68 kN3）池壁重4）柱重5）主梁重（超出板的局部）6）次梁重（超出板的局部）7）圈梁重（超出板的局部）25* (24+18.4) *2*3.8*0.2=1611.2 kN25*3.42 =85.50kN25* (10.8+9) =495kN25* (6.72+4.8) = 288kN25* (9.41+6.72) =40
43、3.25kN8）顶部粉刷层重9）外壁四周粉刷层重20*28.71=574.20 kN20* (3.8+0.12+0.2) * (24.4+18.4) *2*0.02 = 141 .07kN10）内外表粉刷层重11）防水层顶部20* (24+18) *2*3.8*0.02= 127.68kN0.1*24.4* 18.4+18.4* (0.6-0.12) *2*5+24.4* (0.4-0.12) *2*5外壁(18.4-0.35*2+24.4) *2* (0.4-0.12) *2=65.28kN 0.1* (24.4+18.4) *2* (3.8+0.12+0.2) =35.27kN抗力=5431.12 +3591.68+1611.2+85.50+495+288+403.25