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1、目 录1 绪论11.1 汽轮机简介11.2 电站高参数大容量汽轮机技术研究和国内外开展现状11.3 本课题设计意义21.4 论文研究内容22 热力系统设计4452.1 机组的主要技术标准4452.2 给水回热加热系统及设备5562.2.1 给水回热级数和给水温度的选取6672.2.2 回热加热器形式确定7782.2.3 热力系统的热力计算8893 通流局部设计1515173.1 透平的直径及级数确定调节级除外1515173.1.1 选定汽缸和排汽口数1515173.1.2 确定第一压力级平均直径和末级直径1515173.1.3 确定高压缸压力级的平均直径，速比和焓降的变化规律1616183.2
2、 高压缸焓降分配1818203.3 中低压缸的级数确定和各级焓降的分配1919213.4 详细计算高压缸第一压力级2021223.4.1 高压缸第一压力级计算过程2021223.4.2 高压缸第一压力级速度三角形2323253.5 各压力级详细计算表格2323263.5.1 调节级详细热力计算表格2323263.5.2 高压缸末级详细计算表格2727303.5.3 中压缸第一压力级详细计算表格3030333.5.4 中压缸末级详细计算表格3333363.5.5 低压缸第一压力级详细计算表格3636393.5.6 低压缸末级详细计算表格3939423.6 调节级、高压缸第一压力级、末级速度三角形
3、图424245454 汽轮机结构设计434346464.1 热力系统设计434346464.1.1 主蒸汽及再热蒸汽系统434346464.1.2 给水回热系统444447474.2 汽轮机本体结构设计454548484.2.1 蒸汽流程454548484.2.2 高中压阀门464648484.2.3 汽缸结构464649494.2.4 转子结构484850504.2.5 联轴器494951514.2.6 叶片结构494951514.2.7 静叶环和静叶持环505052524.2.8 轴承和轴承座：515153534.2.9 汽封及汽封套515153534.3 调节保护系统DEH5151545
4、44.4 供油系统52525454结论53535656参考文献54545757致 谢555558581 绪论1.1 汽轮机简介汽轮机是以水蒸气为工质，将热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。它具有单机功率大、效率高、运转平稳、单位功率制造本钱低和使用寿命长等优点。汽轮机是现代化国家中重要的动力机械设备。汽轮机设备是火电厂的三大主要设备之一，汽轮机设备及系统包括汽轮机本体、调节保安油系统、辅助设备及热力系统等。汽轮机本体是由汽轮机的转动局部转子和固定局部静子组成，调节保安油系统主要包括调节气阀、调速器、调速传动机构、主油泵、油箱、平安保护装置等；辅助设备主要包括凝汽器、抽气器、上下压加热器、除
5、氧器、给水泵、凝结水泵、凝升泵、循环水泵等；热力系统主要指主蒸汽系统、再热蒸汽系统、旁路系统、凝汽系统、给水回热系统、给水除氧系统等。汽轮机是现代火力发电厂应用最广泛的动力机械，并且通常在高温、高压和高转速的条件下工作，是一种较为精密的重型机械。它的制造和开展涉及到许多工业部门和科学领域，如高强度耐热合金钢的研制，优质的大型锻铸件的供给，高效长叶片的设计和研制，在加工制造中，新工艺新技术的应用等。因此，汽轮机制造业的开展是反映国家工业技术开展水平的标志之一。目前，我国的汽轮机制造业还比拟落后，还需要继续努力开展，将我国的汽轮机设计、制造水平提高上去。1.2 电站高参数大容量汽轮机技术研究和国内
6、外开展现状 随着我国工农业的日益开展，电力工业对汽轮机制造业提出的要求不断提高，汽轮机向大容量、高参数、低污染、高可靠性、负荷适应性高、自动化程度高、平安、经济方向开展。现代大型汽轮机一般都采用级数多、多汽缸、多排汽的结构；汽缸采用内、外双层或者多层缸的结构。汽轮机设计必须选择合理的热力循环，汽轮机的通流局部应有良好的热力和气动特性，汽轮机主、辅机及其主要零件应具有满意的强度和振动特性，良好的自动调节性能以及合理的制造工艺。现在国内外电站汽轮机的技术不断开展，其开展的趋势是：1增大单机功率，提高蒸汽初参数，改良汽轮机的通流设计，优化中间再热和给水回热系统，以提高汽轮机的热经济性；2开展大型热电
7、联产机组和燃气蒸汽联合循环机组，以提高一次能源的利用率；3开发计算机和电子元器件为根底的汽轮机自动控制系统，以提高汽轮机控制的自动化水平；4采用先进的加工制造设备和工艺，按标准化的质管要求确保产品质量，提高机组的可靠性和可利用率。汽轮机的末机长叶片一直是提高汽轮机效率的研究方向。国内外的汽轮机制造厂商在长叶片的设计研究中采用了一系列气动及强度振动方面的最新技术成果。在长叶片设计中主要的新技术有：1三元气动理论的设计方法，应用可控涡流型，提高反动度分布，减少二次流损失，改善出口流场的均匀性，减少排汽损失和漏气损失；2应用CAD软件进行叶型设计，保证其能满足气动参数的要求；3跨音速叶栅的设计，采用
8、直线背弧以减少叶型的激波损失；4新的动强度考核准那么，对高阶振型的平安性作出评估。1.3 本课题设计意义 本课题设计了一台300MW的中间再热式汽轮机，在设计过程中我参考了以前的设计数据，同时参考了当前汽轮机的最新进展。针对当前节能减排的要求，对低压缸的末几级叶片采用技术成熟的长叶片，从而尽量提高汽轮机的一次能源利用效率。在设计的过程中防止了同类型机组给水回热系统的缺点，优化了给水回热系统。通过对本课题的设计，使我加深了对汽轮机原理的认识，也熟悉了整台汽轮机的设计过程，为我以后的创新打下了良好的根底。虽然这次的毕业设计课题比拟传统，汽轮机设计的方法是不变的。同时通过本课题的设计也让我了解到了当
9、前国内外汽轮机的开展现状。1.4 论文研究内容本论文主要设计了300MW双缸双排汽，高中压缸合缸，低压缸双流程的反动凝汽式汽轮机，目前在国内是主流的汽轮机机型。本机组的特点是采用一次中间再热提高机组的发电效率；通过八级抽汽加热给水提高给水温度，从而提高机组的效率。本机组在设计工况下的热耗率是7955.11kj/kw.h，汽轮机机组的绝对电效率是45.25。故本机组在设计上是平安、经济的。 本机是300MW双缸双排汽反动凝汽式汽轮机设计，主要包括以下内容：1透平机械的热力计算；2通流局部计算；3汽轮机热力系统设计；4总体结构设计。其中，热力计算主要计算各缸的焓降和加热器抽汽点参数；热力系统设计通
10、流局部主要完成叶片尺寸的计算和校核；热力系统设计局部对整机的热力系统进行了粗略的设计，涉及主蒸汽及再热系统、回热系统等；总体结构设计那么对汽轮机各部件的选材、选型等进行了分析。因此，根据这些局部的设计和计算，可以确定型汽轮机各局部的几何尺寸及其他额定工况下的气动参数和热力计算。完本钱毕业设计题目关于?N300-1/537/537汽轮机的热力系统设计和结构设计?的要求。 N300型汽轮机采用一次中间再热，也就是新蒸汽经高压缸做功后，再放回到锅炉中，加热后，再进入中压缸在额定工况下，高压缸排汽压力为MPa，温度为347，经再热器后压力降为6MPu，温度升高到537，回到汽轮机中压缸继续做功。采用中
11、间再热后可降低低压缸末级排汽温度减轻末级叶片水蚀程度，为提高蒸汽初压创造了条件，从而可提高机组内效率，热效率和运行可靠性。在同样的初参数条件下，再热机组一般比非再热机组的热效率提高4左右。而且由于末级蒸汽湿度较非再热机组大大降低，因此，对阻止汽轮机组低压末级叶片水蚀特别有利，提高了机组的可靠性，但采用中间再热后，将使制造复杂，本钱升高。本30MW汽轮机的通流局部由高、中、低三局部组成，共有35级，除高压调节级为冲动级外，其中34级均为反动级。高压局部有1个单列调节级和11个压力级；中压局部有9个压力级；低压局部为两分流式，每一分流有7个压力级，两个分流对置在低压缸中。通流局部的详细计算可参照附
12、表格。 全机共有八段非调整抽汽，分别在8、12、17、21级后和低压缸第2、4、5、6级后，抽到相应的加热器中加热给水，回热系统见附回热系统图。 在热力系统中，设置有一台凝汽器，两台涉水抽汽器，四台低压加热器和三台高压加热器。本30万千瓦汽轮机采用喷嘴调节，新蒸汽通过两个高压主汽门，四个高压调节汽门进入高压缸。高压缸排汽经排汽逆止门进入中间再热器，蒸汽再热后经过两个中压主汽门，四个中压调速汽门进入中压缸。中压缸排汽进入两个排汽缸后，排入凝汽器。汽轮机负荷变化主要依靠高压缸调速汽门调节，在低于额定负荷35%时，中压调速汽门才参与调节，其余工况中压调速汽门全开。事故停机时，主汽门和调速汽门快速关闭
13、，以防事故扩大。 高压缸设计为双层缸结构，中压缸为单层隔板套式结构，其中低压缸是对称分流式。为满足机组快速启动需要，高中低压缸均设有法兰、螺栓加热装置。 高中低两个转子，依次为整锻、争端加套装和套装结构，高中和中低转子间均为刚性联结，高中压转子共用三个轴承支撑，考虑到安装，检修需要，特备有中轴瓦。 汽缸横向定位，依靠与台板和轴承座相配的滑销来保证.纵向热膨胀有两个死点。高中压缸向前膨胀，低压缸向后膨胀，它们依靠轴承座与台板间的纵销导向。其前后端汽封是耐高温、耐腐蚀的薄钢带制成。直接滚压并锁紧在转子的汽封槽中，隔板汽封为梳齿式的。 本机配有5个主轴承，均系三油楔式，其正常工作位置从机头看应为沿轴
14、承水平面逆时针方向倾斜35度，只有这一位置它能承受负荷。为了机组起停时减小盘车力矩，并防止轴承合金的磨损，还配置了高压油顶轴装置。 主油泵布置在前轴承箱中，经齿形联轴器由汽轮机主轴带动。 本机组配置了旁路系统，它对于锅炉稳定燃烧、汽水回收和机组快速启动等都十分有利。旁路系统设计了两级旁路。主蒸汽旁路直接引入高压缸排汽，二级旁路是再热蒸汽直接引入凝汽器。 本机组可以参加一次调频，调节系统的速度变动率、缓慢率等性能良好。机组全甩负荷时能维持空转，本机组还装备了各种保安设施。本300MW汽轮机完成了毕业设计中要求的热力系统设计和结构设计。而且按照现代汽轮机的开展要求，到达了良好的平安性和经济性。具体
15、设计请参照相关章节。 本段文字既有研究内容又有研究结论，应该分散在文章各个局部，绪论研究内容局部应该分条简练列出，各局部研究详细内容和方法在各章节前面提出，结果和结论性内容放在结论局部。2 热力系统设计2.1 机组的主要技术标准1、主要的技术标准91 型号 N300-1/537/537型2 形式 亚临界、一次中间再热、单轴、双缸双排汽反动凝汽式汽轮机3 额定功率 300MW4 保证最大功率T-MCR 326MW5 VWO5OP工况功率 329MW7 主汽阀前额定蒸发温度 5378 再热汽阀前额定蒸汽压力 3.26 MPa9 再热汽阀前额定蒸发温度 53710额定转速 3000r/min11旋转
16、方向 自机头往发电机方向看，为顺时针方向12额定冷却水温 2513维持额定功率的最高冷却水温度 3517额定工况时再热蒸汽流量 744.3 t/h19回热系统三个高压加热器，一个除氧器，四个低压加热器，共8段回热抽汽20额定工况下净热耗率 7955.11kj/kw.h21汽轮机级数 35级 高压缸 调节级+11个反动级 中压缸 9个反动级 低压缸 27个反动级22配汽方式 喷嘴配汽23给水泵驱动方式 小汽轮机24制造厂家 上海汽轮机厂注：本设计的压力值均指绝对压力2、机组的主要热力工况设计要求1额定工况：汽轮机在额定进汽参数、额定排汽压力、补水率为0、回热系统正常投运的条件下，能发出的额定功率
17、为300MW，进汽量为921.4t/h，保证热耗率为7955.11KJ/kw.h。2夏季工况：在额定进汽参数、排汽压力为12kPa，补水率为3条件下，能保证发出额定功率为300MW，进汽量为985t/h，热耗率为8386kJ/(kW.h)。机组允许的最高排汽压力为18.8kPa。3阀门全开工况VWO：在额定进汽参数、额定排汽压力、补水率为0、回热系统正常投运的条件时，调节汽阀全开工况下，最大进汽量为985t/h，功率为315MW。/538，排汽压力为5.4kpa，补水率为0，阀门全开、回热系统正常投运时，机组的计算最大进汽量为1028t/h，功率为329MW。5当3台高压加热器全部切除后，在额
18、定的进汽参数、额定的排汽压力、补水率为0的条件下，机组仍能发出额定功率。2.2 给水回热加热系统及设备机组的热力系统由主系统即给水回热系统和多个既独立又与主系统互相关联的辅助系统组成，主要包括阀杆及汽封漏汽、补充水、减温水、给水泵小汽轮机，以及厂用汽等。本机组的具体热力系统设计见附图4。汽轮机的热力系统的热力计算的根本任务就是确定抽汽参数。根据给定的蒸汽及汽轮机的初参数，参考母型汽轮机的某些参数和学过的专业知识，初步确定所设计汽轮机的回热抽汽级数、流量和再热流量，最后进行校核。本文正是按照这样的步骤确定给水回热系统各参数。从汽轮机某些中间级后抽出局部做功的蒸汽进入假设干换热器，逐渐加热给水和主
19、蒸汽给水，不进入凝汽器。这局部抽汽的热量用于加热给水，热焓被充分利用，而不被冷却水带走，使汽轮机的冷源损失减少了，循环效率可显著提高。在采用回热抽汽后，汽轮机主蒸汽参数，排汽压力和功率不变的情况下，可使进汽量增加，排汽量减少，有利用于提高汽轮机的内效率。采用回热加热后，汽轮机的总汽耗量增大了，而汽轮机的每千克新蒸汽所做功减少了，而热耗和煤耗的下降是因为冷源损失减少使给水温度提高，而衡量循环热经济性好坏的指标是汽轮机的热耗率和发电厂的煤耗率，所以采用回热加热系统后的热经济性提高了。另外，采用回热加热系统，可以提高锅炉设备的可靠性。所以现代大型汽轮机机组一般都采取回热加热给水系统。2.2.1 给水
20、回热级数和给水温度的选取确定给水回热和热经济性主要取决于给水的最终温度和回热级数。给水温度越高，回热级数越多，循环的热效率越高8。不同的回热级数，各有一个最正确给水温度，在此温度下，循环效益最大。回热级数越多，最正确给水温度越高。给水温度提高后，使锅炉设备投资增多或锅炉排烟温度升高而使锅炉效率降低。增加回热级数不但设备投资及维修费用将随之增加。而且随回热级数增加，热效率的相对增加减少。因此，过多的回热级数和过高的给水温度也是不利的。实际采用的最有利的给水温度要低于最正确给水温度，这是因为给水温度不仅与循环效率有关，而且还影响装置的技术经济性。因此，实际采用的给水温度，需要根据热经济性与装置的技
21、术经济生综合分析比拟才能确定。通常给水温度大约为蒸汽初压下饱和温度的65%-75%，常用的给水温度，回热级数见表21。表2-1 汽轮机系列参数表蒸汽参数初压MPa初温340390435535535/535565/565540/540背压kPa功率范围MW6255010050200300600800回热系数2344556677878给水温度104150150170210230230250270275270275对于本N300MW型汽轮机组，参照同类机组可选取给水温度tfw，回热级数n为8级，从而确定热力系统及结构任务书。任务书：300MW汽轮机热力系统及结构设计初温：537初压：16.6Mpa再
22、热温度：537kPa回热级数：8级2.2.2 回热加热器形式确定回热加热器按汽水传热方式不同，可分为外表形式和混和式两种，目前火力发电厂除了除氧器采用混合加热器外，余者均为外表式加热器。根据加热器在系统中的位置和压力不同，又分为高压加热器和低压加热器两种。在承受给水压力下工作，置于给水泵与锅炉之间的加热器称高压加热器；在凝结水泵出口压力下工作，置于凝结水泵与除氧器之间的加热器称为低压加热器。无论是高压加热器还是低压加热器均属压力容器。本机组采用8级回热抽汽冷，根据抽汽段数采用混合式加热器作为除氧器和七台外表式加热器。其中低压加热器4台，高压加热器3台，除除氧器外均有疏水冷却器一台。一段抽汽从第
23、8级后抽出，供1号高压加热器。二段抽汽从第12级后抽出，即从高压缸排汽管引出，供2号高压加热器。当高压加热器发生故障时，为有效地冷却外缸，将二段抽汽引至再热器冷段。三段抽汽从第17级后抽出，供3号高压加热器。四段抽汽从第21级后抽出，即从中压缸排汽管引供出，供除4号除氧器外，还为驱动给水泵供汽。五段抽汽从第30级后抽出，供5号低压加热器六段抽汽从第25级后抽出，拱6号低压加热器。七段抽汽从第26、33级后抽出，供7号低压加热器。八段抽汽从第27、34级手抽出，供8号低压加热器。注：级数从调节级算起，即调节级为第1级。低压缸级数从中部开始算起，先中压缸侧，后电机侧。2.2.3 热力系统的热力计算
24、(文中所有表示焓的i都要改成h)1、高压缸局部主蒸汽压力Poa，参考参考文献99知：高压缸的进汽损失，故高压缸进口压力。由，t0=537，查hi-s图，h知 i0=3395.78KJ/kg。因为高、中压缸分缸压力一般为入口压力的18%26%，所以选取排汽压力为 MPa。由MPa等熵，查hi-s知 KJ/Kg故H01 = hi0 - hiHS =339 2981 = 415KJ/kg。初步估计高压缸效率为1 ，那么实际焓降为：KgKJ/Kg由以上数据，可画出高压缸近似膨胀过程曲线如图2-1。2、中、低压缸局部如第一局部所述，高压缸排出蒸汽通过再热器后压力降为6MPa，温度升高为537。选取再热损
25、失P9.58%3，所以Pzr=(1-P) PzH272MPa。考虑中压缸进汽损失，有PI(1-1.74%)Pzra。由tzr=537，查ih=-s图可知， izrhzr=35KJ/kg，中压缸效率可初步估计为hoim=90%，将中压缸分缸压力选为入口压力的25.5%，中压缸的排汽压力为PzI=25.5%PI1MPa。由PzI1MPa等熵，查ih-s图，知jzshzs=3KJ/kg，H02=hizs=35-3=431KJ/kg实际焓降Hi=hoimH02=90%431=3KJ/kg，所以蒸汽通过中、低压缸间的管道时，压力将会降低，取低压缸进汽损失P=2% PzI，那么低压缸进汽压力：PL=(1-
26、P) PzI1a由排汽压力Pk=5.4KPa，等熵查ih-s图可知，ikshks=22KJ/kg，所以：H03=i2h2-ikshks=izrhzr-Hihi-ikshks=35-3-22=875.3KJ/Kg。初步估计低压缸效率=87%，那么低压缸实际焓降：=87%87=76KJ/kgs。由以上所求出的各点参数值，便可画出中低压缸近似膨胀过程曲线。综上可估计汽轮机的膨胀过程曲线。见附图1=35-3-=KJ/kg3、确定各级轴汽点参数1由汽轮机背压P cK=5.4KPa，查饱和水蒸汽与饱和水表，在此压力下，饱和水蒸汽温度=3，设过汽度为1，那么冷凝器出口温度tK=3。KPa，温度为36，对应焓
27、值tK=1KJ/kg，给水温度为27，按饱和水考虑，查饱和水与饱和水热汽表可得：=1 KJ/kg 那么理论给水焓升R=-=1-1=10 KJ/kg2各加热器给水焓升分配选择给水温度和加热级数后，合理确定热力系统及其给水焓升分配原那么，对经济性和运行的可靠性有较大的影响。通常对于非有再热机组，给水回热系统多采用等焓升分配原那么。但对于中间再热式汽轮机，应考虑再热后蒸汽从焓值提高对给水回热的影响，往往使一个加热器的抽汽来自再热的冷端，并使该级给水焓升增大，约为再热后一级的1.5倍，从降低再热后回热抽汽压力，增加抽汽作功量，再热后各级给水加热一般也采用等焓升分配原那么。在实际回热加热系统中，还应考虑
28、除氧器的定压运行情况及加热器生产情况，热力系统的布置方式等因素。对于本N300一次中间再热式汽轮机组，参考同类机组9，考虑了生产实际中所遇到的各种因素的限制，将加热器参数汇总见下表表2-2表2-2 回热加热器参数汇总表 参数加热器出口给水焓出口给水温度传热端差抽汽饱和水温抽汽饱和水焓对应的抽汽压力实际抽汽压力抽汽点焓值GJ1GJ224102413020GJ303325GJ40GJ5133GJ6GJ7GJ84、热平衡计算1估计总进汽量D0 2-1其中额定电功率机构效率汽轮机组相对内效率发电机效率m抽汽量增加系数H0汽轮机整机理想焓降D0漏汽量和汽水损失对于本N300型机组，各参数取值如下：Nel
29、=300000kw,，5, ，m=0.885 8855，=0.987 987；对于中小功率机组DD0，取D0.03D0；又对于再热机组，M5，所以可选M1.248；从而H0H01H02H03KJ/kg，那么 T/h。5、对各级加热器进行热平衡计算，确定各级抽汽量热平衡计算的目的是：确定热力系统各局部蒸汽和水的参数和流量，机组的功率、汽耗和热耗。计算主要是根据各加热器的流量平衡方程式和热量平衡方程式，以及通流局部的能量方程式进行的。计算过程中以汽轮机进汽量求解功率，然后校核功率，按所得的功率修正进汽量，反复进行屡次热平衡计算，逐步逼近给定功率。汽轮机段流量及功率具体计算如下表2-3所示：表2-3
30、 汽轮机段流量和功率校核计算表序号工程符号与公式单位加热器编号主汽阀调节级汽室121抽汽漏汽压力PeMpa2抽汽漏汽热焓hekj/kg339631383抽汽漏汽前可用焓降hij=ho-hekj/kg04回热抽汽量De103kg/h005漏汽入加热器量Dge103kg/h-0006漏汽量Dg103kg/h-187小汽机进气量Dp103kg/h00008抽汽和漏汽总量Df=De+Dge+Dg+Dp103kg/h9抽汽和漏汽所做功率Nif=0.2778*Df*hifKW0469610段流量Di=D(i-1)-Df(i-1)103kg/h91111段可用焓降hij=hij-hij-1kj/kg012段
31、内功率Niji*hijKW01926344996续表2-3汽轮机段流量和功率校核计算表两张表可以合并序号再热阀345678C1233253583432.48 30.40 34.94 23.33 25.15 28.74 545.84 5607089106581112432846、功率校核Djhij=30机械损失Nm1500kw汽轮机轴端功率NeNi机组电功率NelNeg验算误差： 故功率核核合格。机组电功率Nel根本符合已定的计算功率，原先估计的进汽量正确。不用再修正进汽量。7、主要经济性能指标计算(1)汽耗率 (2)给水泵耗功 2-2为1kg给水焓升，为给水泵效率，故(3)发电机净功率： (4
32、)热耗率： qd(t0-tfw kJ/(kW.h) (6)装置效率：8、整机热力过程线图2-1 整机热力过程线3 通流局部设计 透平的直径及级数确定调节级除外3.1.1 选定汽缸和排汽口数本N300型汽轮机组为单轴双缸双排汽，冷凝式再热汽轮机，其中高中压合缸。3.1.2 确定第一压力级平均直径和末级直径1、第一级平均直径 3-1对第一级静叶，参考同类机组，取参数如下：喷嘴流量：速 比：X1=0.61转 速：n=3000r/min局部进汽率：出口截面高度：流量系数： 1出口角正弦值：故2、高压缸末级平均直径高压缸末级平均直径 3-2对高压缸末级动叶，参考同类机组9，知：气体流量：取;，取0.00
33、4余速动能损失系数6在高压缸出口出口角接近90，取；H0T=H0-H调41572343KJ/kg为高压缸的等熵焓降VE为末级出口气体比容，VE0.078m3/kg调节级焓降H调98KJ/kg,其效率在额定工况下90，故。参考同类机组：取d1=845mm，dZ=1065mm。 确定高压缸压力级的平均直径，速比和焓降的变化规律1、确定压力级平均直径的变化根据?汽轮机原理?所描述的蒸汽通道形状，确定压力级平均直径的变化规律，通常采用作图法。在纵坐标上任取长度为a的线段BD一般a=25cm，用以表示第一压力级至末级动叶中心之轴向距离。在BD两端分别按比例画出第一压力级与末级的平均直径值。根据选择的通道
34、形状，用光滑曲线将A、C两点连接起来。AC曲线即为压力级各级直径的变化规律。2、压力级的平均直径dm平均将BD线等分为m等分，取1、2、3m-1点。为了减小误差，建议6。从图中量出割断长度，求出平均直径为dm1014mm。dm平均=AB+1-1+2-2+CD/m+1*k ，式中的k 为比例尺。见图3-1图3-1 压力级平均直径变化曲线图3、确定速比Xa=u/ca。参考同类机组，Xa0.57，逐级增加。4、确定平均焓降己选平均速比Xa平均=0.62， 那么ht平均=0.5*dm平均*n/60/Xa平均233 kJ/kg5、确定级数Z=(1+)* ht p/ ht平均10.3取整为Z=11级。式中
35、ht(p)-压力级的理想比焓降 ，为重热系数，本机 ，将Z取整。 6、各级平均直径的求取求取压力级级数后，再将上图中BD线段重新分为(Z-1)等分，如下图。在原拟定的平均直径变化曲线上，求出各级的平均直径，如图3-2。尺寸标注数字太大，请修改 图3-2 各级平均直径大小7、各级比焓降分配根据求出的各级平均直径，选取相应的速比，求出各级的理想比焓降ht。ht=0.5*(*dm*n/60/Xa)23.2 高压缸焓降分配参考以上数据，参考同类机组。可将高压缸各参数列表如下：表31 高压缸比焓降分配表调整有效数字，保证数字不分行级数工程符号/单位1234567891011平均直径Dmmm2448024
36、652858223265速度比Xa理想比焓降htkj/kg12533261104232.21720238.98673.3 中低压缸的级数确定和各级焓降的分配重复上面的步骤，可得中、低压缸参数的汇总数据：中压缸：表3-2中压缸比焓降分配表表超出了页面左边界，请调整 级数工程符号123456789平均直径Dmmm251速度比Xa理想比焓降htkj/kg44.545548.1099540381低压缸：表3-3低压缸比焓降分配表级数工程符号1234567平均直径Dmmm2速度比Xa理想比焓降htkj/kg 级数工程符号1234567平均直径Dmmm2速度比Xa理想比焓降htkj/kg表超出了页面左边界
37、，请调整级数工程符号1234567平均直径Dmmm2速度比Xa理想比焓降htkj/kg33472 级数工程符号1234567平均直径Dmmm2速度比Xa理想比焓降htkj/kg334723.4 详细计算高压缸第一压力级3.4.1 高压缸第一压力级计算过程高压缸第一压力级详细计算过程如下表所示：表3-4高压缸第一压力级详细计算过程序号参数/符号单位公式结果1级进汽压力/P0MPa11.770 2级进汽比焓/h0kJ/kg3308.300 3级进汽滞止压力/P00MPa11.770 4上一级余速利用系数/1-选取0.000 5上一级余速损失/hc2kJ/kg6.500 6上一级余速动能利用/hc0
38、kJ/kg1*hc20.000 7级进汽滞止比焓/h00kJ/kgh0+hc03308.300 8本级比焓降/htkJ/kg27.110 9本级滞止比焓降/ht0kJ/kght+hc027.110 10本级平均直径/dmm0.845 11速度比/Xa-0.570 12级的蒸汽流量/G0kg/s255.939 13平均反动度估算/m-选取0.450 14喷嘴理想比焓降/hnkJ/kg(1-m)*ht14.911 15喷嘴滞止理想比焓降/hn0kJ/kghn+hc014.911 16理想喷嘴出口气流速度/c1tm/s172.688 17实际喷嘴出口气流速度/c1m/s*c1t167.507 18喷嘴损失/hnkJ/kg(1-2)*hn00.881 19圆周速度/um/s*dm*n/60132.732 20级的理想速度/Cam/s232.852 21假想速度比/Xa-u/Ca0.570 22喷嘴等比熵出口焓/h1tkJ/kgh0-hn3293.390 23喷嘴等比熵出口压力/P1MPa查焓熵