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1、目 录一.编制依据1二.工程概况1三.施工安排13.1施工部位及工期要求13.2劳动组织及责任分工2四.施工准备24.1技术准备24.2材料准备2五.脚手架设计施工25.1满堂红模板支架支撑体系的支设25.2 模板搭设、安装顺序35.3模板支设方法3六.脚手架拆除36.1拆除准备36.2拆除顺序36.3拆除要点如下4七.高支模检查验收47.1材料及构配件检查47.2支架立杆基础检查47.3支架构造及节点检查47.4检查验收程序、方法5八.质量保证措施58.1 技术措施58.2质量通病防治措施5九.高支模监测69.1监测项目及仪器69.2测点布置69.3监测频率69.4变形监测预警值69.5注意
2、事项6十.计算书610.1计算参数610.2模板面板计算710.3模板支撑木方的计算810.4托梁的计算910.5模板支架荷载标准值(立杆轴力)1110.6立杆的稳定性计算11一.编制依据 1、天元网络研发大楼等2项工程施工组织设计2、 天元网络研发大楼等2项工程施工图纸3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2002）4、建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）5、钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程（DB11/T583-2008）6、建设工程安全管理条例 （国务院第393号令）7、危险性较大的分布分项工程安全管理办法 （建质200987号）8、北京市实施规定 （京
3、建2009841号）9、北京市建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 (京建施2009820号)10、关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知（京建材200672号）二.工程概况 本工程总建筑面积22600，地上6层，地下2层，地下范围是2/OA-F/1-11轴，地上范围是A-E/1-10轴。地下二层层高为4.6米，地下一层层高为4.8米，首层层高为4.2米，二至六层层高为3.9米。其中二层、四层和六层中庭楼板为15.915.65m预力空心板，模板支架搭设高度为7.4和7.1米，属于高支模支撑体系。模板支架部位具体详见模板支设平面及剖面图。上述区域均搭设碗扣式满堂红模板支架；搭设时，与同层
4、顶板模板支架同步考虑、同步施工，并与周围架体可靠连接，使其相互成为一个整体。模板支架基础坐于地下一层、二层、四层顶板上，其中地下一层顶板板厚180mm，混凝土强度等级为C30；二、四、六层顶板板厚450mm，梁均为暗梁，混凝土强度等级均为C40。三.施工安排3.1施工部位及工期要求时间部位开始时间结束时间备注年月日年月日二层中庭顶板2012041520120420按流水段施工四层中庭顶板2012050620120512按流水段施工六层中庭顶板2012052920120603按流水段施工3.2劳动组织及责任分工项目部现场经理霍秋田作为管理层负责人；技术负责人：张泽宇。木工班组组长贾占力为劳务层负
5、责人。架工人数10人，持证上岗；木工20人，其中技工10人，壮工10人，共计30人。四.施工准备4.1技术准备熟悉审查图纸、学习有关规范、规程。技术人员提前编写技术交底，下发班组，班组长要认真领会，有问题及时反映，没有问题则必须将交底内容传达到班组人员，严格执行。脚手架搭设前，针对专项方案向搭设人和使用人进行交底。4.2材料准备架管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的碗扣式钢管，不准使用严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹的钢管。以上材料必须有产品检测报告及合格证。五.脚手架设计施工5.1满堂红模板支架支撑体系的支设 5.1.1脚手架设计1、模板支架立杆横距600mm，纵距600mm，水平杆间距150
6、0mm。2、立杆下垫50mm厚通长架板，放置方向要保持一致；立杆底部200mm高设置纵横向水平扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距地200mm高立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；可调托座顶距离立杆顶部不大于200mm，顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不大于500mm。3、钢管立柱的扫地杆、水平杆、剪刀撑采用48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆采用对接、剪刀撑采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100 mm处进行固定。4、撂底前先对顶板梁放投影线，在暗梁处进行加密；立杆在支设过程中，必须拉线找直，使立杆在一
7、条直线上。5、中庭模板支架必须与楼层模板支架可靠连接成一个整体。6、脚手架搭设时地下一、二层顶板下碗扣式脚手架支撑不允许拆除，待二层顶板混凝土浇筑完成后并达到设计强度后方可拆除。5.1.2剪刀撑设计剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量.剪刀撑设置.模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔6排立杆设置一道纵向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；.模板支架四边与中间每隔6排立杆从顶层开始向下每隔4步设置一道水平剪刀撑。.剪刀撑的构造符合下列规定：.每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不超过7
8、根；倾角为60时，则不超过5根； .剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度1000mm；.剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm；5.2 模板搭设、安装顺序施工测量放线 支撑体系安装 支撑体系验收 板模板安装 板钢筋绑扎5.3模板支设方法5.3.1楼板模板施工.支架基础表面清理干净，投放上部梁投影线，并按立杆间距要求铺垫50mm厚通常脚手板。.搭设满堂模板支架，铺设10*10木方主龙骨，通过调节顶撑的高度，将主龙骨找平，然后架设50mm*100mm次龙骨，间距250mm。.铺模板时可从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模时，角位
9、模板通线钉固。.楼面模板铺完后，核验标高并认真检查顶撑系统是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。六.脚手架拆除6.1拆除准备.待力张拉完成后由项目技术负责人下达拆模通知书，方可将指定位置模板进行拆除。.拆除时遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位后承重部位及自上而下的原则，并严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。6.2拆除顺序侧（边）模面板拆除板底支架拆除板底小楞、面板拆除转运堆放。6.3拆除要点如下.拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁侧模上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧模板，使之与砼表面脱离。.下调楼板支柱，轻撬模板下的龙骨，使龙骨与模板分离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用
10、钢棍或铁锤猛击乱撬。每块多层板拆下时，用人工托扶放于地上，严禁模板自由坠落于地面。.拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时，从跨中开始下调支柱顶托螺杆，然后向两端逐根下调，拆除梁底模支柱时，亦从跨中向两端作业。.模板支架拆除前先清理脚手架上的材料和杂物，设置警戒的范围，并设专人监护。拆除时自上而下逐步进行，一步一清，不得上下同时作业，拆除大横杆、剪力撑时，先拆中间扣。.拆下的杆件、零配件，按规格分批运到地面，严禁抛投，并按规格、品种堆放整齐。.作业人员分工合作配合默契，中间不换人，必须换人时，将拆除情况作详细交底。七.高支模检查验收7.1材料及构配件检查.碗扣立杆、横
11、杆等进场要有产品合格的质量证明文件，进场进行进场复试。.外径48mm；壁厚3.5mm。钢管表面平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆。.碗扣的铸造件表面光滑平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂清除干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊缝饱满，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。.可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于45扣，丝杆直径不小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。7.2支架立杆基础检查项目部组织质量、技术、安全人员对架体搭设的整个过程进行监督检查，检查项目有
12、：立杆间距、立杆垫块、扫地杆设置情况进行检查，若按施工方案及技术交底施工可进行下道工序施工，若不相符，则整改后方可进行下道工序施工。7.3支架构造及节点检查在架体搭设过程中，项目部组织质量、技术、安全人员对搭设的整个过程进行监督检查。检查项目有：立杆连接形式、立杆顶部构造、水平杆设置、加强层设置、剪刀撑设置情况进行检查，若按施工方案及技术交底施工可进行下道工序施工，若不符，责令整改后在进行下道工序施工。7.4检查验收程序、方法高支模搭设完成后，由项目技术负责人主持工序交接验收，支撑系统未按技术方案要求完工前，不得进行模板安装，支撑系统搭设完成后组织验收，验收时由项目技术负责人组织项目经理、编制
13、人员、总监理工程师、专业监理工程师等人员参加，并填写验收表格，履行签字手续，验收达到合格后，方可进行下步作业。八.质量保证措施8.1 技术措施.每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录成品尺寸，目的是通过数据分析构件的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。.浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。.砼吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。.对于跨度较大的板，按照模板施工方案考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。搭设时挂线
14、控制起拱高度。.混凝土浇筑产生的冲击荷载对整个支撑体系存在影响因素，因此，混凝土浇筑时，要从梁中向两侧均匀平衡布灰，每步400mm，先浇筑梁构件，再浇筑板。.雨天不得进行顶板梁混凝土浇筑，不得进行模板支架的搭设工作，防止人员坠落情况发生。8.2质量通病防治措施8.2.1防止涨模，造成断面尺寸鼓出，漏浆,混凝土不密实或蜂窝麻面的现象。防治措施：.对拉螺栓直径、间距竖楞的间距及围檩间距必须满足模板设计要求。.四周对撑要牢固。8.2.2 防止板中部下挠，板底混凝土面不平现象。防治措施：.楼面模板厚度要一致，龙骨面要平整，并有足够强度和刚度。.板模按规定起拱。.支撑系统符合规定保证项目要求。九.高支模
15、监测9.1监测项目及仪器支架沉降、位移和变形；水准仪、经纬仪9.2测点布置在5轴/B-C轴和 6轴/C-D轴梁跨中分别设置一组监测点，每组设置1个支架水平位移和变形监测点和1各支架沉降监测点。9.3监测频率模板的监测工作由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降量和位移量；浇筑完成后至高支模混凝土强度达到80%设计强度值，每隔半天测量一次。9.4变形监测预警值梁板支撑架沉降位移值取10mm，水平位移值取8mm。9.5注意事项对焊接钢筋、线捶、监测点等做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通
16、知作业人员进行疏散，并通知相关部门处理。十.计算书10.1计算参数模板支架搭设高度为7.4m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.5N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。木方3080mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm2。梁顶托采用8080mm木方。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重13.70kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算
17、单元采用的钢管类型为483.5。10.2模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 13.7000.4500.600+0.5000.600=3.999kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.600=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.001.201.20/6 = 14.40cm3；I = 60.001.201.201.20/12 = 8.64cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2
18、)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取11.50N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.999+1.402.700)0.2000.200=0.034kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03410001000/14400=2.383N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.999+1.42.700)0.200=1.029kN截面抗剪强度计算值 T=31029.0/
19、(2600.00012.000)=0.214N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.9992004/(100450086400)=0.111mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!10.3模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。(1)荷载的计算a.钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 13.7000.4500.200=1.233kN/mb.模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.5000.200=0.100kN
20、/mc.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.201.233+1.200.100=1.600kN/m活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m计算单元内的木方集中力为(1.260+1.600)0.600=1.716kN(2)木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.716/0.600=2.860kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.860.600.60=0
21、.103kN.m最大剪力 Q=0.60.6002.860=1.029kN最大支座力 N=1.10.6002.860=1.887kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 3.008.008.00/6 = 32.00cm3；I = 3.008.008.008.00/12 = 128.00cm4；a.木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.103106/32000.0=3.22N/mm2木方的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!b.木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算
22、值 T=31029/(23080)=0.643N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!c.木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.333kN/m最大变形 v =0.6771.333600.04/(1007000.00.0)=0.131mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!10.4托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 1.887kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准
23、值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.360kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.300kN经过计算得到最大变形 V= 0.173mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3；I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.360106/85333.3=4.22N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足:T
24、= 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33450/(28080)=0.809N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v =0.173mm顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!10.5模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。(1)静荷载标准值包括以下内容：a.脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1297.400=0.955kNb.模板的自重(kN)：NG2 = 0.5000.6000.600=0.180kNc.钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 13.7000.4
25、500.6000.600=2.219kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.355kN。(2)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.6000.600=1.620kN(3)不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ10.6立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.29kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W
26、=5.080cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=133； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=6294/(0.386489)=33.305N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆
27、间横杆的支撑力 Pr计算公式Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，0.60m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0860.6002.100/16=0.048kN.m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0860.6002.1002.100/8-0.0482.100/4=0.015kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.23.355+0.91.41.620+0.
28、91.40.015/0.600=6.098kN经计算得到=6098/(0.386489)+15000/5080=34.930N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.0860.6001.500=0.078kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/0.6000.078=0.194kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.5001.500+0.6000.600)1/2/0.6000.078=0.209kN支撑架的步数 n=4节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.209+(4.000-1)0.209=0.838kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为4.0000.194=0.778kN架体自重为0.955kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!