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1、8号塔吊矩形板式桩基础计算书计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术标准JGJ/T187-20192、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑桩基技术规范JGJ94-20084、建筑地基基础设计规范GB50007-2011一、塔机属性塔机型号XGT6015A-8S塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构角钢塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fkl(kN)505起重荷载标准值Fqk(kN)73mmcoiim=O.2mm满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25
2、200承台底部短向配筋HRB400 25200承台顶部长向配筋HRB400 25200承台顶部短向配筋HRB400 252001、荷载计算承台计算不计承台及上土自重：Fmax=F/n+M/L=681.75/4+2667.6/4.525=759.899kNFmin二F/n-M/L二68L75/4-2667.6/4.525=-419.024kN承台底部所受最大弯矩：承台顶部所受最大弯矩：Mx= My二 计算底部配筋时：承台有效高度：ho=15OO-5O-25/2=1438mm计算顶部配筋时：承台有效高度：ho= 1500-50-25/2= 1438mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=681.75
3、/4 + 2667.6/4.525=759.899kN受剪切承载力截面高度影响系数：加=(800/1438)1/4=0.864塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：aib=(ab-B-d)/2=(3.2-1.6-0.6)/2=0.5maii=(ai-B-d)/2=(3.2-1.6-0.6)/2=0.5m剪跨比：Xb=aib/ho=5OO/l438=0.348,取航=0.348；“二 an/ho=5OO/1438=O.348,取为=0.348；承台剪切系数：ab=1.75/(Xb+1 )= 1.75/(0.348+1)= 1.299ai= 1 .75/(尢+1)=1.75/(0.348+1 )= 1.
4、299phsabftbho=O.864x 1.299xl.57x 103x5xl.438= 12659.148kNphsaiftlho=O.864x 1.299x 1.57x 103x5x 1.438= 12659.148kNV=759.899kNmin(phsabftbho, phSaiftlho)=12659.148kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2ho=1.6+2x L438=4.476m ab=3.2mB+2ho=4.476m, ai=3.2m6O7.92xlO6/(O.998xl438x36O1177mm2最小配筋率：p=0.15%Ai=max(Asi,Ai=
5、max(Asi,承 台 底 需 要 配 筋：pbhomax(1177,O.OO15x5OOOxl438)=lO785mm2承台底长向实际配筋：As 1 -12763mm2Ai=10785mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积as2= Mx/(a2fdho2)=6O7.92xlO6/(lxl6.7x5OOOxl4382)=O.OO481 -(l-2as2)-5= 1-(1-2x0.004) 5=0.004ys2= 1-/2=1-0.004/2=0.998As2=Mx/(ys2hofyi)=6O7.92xlO6/(O.998xl438x36O)=1177mm2最小配筋率：p=0.15%承 台
6、 底 需 要 配 筋A2=max(As2,plho)=max(ll 77,0.0015x5000x 1438)=10785mm2承台底短向实际配筋：As2- 12763mm2A2= 10785mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积asi=MV(aifcbho2)=33522xlO6/(lxl65x5OOOxl4382)=O.OO口=1 -(1 -2as i)-5= l-(l-2x0.002)5=0.002ys 1=1-q/2= 1-0.002/2=0.999As3=My/(ysihofyi)=335.22xlo6/(o999xi438x36O)=649mm2最小配筋率：p=0.15%A3
7、=max(As3,承 台 顶 需 要 配 筋：pbho,O.5Asimax(649,0.0015x5000x1438,0.5xl2763)=10785mm2承台顶长向实际配筋：As3- 12763mm2A3= 10785mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积as2= Mx/(a2fclh()2)=335.22xl06/(iA4= 10785mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB400 10600o六、配筋示意图承台配筋图HRB400 12016螺旋箍击88200桩配筋图基础立面图竖向荷载标准值Fk(kN)578水平荷载标准值Fvk(kN)29倾覆力矩标准
8、值Mk(kN m)1842非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)505水平荷载标准值Fvk(kN)107倾覆力矩标准值MkXkN m)19762、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值Fl (kN)1.35Fkl = 1.35x505 = 681.75起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk= 1.35x73=98.55竖向荷载设计值F(kN)681.75+98.55=780.3水平荷载设计值Fv(kN)L35Fvk= 1.35x29 = 39.15倾覆力矩设计值M(kN-m)1.35Mk =1.35x1842=2486.7非工作状态竖向荷载设计值F1(kN)1.35Fk= 1.35x5
9、05 = 681.75水平荷载设计值Fv!(kN)1.35Fvk = 1.35x107=144.45倾覆力矩设计值M(kN.m)1.35Mk,= 1.35x1976=2667.6-5.56三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.5承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.2承台宽向桩心距ab(m)3.2承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重yC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h*(m)0承台上部覆土的重度f(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度8(mm)50配置暗梁否承台底标高dl(m)承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hyc+hV)=5x5x(
10、1.5x25+0xl9)=937.5kN承台及其上土的自重荷载设计值：G= 1.35Gk= 1.35x937.5=1265.625kN桩对角线距离：L=(ab2+ai2)0-5=(3.22+3.22)0,5=4.525m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(505+937.5)/4=360.625kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L二(505+937.5)/4+(1976+107x1.5)/4.525=832.729kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+Fvkh)/L=(505+937.5)/4-(197
11、6+107x 1.5)/4.525=-1 11.479kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M!+Fvfh)/L二(681.75+1265.625)/4+(2667.6+144.45x1.5)/4.525=1124.185kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(681.75+1265.625)/4-(2667.6+144.45x1.5)/4.525=-1 50.497kN四、桩承载力验算桩参数桩类型灌注桩桩直径d(mm)600桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数VC0.75桩混凝土自重yz(kN/n?)25桩混凝土保护层厚度6(mm
12、)50桩底标高d2(m)-21.56桩有效长度lt(m)16桩配筋桩身普通钢筋配筋HRB400 12 16自定义桩身承载力设计值否桩身普通钢筋配筋HRB400 120)16桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000普通钢筋相对粘结特性系数V1最大裂缝宽度colim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数T|C0.26土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)2素填土0.601500.50()1 黏土0.9161000.71
13、001黏土2.52035000.71201黏土41519000.71003粉土1.62640000.7130粉质黏土3.82100.71301粉质黏土4.5242500.71501粉质黏土4.7262500.71602粉砂6.237.55000.71901、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=7id=3.14x0.6=1.885m桩端面积：AP=7rd22/4=0.283m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(2.44xl00+0.06xl30)/2.5=251.8/2.5=100.72kPa承台底净面积：Ac=(bl-nAP)/n=(5x5-4x0.
14、283)/4=5.967m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=|/u2qsia.li+qpaAp+r|cfakAc=0.8xl .885x(2.44x15+1.6x26+3.8x21+4.5x24+3.66x26)+250x0.283+0.26x 100.72x5.967=771.638kNQk=360.625kNRa=771.638kNQkmax=832.729kN1.2Ra=1.2x771.638=925.966kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-111.479kN0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=111.479kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重
15、按桩的浮重度计算,桩身的重力标准值：GP=lt(yz-10)AP= 16x(25-10)x0.283=67.92kNRavuSMsiali+Gp=O.Sxl.885x(0.7x2.44x15+0.7x1.6x26+0.7x3.8x21+0.7x4.5x24+0.7x3.66x26)+67.92=449.152kNQkf=l 11.479kN0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。(1)、纵向受拉钢筋配筋率有效受拉混凝土截面面积：Ate=d2ji/4=60()2兀/4=282743mm2As/Ate=2412.743/282743=0.009 0.01取 pte=0.01(2)、纵向钢筋等效应力Osk=Qk7As=l 11.479x103/2412.743=46.204N/mm2(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数V=l.l-0.65ftk/(pteask)= 1.1-0.65x22/(0.01 x46.204)=-1.995取w=0.2(4)、受拉区纵向钢筋的等效直径dep=Snidi2/ZniVidi=( 12x162+)/(12xlx 16)=16mm(5)、最大裂缝宽度CDmax=acrVsk(1.9c+0.08dep/pte)/Es=2.7x0.2x46.204x(1.9x50+0.08x16/0.01 )/200000=0.028