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1、时代国际工程垂直提输机基础支撑加固方案支撑钢管变形图（mm）支撑钢管弯矩图（kN. m）经过连续梁的计算得到：支座反力Ra = Rb=0. 459 kN,中间支座最大反力Rmax=7. 341；最大弯矩 NLx=O. 182 kN. in；最大挠度计算值V皿=0. 134 mm；支撑钢管的最大应力 0=0.182x106/5080=35.785 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度f=205.0 N/mk；支撑钢管的最大应力计算值35. 785 N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0 N/mm；满足要求！（三）、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。（四）、扣件抗滑移
2、的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座刘群主编，P96 页，双扣件承载力设计值取16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际 的旋转双扣件承载力取值为12. 80kN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范2. 5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12. 80 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到M7.341 kN；R 12. 80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(五)、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式b =白力1 .梁两侧立杆稳定性
3、验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N. =0. 459 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2X0. 129X4=0. 62 kN；楼板的混凝土模板的自重: 21. 2X (1. 00/2+(1. 20-0. 45)/2) X1.00X0. 35=0. 368 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=l. 2X (1. 00/2+(1. 20-0. 45)/2) X 1. 00X0. 200X(1.50+24. 00)=5. 355 kN；N =0.459+0. 62+0. 368+5. 355=6. 801 kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L/i查
4、表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm) ： i=1. 58；A 一立杆净截面面积(cm?): A = 4. 89；W -立杆净截面抵抗矩(cn?)： W = 5. 08；o-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；lo -计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = kiuh(1)元一计算长度附加系数，取值为：1. 155 ；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3. 3, u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 L. = k,uh = 1. 155X1.7X1.5 = 2. 945 m；L/i =
5、2945. 25 / 15. 8 = 186 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；0=6800.884/(0.207x489) = 67.187 N/mm2；钢管立杆稳定性计算67.187 N/mm?小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1 =7. 341 kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2X0. 129X (4-0. 75)=0. 62 kN；N =7. 341+0. 62=7.845 kN
6、；(P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i -计算立杆的截面Pl转半径(cm)： i=1.58；A 立杆净截面面积(cm2) ： A = 4. 89；W 立杆净截面抵抗矩(cn?)： W = 5. 08；O-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mmS lo -计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = k)uh(1)k.-计算长度附加系数，取值为：1. 155 ；u -计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3. 3, u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = Luh = 1. 155
7、X1.7X1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945. 25 / 15.8 = 186 ；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数中二0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；0=7844.54/(0.207x489) = 77.498 N/mm2；钢管立杆稳定性计算Q = 77.498 N/mm?小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!监测措施梁板支撑加固采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设安装过程中，必须随时监测。 本方案采取如下监测措施：1、班组口常进行平安检查，工程每口进行平安检查，所有平安检查记录必须 形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：
8、1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）、立杆是否符合要求。3）、连接扣件是否松动。4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）、施工过程中是否有超载的现象。6）、平安防护措施是否符合规范要求。7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证平安后再施工。构件允许偏差见下表:序 号工程允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3水LW4m 4mLW6. 5mW12W20钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲 LW6. 5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差W
9、100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值W H/400钢板尺5、本分项工程监测工程包括：支架沉降、位移和变形。6、观测点的布设：根据图纸情况，该工程的最大截面梁为400X900nini,故观测点需尽量选择在受力最大位置。监测仪器精度应满足现场监测要求。目 录一工程概况3二 支撑加固施工方案.3一、支模采用的主要材料3二、施工工艺3三、技术平安措施4三支撑加固计算5一、梁底模板计算5二、梁板支撑的计算7三、梁底纵向钢管计算11四、扣件抗移滑的计算11五、立杆的稳定性计算11四监测措施13编制依据：混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；建筑工程施工质量验收统一标准GB503
10、00-2001；建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范JGJ130-2001；结构施工图纸建筑施工手册2004版等；一工程概况本工程为荣盛时代国际(一期)工程及相应部位地下室组成，工程总建筑面 积63800平方米。建筑总层数为：1#楼27层，2#楼4层；一、建筑物功能分区布置：1、地下一层为设备用房和车库。1#楼为27层住宅钢筋做剪力墙结构；2#楼 为4层办公带商业裙房钢筋碎核心筒剪力墙结构；2、建筑高度为：，1#楼房屋高度为94米,2#楼房屋高度为18.2米；3、由于施工现场场地狭窄，垂直运输机无法正常安装于地面，只能安装在车 库顶板上方，而且要垮两座楼之间的后浇带，原设计车库顶板荷载完全满足
11、垂直 提升机的荷载要求，但因考虑工程平安及质量达标，故需增设支撑加固体系。二支撑加固施工方案(一)、支撑采用的主要材料(1)钢管:48X3. 5mm；(2)杨木:断面 50mmX 100mm；(3)顶托：32#(4)槽钢:6.5# (65*40*43)(二)、施工工艺(1)、楼板支撑加固体系均采用扣件式脚手架步距1500-1800mm,立杆间距为 500 mm,最上层钢管：48 X 3. 5mm；,有效受压长度为600 mm。（2）楼板距梁边500 nun设置第一道支撑，间距500 mm,中部均设纵横间距 500 nlm的支撑。水平拉杆第一道距地200 mm,以上步距为1500T800 mm。
12、支撑架 纵横间距1.5m （3跨）设全高剪刀撑，以增加支撑架整体稳定性。（3）原支撑采用中48X3. 5mm钢管作为梁的水平支撑，直接承托梁底模板， 间距300mm；梁侧加竖向钢管及斜撑钢管。现增设垂直支撑的脚手架间距300 nm1, 沿梁纵向方向间距是500mm布置，梁底为钢管：48X3. 5mm；受压长度为600 nlm 下设顶托，用钢管支撑至地面。每隔1.2m高纵横水平拉杆各一道，以保证整个支 撑体系的稳定性。（三）、技术平安措施（1）脚手架搭设前，应按建筑施工钢管脚手架平安技术规范（JGJ128-2000） （J43-2000）和施工方案的要求向搭设和使用人员做好平安、技 术交底。（2
13、）对钢管、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管、配件。（3）搭设的脚手架立杆底应铺设通长木垫板。（4）不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。（5）脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭 设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。（6）水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。（7）水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连 牢。梁板支撑加固方法详见附图。三支撑加固计算（一）、梁底加固计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原那么是按照模板底支 撑的间距和模板面的大小，按支
14、撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和 振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢 筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1000X24X24/6 = 9. 60X10W；I = 1000X24X24X24/12 = 11.52X 10%/；f，q1501501501 .抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：M b = fW其中，梁底模板的弯曲应力计算值(N/rnn?)；M 计算的最大弯矩(kN. m)；1 一计算跨度(梁底支撑间距)：1 =150. 00mm；q 一作用在
15、梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q.: 1.2X (24. 00+1.50) X 1. 00X0. 8X 1. 0=24. 48kN/m； 跨中弯矩计算公式如下：M = 0AqPMtox = 0. 10X23. 553X0.152=0. 053kN. m；o=0.053x106/5.40x104=0.981N/mm2；梁板底模面板计算应力o =0.981 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值f=13N/mm2,满足要求!2 .挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作 用。最大挠度计算公式如下：0.677q/4a)= =/250
16、10W1其中，q一作用在模板上的压力线荷载：q = (24.0+1.50)X0. 750+0. 35) XI. 00= 19. 48KN/m；1 一计算跨度(梁底支撑间距)：1 =150. 00mm；E一面板的弹性模量：E = 9500. ON/mm2；面板的最大允许挠度值：co =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值：3二 504/(100x9500x4.86x105)=0.014mm；面板的最大挠度计算值：co =0.014mm 小于 面板的最大允许挠度值： = 150/250 = 0.6mm,满足要求!(二)、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算
17、要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重 荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自 重、钢筋自重荷载。L荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁、板自重(kN/m)：q. = (24+1.5) XO. 75X0. 2=3. 825 kN/m；(2)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到,活荷载标准值Pi= (5+2) X0. 15=1.05 kN/m；2 .钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2X3. 825=4. 584kN/m；活荷载设计值 P = 1.4X1.05=1.47 kN/m；Pr r ，52， ,rr ，r
18、,钢管计算简图钢管强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如 下：线荷载设计值q = 3.716+1.47=5. 186 kN/m；最大弯距 M =0. lql2= 0. 1X11.52X1X1= 1. 15 kN. m；最大应力 。= M / W = 0.519x106/83333.3 = 13.8N/mm2；抗弯强度设计值f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值6. 223 N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm2, 满足要求！钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：a) = cd = / 2503845Z截面抗剪强度必须满足:3, 2bh-fv其中最大剪力：V = 0.6X5. 186X1 = 7. 84 kN；钢管受剪应力计算值 t = 3x3111.3/(2x50x100) = 1.213 N/mm2；钢管抗剪强度设计值t = 3.1 N/mm2；钢管的受剪应力计算值L213 N/mm2小于钢管抗剪强度设计值3. IN/nun2, 满足要求！钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：0.677g/43二100 72时：=幽n 一1N=1.2q2ahPPi =% =彳+ NP2=P3 =Pn-1 = P2.84.984.982.8.Jll.525计算简图(kN)