高层建筑模板专项施工方案.docx

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1、高层建筑模板专项施工方案第一节、编制依据木结构设计规范、钢筋混凝土结构工程施工质量验收规范GB5024-2002、冷弯薄 壁型钢技术规程、闽建科20029号文件、高大模板扣件式钢管支撑体系施工平安管理 规定闽建建200732号、施工平安检查评分标准JGJ59-99、建筑施工扣件式钢管脚 手架平安技术规范JGJ130-2001 （2002版）、局部模板荷载数据参照钢筋混凝土结构工 程施工质量验收规范GB5024-92、设计图纸及公司模板工程平安操作规程。第二节、工程概况本工程为龙岩学院行政管理中心主楼工程。总建筑面积9646. 15 M2,地下室建筑面积 1878. 23 M2 ,其中附楼地上建

2、筑面积2464.73 M2,建筑面积2767. 92 M2,建筑层数附楼二 层，主楼地下一层，地上六层。该工程基础为桩基础，上部结构体系为现浇钢筋混凝土框 架结构。建设单位为龙岩学院，设计单位为福建超平建筑设计，勘察单位为福建省华 夏建筑设计院，监理单位为龙岩市易成监理咨询工程，施工单位为福建新华夏有 限公司，龙岩市建设工程质量监督站负责质量监督。地下室为一层现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，建筑面积1878. 23而，底板面到顶板 底净高4. 515m,柱最大断面为800X800,地下室柱净高为：3. 0叫墙厚300,底板面到顶 板厚250,梁最大断面为300X1200,设有二道800宽后浇带。

3、采用木模板、支撑采用 48钢管支撑。主楼一层层高为4. 5m,柱最大断面为850X200,梁最大断面为400X 1200,柱净高为 2. 7m；采用木模板、木支撑系统。附楼一层层高为4. 5m,柱最大断面为400X400,梁最大断面为250X650,柱高取3. 9m； 采用木模板、支撑采用48钢管支撑系统。第三节、模板方案选择一扣件式钢管脚手架支持方案：所有模板均采用钢管脚手架。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为25. 77 kN/m 118. 56 kN/m2,取较小值25. 77 kN/n?作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Fl=25. 77k

4、N/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 2.000 kN/m2o1. 3、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝 土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原那么是 按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。f，p,300300300面板计算简图L3.1抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下： =0.1/2面板的最大弯距：M =0. 1 X 13. 661 X300. 0X300. 0= 1. 23X 105N. mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算：M , a = /Wf 一面板截面的

5、抗弯强度设计值(N/mm?) ； f=13. 000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：。=M/W = 1.23X 105 / 2. 43X 104 = 5. 060N/mm2；面板截面的最大应力计算值。=5.060N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值Lf=13. 000N/mm2,满足要求！抗剪强度验算计算公式如下：V - Q.6ql面板的最大剪力：V = 0.6X13. 661X300.0 = 2459. 004N； 截面抗剪强度必须满足：3,2bh-fv面板截面的最大受剪应力计算值：T =3X2459. 004/(2X450X18. 0)=0. 455N/mm2； 面板截面抗剪强度设

6、计值：f=L 500N/mni2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0. 455N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值 T=L 500N/mm2,满足要求!L3.3挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:0)=0.677城100/ = /250面板的最大允许挠度值：=1. 200mm；面板的最大挠度计算值:巧=0. 677X 11. 60X300. 004/(100X9500. 00X2. 19X 105)= 0. 306 mm；面板的最大挠度计算值：川二0.306nini小于等于面板的最大允许挠度值3200mm,满足要求!1.4.穿墙螺栓的计算计算公式

7、如下：NN=fxA其中N 穿墙螺栓所受的拉力；A 穿墙螺栓有效面积(mm2)；f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号：M10 ；穿墙螺栓有效直径：8. 12 mm；穿墙螺栓有效面积：A = 52 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值：N = 1.70X 105X5. 20X 10-5 = 8. 840 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力：N =25. 77X0. 300X0. 450 = 3. 480 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=3.480kN小于 穿墙螺栓最大容许拉力值N=8.840kN,满 足要求！二、柱模板(本工程柱截面尺寸小于或等于800x800mm

8、的柱按此配模)材料选择采用18mm厚胶合板，在现场制作施工现场组拼，内楞采用60X80木方，柱箍采用60X80木方围楝加固，采用可回收M10对拉螺栓进行加固(地下室外柱采用止水螺栓)。2.1. 基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：2；柱截面宽度B方向竖楞数目：4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：2；柱截面高度H方向竖楞数目：4；对拉螺栓直径(mm) ：M10；柱箍的间距(mm) ： 500；柱箍肢数：2；面板类型：胶合板;面板厚度(mm)：板.00；柱立面图柱剖面图柱模板设计示意图柱模板设计示意图计算简图2.2. 柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算

9、，并取其中的 较小值：尸= 0.22%t4为其中Y 混凝土的重力密度，取24. 700kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；T 混凝土的入模温度，取20.00CTC；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 模板计算高度,4. 000m；Bl 外加剂影响修正系数,1.000；02混凝土坍落度影响修正系数,MLOOOo根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为25. 776 kN/m 98. 800 kN/m2,取较小值25. 77 kN/n?作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F尸25. 77kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=

10、 2. 000 kN/m2o2.3. 柱模板面板的计算2.4. 3.1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:M = OAql2面板的最大弯距:M =0. 1X15. 179X267X267= 10. 8X 104N. mm； 面板最大应力按下式计算：M ,(7 = / Wf -面板的抗弯强度设计值(N/mm?) ； f=13. 000N/mm2；面板的最大应力计算值：。=M/W = 10. 8X 104 / 2. 70X 104 = 4. 8N/mm2；面板的最大应力计算值。=4.00N/mn)2小于面板的抗弯强度设计值 o =13. 000

11、N/mm2,满足要求！面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V - 0.6”面板的最大剪力：V = 0.6X15. 179X267.0 = 2431. 68N； 截面抗剪强度必须满足下式：3,-fv面板截面受剪应力计算值：t =3X2431. 68/(2X500X 18. 0)=0. 405N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值：f=L 500N/mm2；面板截面的受剪应力t =0.405N/nini2小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=l. 500N/mm2,满足要求!2. 3. 3面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:_ 0.677

12、/100E7面板最大容许挠度：川=267.0 / 250 = 1. 068mm；面板的最大挠度计算值：3 = 0. 677X 13. 21 X267. 07(100X9500. 0X2. 43X 105)=0. 197 mm；面板的最大挠度计算值川=0. 197mm小于面板最大容许挠度设计值1. 052mm, 满足要求！2.4、 柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 8. 00 X10. 00 X10. 00 / 6 = 133. 33 cm3；I = 8. 00 X10. 00 X10. 00 X10. 00 / 12 = 666. 67 cm4；柱箍为

13、大于3跨，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图)：柱箍计算简图其中P -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取B方向的；P = (1.2 X25. 78X0. 90 + 1.4 X2. 00X0.90) X0. 213 X 0. 50/2 = 1.62 kN0.3880.3880.3880.388柱箍剪力图(kN)最大支座力:N = 2. 037 kN；0.0540.0540.054柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M = 0. 054 kN.m；柱箍变形图(kN. m)最大变形：V = 0. 007 mm；2.4.1 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式M .CT = /w柱箍的

14、最大应力计算值：。=0. 39 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：f = 13. 000 N/mm2；柱箍的最大应力计算值。=0.39N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值OOON/mm?, 满足要求！2.4. 2柱箍挠度验算经过计算得到：3 = 0. 007 mm；柱箍最大容许挠度：=233.3 / 250 = 0. 933 mm；柱箍的最大挠度3 =0. 007mm小于柱箍最大容许挠度3=0.933mm,满足要求!2.5、 对拉螺栓的计算计算公式如下：NN=fxA其中N -对拉螺栓所受的拉力；A -对拉螺栓有效面积（mm2）；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得

15、：对拉螺栓的型号：M10 ；对拉螺栓的有效直径：8. 12 mm；对拉螺栓的有效面积：A= 51. 80 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力：N=2. 037 kNo对拉螺栓最大容许拉力值：N = 1. 70X 105X5. 18X 10-5 = 8. 806 kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=2. 037kN小于对拉螺栓最大容许拉力值N=8.806kN,对 拉螺栓强度验算满足要求三、梁模板（钢管脚手架梁截面300*800以内的按此配模）面板采用18nm胶合面板40X60木方（内楞）现场拼制，60X80木方（外楞）支撑，采 用可回收M10对拉螺栓进行加固。梁底采用60X80木方支撑。承重架采用扣件式

16、钢管脚手架, 由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用648X3.5钢管断面图断面图侧面图木方支撑平行梁截面B4.1.模板支撑及构造参数立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(ni) ：0.10；脚手架步距(m): 150；梁支撑架搭设高度H(m)： 5. 00；梁两侧立柱间距(m) ： 1. 00；承重架支设:木方支撑平行梁截面B；立杆横向间距或排距Lb (m)：L 00；采用的钢管类型为48X3.50；扣件连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0. 80；4. 2.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)： 300.0；面板厚

17、度(mm)： 18.0；4. 3.梁侧模板参数穿梁螺栓水平间距(mm)： 500；穿梁螺栓竖向间距(mm)： 300；穿梁螺栓直径(mm)： M10;主楞龙骨材料：木楞，宽度60mm,高度80nlm；间距500次楞龙骨材料：木楞，宽度60mnb高度80mm；间距3004.4、梁模板荷载标准值计算4. 4.1梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混 凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取其中的 较小值：尸= 0.22%t4为F = yH其中Y 混凝土的重力密度，取24. 700kN/mt 新浇混凝土的初凝时间

18、，取6.000h；T 混凝土的入模温度，取20.00CTC；V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 外加剂影响修正系数，取L 200；3 2混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为39. 95 kN/m 19. 76kN/m2,取较小值19. 76分/旅作为本工程计算荷载。4.5、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图4. 5.1抗弯验算M , b = /W其中，。-面板的弯曲应力计算值(N/mm?

19、)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：M = 0Aq面板的最大弯距 M= 0. 1 X 10. 60X300. 002 = 9. 54X 104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：。=9. 54X104 / 2. 70X 10=3. 532N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f = 13. 000N/mm2；面板的受弯应力计算值。=3. 532N/inm2小于 面板的抗弯强度设计值OOON/mir 满足要求！4. 5. 2挠度验算0.677/4 r ,人3=a) = I /250100 EI面板的最大挠度计算值:3 = 0. 677X8. 65X300. 007(100X9500. 00X2

20、. 43X 105)= 0. 205 mm；面板的最大容许挠度值：=1/250 =300. 000/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值 3=0. 205mm小于 面板的最大容许挠度值s 200mm,满 足要求！4.6、 穿梁螺栓的计算 验算公式如下：NN = fxA其中N 穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面积（mm?）；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：10 mm；穿梁螺栓有效直径：8. 12 mm；穿梁螺栓有效面积：A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =17.290X0. 500X0. 300X2 =5. 18

21、7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N = 170. 000X52/1000 = 8. 840 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N二5.187kN小于 穿梁螺栓最大容许拉力值N=8.840kN,满 足要求！4.7、 梁底模板计算面，为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。4.8、 7.1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：M ,b = /W。=0. 051 X 1071. 35X 10=3. 784N/mm2；梁底模面板计算应力。=3.784 N/mm?小于梁底模面板的抗压强度设计值f = 13. 000N/mm2,满足要求！4. 7. 2挠度验算根据建筑施工计

22、算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：CD =0.677 ql4100 EI d) = I /400面板的最大允许挠度值：=300. 00/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值：3=0. 677X4. 673X300. 07(100X9500.0X1. 22X10作V于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传 递。面板的最大挠度计算值：3=0. 677X4. 673X300. 07(100X9500.0X1. 22X10作V于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传 递。) =0. 222

23、mm；面板的最大挠度计算值：川=0. 222mm小于 面板的最大允许挠度值：3 = 300. 0 / 250 = L 200mm，满足要求!4.8.1 荷载的计算：.钢筋混凝土梁自重(kN)：q尸(24. 700+1. 500) X0. 30X0. 80X0. 300=1. 89 kN；模板的自重荷载(kN)：q2 = 0. 350 X 0. 300 X (2 X 0. 80+0. 30) =0. 20 kN；活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 Pi = (1. 000+2. 000) X0. 250X0. 300=0. 225 kN；4.8.2

24、木方楞的传递均布荷载验算：.P 二(1. 2X (1. 89+X0. 2)+1. 4X0. 225)/0. 250-11. 29 kN/m；4.8.3 8. 3支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载,q=11.29 kN/m；计算简图如下-A+4+支撑钢管按照简支梁的计算公式M = 0.125qcl(2-c/l)Q = 0. 5qc经过简支梁的计算得到：钢管最大弯矩 Mmax=0. 125X11. 29X0. 250X1. 000X (2-0. 250/1. 000)=0. 617 kN. m；钢管最大应力。=0. 617/5080. 000=121. 54 N/mm2；钢

25、管的抗压强度设计值f=205. 0 N/mm2；水平钢管的最大应力计算值121.54 N/mm2小于 水平钢管的抗压强度设计值205.0 N/mm2,满足要求!钢管支座反力 Ra = Rb=0. 5X11.29X0. 250=1.41 kN；4.9、 立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式f钢管立杆抗压强度设计值：f =205. 00 N/mm2；钢管立杆受压应力计算值；a =1. 41 X07(0. 207X489. 000) = 13. 30 N/mm2；钢管立杆稳定性计算。=13.30 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f= 205. 00 N/mnA满足要求!四、梁模板(钢管脚手架

26、梁截面400*1200按此配模)面板采用18nm胶合面板60X80木方(内楞)现场拼制，60X80木方(外楞)支撑，采 用可回收M10对拉螺栓进行加固。梁底采用80X100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手 架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用48X3. 5钢管。第四节、模板安装与撤除一、模板安装1、地下室底板、基础梁模板，采用砖2、剪力墙模板先在基础面弹出墙体轴线、轮廓线，再先安装并临时固定好单面墙模，在墙体钢筋验 收后再封另一面墙模，钻孔、穿对拉螺栓、安装水平双钢管、初步固定螺栓，检测平面定 位、垂直度后再最终固定，墙模板底部在单面预留15厘米高的清扫口一个，在浇筑校前进 行封堵。胶合板

27、使用前模板外表清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖 向内背楞采用60X80木方间距300mm （起步200mm,以上400mm间距，其余间距600nlm）, 水平外楞80X100木方间距450 mmo加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距300nlm, 竖向间距450mm,斜向支撑用钢管中下三道进行间距600 mm加固以保证其稳定。地下室外 墙用M10对拉螺栓带止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最 下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。3、地下室顶板模板模板安装顺序满堂脚手架一主龙骨一次龙骨一柱头模板龙骨一柱模板、顶板模板一拼装一顶

28、板内、 外墙柱头模板龙骨一模板调整验收一进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连 接，然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4nl时，起拱0.2%）,起拱部位为中间起 拱，四周不起拱。4、柱模板按施工员在基础面弹出的柱轴线、轮廓线，在柱筋验收完成后，再安装预制好的柱模, 逐面立直拼装后临时固定，检测平面定位、垂直度后再最终固定，柱模板底部在单面预留 15厘米高的清扫口，在浇筑前再封堵清扫口。采用18nlm胶合板模板在木工加工场制作、施工现场组拼，竖向内楞采用60X80木方, 柱箍采用60X80木方，柱截面采用可回收的10钢筋加固，柱边角处

29、采用木板条找补海 棉条封堵，保证楞角方直、美观。当柱断面较大（600时）柱中必须加设一道穿柱螺栓。5、梁模板支撑体系按照模板设计要求搭设完毕后，再搭设梁底龙骨，间距符合模板设计要求。 拉线安装梁底模板，控制好梁底的起拱高度符合模板设计要求。梁模板经过验收无误后， 用钢管扣件将其固定好。在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板， 将两侧模板与底模固定好。梁侧模板上口要拉线找直，用梁内支撑固定。复核梁模板的截木方支撑平行梁截面B5.1模板支撑及构造参数立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m) ：0.10；脚手架步距(m)：1.50；梁支撑

30、架搭设高度H(m)： 5. 00；梁两侧立柱间距(m) ： 1. 00；承重架支设:木方支撑平行梁截面B；立杆横向间距或排距Lb (m)：L 00；扣件连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；5. 2梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)： 300.0；面板厚度(mm)： 18. 0；5. 3梁侧模板参数主楞间距(mm)： 300；次楞间距(mm) ： 300；穿梁螺栓水平间距(mm)： 300；穿梁螺栓竖向间距(mm)： 300；穿梁螺栓直径(mm)： M10；主楞龙骨材料：木楞，宽度60mll1,高度80nlm；主楞龙骨材料：木楞，宽度60mni,高度

31、80mni；5.4、梁模板荷载标准值计算5. 4.1梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混 凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取其中的 较小值：尸= 0.22%t4为F = yH其中Y 混凝土的重力密度，取24. 700kN/n)3；t 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；T 混凝土的入模温度，取20.0001；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m；3外加剂影响修正系数，取L 000;日2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根

32、据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为25. 77 kN/m 29. 64 kN/m面板计算简图5. 5.1.抗弯验算 经计算得到,面板的受弯应力计算值:。=8. 20X 104 / 1.62X 10 =5. 060N/mni2； 面板的抗弯强度设计值：f = 13. 000N/mm2；,取较小值25. 77分/芯作为本工程计算荷载。5.5 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。3003003003005.6 、穿梁螺栓的计算验算公式如下：NN = fxA穿梁螺栓所受的最大拉力：N =25. 77X0. 300X0.

33、300X2 =4. 640 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170, 000X52/1000 = 8. 840 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4. 640kN小于 穿梁螺栓最大容许拉力值N=8.840kN,满 足要求！5. 7、梁底模板计算面，为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。300300 I， ,，3005. 7.L抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：M , b = fW。=0. 120 X 1072. 16 X 10=5. 572N/mm2；梁底模面板计算应力。=5.572 N/mm?小于梁底模面板的抗压强度设计值f = 13. 000N

34、/mm2,满足要求！5. 7. 2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：0.677 ql4 -二i八69 = 69 = I /400100 EI面板的最大允许挠度值：3 =300. 00/250 = 1. 200mm；面板的最大挠度计算值：3=0. 677X11. 448X300. 07(100X9500.0X1. 94X105) =0. 340mm；面板的最大挠度计算值：3 =0. 340mm小于 面板的最大允许挠度值：3 = 300. 0 / 250 =1. 200mm,满足要求!5.8、 梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载

35、包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传 递。5. 8.L荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：qi=(24. 700+1. 000) X0. 300X1. 2X0. 300=2. 776 kN；(2)模板的自重荷载(kN)：q2 = 0. 300 X 0. 300 X (2 X 1. 2+0. 300) =0. 243 kN；活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 Pi =(1. 000+2. 000) X0. 300X0. 300=0. 270 kN；5. 8. 2.木方楞的传递均布荷载验算：P = (1. 2X (2. 54

36、4X0. 225)+1. 4X0. 270)/0. 300=13. 34 kN/m；5. 8. 3.支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=13. 34 kN/m；计算简图如下支撑钢管按照简支梁的计算公式0. 125qcl(2-c/l)0. 5qc经过简支梁的计算得到：钢管最大弯矩 =0. 125X13. 34X0. 300X1. 000 X (2-0. 300/1. 000)=0. 85 kN. m；钢管最大应力。=0. 85X106/5080. 000=167.32 N/mm2；钢管的抗压强度设计值f=205. 0 N/mm2；钢管的最大应力计算值167. 32 N

37、/mm2小于 水平钢管的抗压强度设计值205.0 N/mm2, 满足要求！钢管支座反力Ra二Rb=0.5*13. 34*0. 25=1.67 KN5.9、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式f钢管立杆抗压强度设计值:f =205. 00 N/mm2；钢管立杆受压应力计算值；o =1. 66X107(0. 207X489. 000)= 16. 40 N/mm2；钢管立杆稳定性计算。=16. 40 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f= 205. 00 N/mm。满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否那么存在平安隐患。表1模板支架计算长度附加系数ki步距 hGn)h0.

38、90,9h1.2L54W2.1kl1.2431.1851.1671.163表2模板支架计算长度附加系数k2HGn) h+24Eulh (6 m)8101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921. 1131. 1371. 1551. 1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921. Ill1. 1291. 1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971. 1141.

39、1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901. 1061. 1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961. Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901. 1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871. 1012.251.01.0071.0101.0161.

40、0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用平安五、板模板(扣件式钢管脚手架支撑)板底采用60mmX80mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、 支座组成，采用“48X3. 5钢管。6.1 .脚手架参数.横向间距或排距(m)：0.80；纵距(m)： 1.00；步距(m)： 1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0. 10；采用的钢管(mm)：48X3

41、. 5；扣件连接方式：单扣件；板底支撑连接方式：方木支撑；模板支架立面图6.2 支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2. 328X1.000 + 1.050 = 3. 378 kN；pppppppppp800800800支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN. m)1.551支撑钢管计算变形图(kN. m)2.7492.7492.7494.354.356.203 6.2030.629|0.6290.97 20.9722.82 52.8254.007|40072.406b 4b65.784 5.7840.553D.55P3.9313

42、.931支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0. 908 kN.m ；最大变形 Vmax = 1. 551 mm ；最大支座力Qmax = 11.987 kN ；钢管最大应力。= 0. 908X 1075080. 000=178. 838 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值178.838 N/mm2小于 钢管的抗压强度设计值205.000 N/mn?,满足要求！6.3 、模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 =

43、0. 129X5. 100 = 0. 658 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。模板的自重(kN)：Ng2 = 0. 350X0. 800X1.000 = 0. 280 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：弗=24. 700 X 0. 300 X 0. 800 X 1. 000 = 5.928 kN；经计算得到,静荷载标准值Ng = NG1+NG2+NG3 = 6. 866 kN；2 .活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值 = (1.000+2.000 ) X0. 800X1.000 = 2.400 kN；3 .不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计

44、值计算N = 1.2Ng + L4Nq = 11.600 kN；6.4、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中n 立杆的轴心压力设计值(kN) ： N = 11.600 kN；4)轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;i计算立杆的截面回转半径(cm) ： i = 1. 58 cm；A立杆净截面面积(cn?面A = 4. 89 cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm，： W=5. 08 cm3；。钢管立杆最大应力计算值(N/mn?)；f钢管立杆抗压强度设计值：f =205. 000 N/mm2；Lo计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算10 = h+2ak)计算

45、长度附加系数，取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3. 3； u = 1.700；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0. 100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0. 100X2 = 1. 700 m；Lo/i = 1700. 000 / 15. 800 = 108. 000 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6= 0. 530 ；钢管立杆的最大应力计算值；。二 11599. 692/ (0. 530X489. 000) = 44. 757 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值。=44. 757 N/mm?小于钢管立杆的抗压强度设计值f二 205. 000 N/mn?,满足要求!面尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。安