《城市污水厂处理设计.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《城市污水厂处理设计.doc（22页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、城市污水处理厂设计 摘 要本设计是关于A市污水处理厂的设计。根据毕业设计的原始资料及设计要求对出水水质的要求:即要求脱氮除磷,出水达到一级排放标准,确定A2/O和三沟式氧化沟两大污水处理工艺进行工艺设计和经济技术比较。 一级处理中,进厂原水首先进入中格栅,用以去除大块污染物,以免其对后续处理单元或工艺管线造成损害。本设计设置中格栅,中格栅后有污水提升泵提升污水进入细格栅。然后进入平流式沉砂池,用以去除密度较大的无机砂粒,提高污泥有机组分的含率。以上的污水处理为物理处理阶段,对A2/O和三沟式氧化沟两大工艺是相同的。下面分别对这两大工艺的生物处理部分进行简要介绍。三沟式氧化沟设计为厌氧池与氧化沟
2、分建。氧化沟三沟交替进水，且兼具二沉池的作用。厌氧池释放磷。随着曝气器距离的增加,氧化沟内溶解氧浓度不断降低,呈现缺氧区好氧区的交替变化,即相继出现硝化和反硝化的过程,达到脱氮的效果。同时好氧区吸收磷,达到除磷的效果。A2/O工艺的生物处理部分由厌氧池、缺氧池和好氧池组成。厌氧池主要功能是释放磷,同时部分有机物进行氨化。缺氧池的主要功能是脱氮。好氧池是多功能的,能够去除BOD、硝化和吸收磷。通过投资概算，运行费用的计算，经济比较及技术比较等最终确定氧化沟工艺为最佳方案。剩余污泥则经污泥提升泵提升至重力浓缩池。以降低污泥的含水率，减小污泥体积。泥经浓缩后,含水率尚还大,体积仍很大。为了综合利用和
3、最终处置,需对污泥进行干化和脱水处理。在完成污水和污泥处理构筑物的设计计算后,根据平面布置的原则,综合考虑各方面因素进行了污水厂的平面布置。据污水的流量对连接各构筑物的管渠进行了选径、确定流速以及水力坡降,然后进行了水力损失计算。据水力损失计算对污水和污泥高程进行了计算和布置。在最后阶段完成了对平面图、高程图及各种主要的构筑物的绘制。为了使工作人员能在清新美丽的环境中工作，我们布置了占总厂面积30%的绿化，还设有喷泉花坛和人工湖。关键词: A2/O 氧化沟 脱氮除磷 污水处理 污泥浓缩AbstractThis is a design about the sewage treatment pla
4、nt of A city. According to the primitive data of the graduation project and demanding for water quality : Namely require the denitrification and phosphorus removal to reach the first class discharge standard. Campare A2/O craft with oxidize ditch craft,and choose the better one from two major sewage
5、 disposal craft .In preliminary treatment , the original water enters coarse screening in order to remove heavy solides and floatable material , in case that it influences the working of the following treatment and the pipeline .And then wastewater is promoted into the medium screening by pump.after
6、 that it enters the laminar flow sand pool , it is used to remove bigger inorganic sand of heavy density, by this way,the density of organic material in mud can be improved .The above-mentioned sewage disposal is the physical disposal stage,its same to the two major craft . Now make a brief instruct
7、ion of theiological disposal parts of these two major crafts separately.T-oxidize ditch and unoxidize pool are two important part,and water flows into three ditchs in turn, also T-oxidize ditch plays the role of secondary settling.The unoxidize pond release phosphorus.Along with aeration distance, t
8、he dissolved oxygen density reduces.This make oxidize area and unoxdize area present in ture.Namely appears the nitration and the counter- nitration process in succession , get the result of denitrogenation. At the same time the fine oxygen district absorbs the phosphorus, get the result of getting
9、rid of phosphorus Through the budgetary estimating of investment, operating the calculation of the expenses, comparing of conomy and technology etc, finally we have the T-oxidize ditch is the best scheme .The surplus mud is promoted by the pump into mud concentrated pool in order to reduce the moist
10、ure content of the mud and reduce the volume of mud .after concentration , the moisture content is still large, the volume is the same.in order to comprehensive utilization finally, we need to take off water treatment to the mud .After finishing calculation of design , according to principle of layi
11、ng, consider the factors synthetically to confirm the place of the sewage factory. According to flow volume of sewage we can select the foot-path , confirm the velocity of flow and water conservancy slope , then calculate water conservancy losses.In order to enable staff member to work in the fresh
12、and beautiful environment, we have assigned 30% of area of general factory for the afforestation , still there are fountain flower bed and man-made lake.Keyword: A2/O Oxidation ditch Phosphorus Sewage and Nitrogen Sludge treatment Sludge concerntrate目 录第一章 污水处理厂工艺设计11.1 设计原始资料11.2 污水处理程度的确定21.3 城市污水
13、处理厂设计3第二章 污水处理构筑物设计计算62.1 泵前中格栅62.2 污水提升泵房的设计82.3 泵后细格栅102.4 平流式沉砂池112.5 厌氧池142.6 氧化沟152.7 接触消毒池232.8 加氯间242.9 流量计的设计计算242.10配水井252.11 配泥池262.12 污泥提升泵房的设计272.13 污泥浓缩池282.14 贮泥池302.15 脱水机房312.16 污泥的最终处置322.17 附属建筑物面积的确定32第三章 城市污水处理厂的平面布置33第四章 处理流程高程设计34第五章 其 它385.1 建筑结构设计385.2 安全卫生及消防385.3 自动控制与监测39第
14、六章 处理成本的计算406.1水厂的工程造价406.1.1估算依据406.1.2 单项构筑物的工程造价计算406.2 污水处理成本计算42结 论44谢 辞45第一章 污水处理厂工艺设计1.1 设计原始资料(1) 城市气象资料年平均气温 13c 月平均最高气温 24c月平均最低气温 4c 最高气温 36 c最低气温 -4 c 年平均降雨量1250mm冰冻线深200mm 主风向: 西南风温度在0c 以下31天 温度在-10c以下0天相对湿度73%(2)地质资料污水处理厂地下土壤为亚粘土,平均地下水位在地表以下23m.(3)原污水水质水量CODcr = 370 mg/L BOD5 = 250 mg/
15、LSS = 340 mg/L PH=6.7总氮 = 48 mg/L 总磷 = 8 mg/L氨氮 = 36 mg/L设计水量:19万 m3/d 时变化系数:1.2(4)处理后水质(GB8978-96 二级标准) CODcr 120mg/L BOD5 30 mg/LSS 30 mg/L 氨氮 =5mg/L总氮 =15mg/L 总磷 = 0.5 mg/L城市污水总干管进入我水厂入口处的管径1800 mm,管顶覆土为2.5m.该城市地势为东南方向较高西北方向较低,城市的排水出路在西北方向,在城市北侧有一条河流为污水的最终收纳体,污水厂厂址位于城市西北方向,河流的南岸,污水厂厂区地势平坦,地面标高为18
16、m,收纳水体洪水位标高为17m.1.2 污水处理程度的确定根据设计任务书,该厂处理规模定为：19万m3/d（一）进出水水质项目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)TN(mg/L)NH-N(mg/L)TP(mg/L)进水37025034048366出水12030301550.5（二）处理程度计算1溶解性BOD去除率活性污泥处理系统处理水中的BOD5值是由残存的溶解性BOD5(Se)和非溶解性BOD5二者组成，而后者主要以生物污泥的残屑为主体。活性污泥的净化功能，是去除溶解性BOD5。因此从活性污泥的净化功能考虑，应将非溶解性BOD5从水的总BOD5值中减去。处理水中非溶解性
17、值可用下列公式求得，此公式仅适用于氧化沟。BOD5f=0.7Ce1.42(1e-0.235)=0.7201.42(1e-0.235)=13.6mg/L所以：处理水中溶解性BOD5为30-13.6=16.4mg/L所以：溶解性BOD5的去除率为:= 100=93.442.CODCr的去除率：= 100%=71.43%3.SS的去除率:= 100%=91.18%4.总氮的去除率:= 100%=68.75%5.氨氮的去除率:= 100%=58.33%6.总磷的去除率:= 100%=91.67%1.3 城市污水处理厂设计一.工艺流程的比较混合液回流污泥回流剩余污泥普通A2O法处理工艺流程 污泥回流剩余
18、污泥厌氧池三沟式氧化沟处理工艺流程二、方案比较（1）技术比较：方案一 A2O普通法处理工艺方案二 厌氧池+三沟式氧化沟处理工艺优点：（1）该工艺为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水利停留时间、总的占地面积少与其它同类工艺（2）在厌氧（缺氧）好氧交替运行条件下，丝状菌得不到大量增殖，无污泥膨胀，值一般均小于SVI100（3）污泥中含磷浓度高，具有很高肥效（4）运行中无须投药，两个A段只用清缓搅拌，以不增加溶解氧浓度，运行费用低。缺点：（1）除磷效果难于再行提高，污泥增长有一定的限制，不易提高，特别是当P/BOD值高时更是如此。（2）脱氮效果也难于进一步提高，内循环量一般以2Q为限，不宜太高，否则增
19、加运行费用。（3）对沉淀池要保持一定浓度的溶解氧，减少停留时间，防止产生厌氧状态和污泥释放磷的现象出现，但溶解氧浓度也不宜过高，以防止循环混合液对缺氧反应器的干扰该工艺具有普通A2O法工艺的各项优点外，还具有氧化沟的一些独特优点优点：（1）氧化沟具有独特的水力流动特点，有利于活性污泥的生物凝聚作用，而且可以将其工作区分为富氧区、缺氧区，用以进行硝化和反硝化作用，取得脱氮的效果。（2）不使用初沉池，有机性悬浮物在氧化沟内能够达到好氧稳定的程度。（3）BOD负荷低，类同于活性污泥法的延时曝气系统。使氧化沟具有：对水温、水质、水量的变动有较强的适应性；污泥龄（生物固体平均停留时间）一般在1820天左
20、右，为传统活性污泥系统的36倍，可以存活，繁殖世代时间长、增殖速度慢的微生物硝化菌，在氧化沟中能产生硝化反应，如运行得当，氧化沟能够具有较高的脱氮效果；污泥产率低，且多以达到稳定的程度，无须在进行硝化处理。（4）脱氮效果还能进一步提高。因为脱氮效果的好坏很大一部分决定于内循环量，要提高脱氮效果势必要增加内循环量。而氧化沟的内循环量从理论上说可以是不受限制的，从而氧化沟具有较大的脱氮潜力。（5）氧化沟只有曝气器和池中的推进器维持沟内的正常运行，电耗较小，运行费用更低。缺点：氧化沟的占地面积大（2）经济比较：经过对建筑工程费、安装工程费、设备购置费等费用的比较方案二（厌氧池+氧化沟）比较经济。(见
21、后表)（3）结论：经过技术经济比较，方案二在技术上先进，经济上其造价及运行费用较低，所以选用方案二为污水厂处理工艺。第二章 污水处理构筑物设计计算2.1 泵前中格栅格栅的主要作用是将污水中的大块污物拦截，以免其对后续处理单元的机泵或工艺管线造成损害。格栅的拦截物称为栅渣，其中包括腐木，树杈、木塞、塑料袋、破布条、瓶盖、尼龙绳等。本设计中Q=19万m3/d= =2.2m3/s总变化系数：KZ=KhKd=1.21=1.2一.栅条的间隙数设计流量Qmax= =2.64（m3/s）取最优水力断面时，B1=2h，B1= mh= =1.11m取栅条间距b=0.025m，栅前倾角=60，过栅流速v=0.9m
22、/s取两台相同格栅，则Q0.5Qmaxn= = =50个二.栅槽宽度设栅条宽度S=0.01mB0=S（ n1）bn=0.01（501）0.02550=1.74m考虑隔墙厚0.4mB=2B00.4=21.740.4=3.88m三.进水渠道渐宽部分的长度进水渠宽B1=2.21m，其渐宽部分展开角度1=20。进水渠道内的流速为v1= =0.61m/sl1= =2.29m四.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度l2 1.15m五.通过格栅的水头损失设栅条断面为锐边矩形断面h1（ ）4/3sink 2.42（ ）4/3sin603 0.077m六.栅后槽的高度设栅前渠道超高h20.3m有Hhh1h21.1
23、10.0770.31.487m为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降h1作为补偿七.栅槽的长度Ll1l20.51.0 =2.29+1.15+0.5+1.0+ Hhh21.110.31.41m（栅前渠道深）八.每日栅渣量：在格栅间隙25mm时，设栅渣量为0.07（m3/103m3污水）有kz1.2w 13.3m3/d0.2m3/d采用机械清渣 LXG链条旋转背耙式格栅除污机性能示意图如下:2.2 污水提升泵房的设计本设计采用潜污泵湿式安装，即泵直接放在集水池中，泵的效率较高，而且节省投资和运行费用。一.流量确定Qmax2.64m3/s考虑采用七台潜污泵（五用二备），则每台流量为Q 0.528m3/
24、s=1900.8m3/h二.集水池容积 考虑不小于一台泵5min的流量 W 158.4m3 取有效水深h1.5m，则集水池面积 A= 105.6m2三.泵站扬程计算 HST22.223-15.1007.100m泵站内水头损失1.0m，自由水头为1.0m则泵站扬程为H=HST+1.0+1.07.1+.0+1.09.1m四.设备选用据扬程选用450QW2200-10-110型Q2200m3/h H=10m r=990r/minP=110kw 出口直径DN450 效率86.64五.泵房平面尺寸据所选泵型，每台泵宽0.93m，取机器间隔为1.0m，则L0.937+1.0814.51m 取L15m则B
25、7m泵房平面尺寸即为：LB138.1m2选择LDA型电动单梁起重机，据安装尺寸，设计泵房高H9.3m示意图如下:2.3 泵后细格栅一.栅条的间隙数.设栅前水深h1.1m过栅流速v0.8m./s栅条间隙宽度b0.005m格栅倾角60度取三台相同的细格栅，则Q=1/3Qmaxn 186.1个 取186个（三台）二.栅槽宽度设栅条宽度S=0.01mB0=S（ n1）bn=0.01（1861）0.005186=1.9m考虑0.4m隔墙B3B00.4231.90.86.5m三、进水渠道渐宽部分的长度设进水渠宽B13.0m 其渐宽部分展开角度120度进水渠流速v1 0.8(m/s)l1 4.3m四、栅槽与
26、出水渠道连接处的渐窄部分长度l2 2.15m五.通过格栅的水头损失设栅条断面为锐边矩形断面h1（ ）4/3sink 2.42（ ）sin603 0.21m六.栅后槽的高度设h20.3 Hhh1h21.10.210.31.61m七.栅槽的长度Ll1l21.51.0 4.32.150.51.0 9.05mH1hh21.10.31.4m八.设栅渣量为0.1（m3/103m3污水）w 19.0m3/ d0.2m3./d采用机械清渣 XQ型循环式齿耙清污机2.4 平流式沉砂池一、长度L：取v0.3m/s t30s L0.3309m二、水流断面面积A：设3座，则Q=1/3Qmax1/32.640.88m3
27、/sA 2.93m2三、池总宽度B：设n2格 每格宽b1.2mBnb21.22.4m四、有效水深：h2 1.2m五、沉砂室所需容积：设T2dV 3.8m3六、每个沉沙斗容积：设每个分格有2 个沉沙斗，共4个沉沙斗V0= 0.95m3七、贮砂斗各部分尺寸计算设斗底宽 a10.9m，斗壁与水平面的倾角为55度，斗高h30.6m，则贮砂斗的上口宽：a a10.91.74m沉砂容积： V0 （2a22aa12a12） （21.74221.740.920.92）=1.08 0.95m3八、沉砂室高度采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗L2= =2.76mh3h3，0.06l20.60.062.6
28、50.76m九、沉砂池总高度设超高h10.3m Hh1h2h30.31.01.12.4m十一、进水渐宽部分 L1= m十、验算最小流速在最小流量时，只用一格工作（n1）即Vmin 0.31m/s0.15m/s示意图如下所示:2.5 厌氧池一、设计流量：设计流量为2.2m3/S，设6座，每座设计流量Q0.37m3/S水力停留时间T=2.5h,污泥浓度X3g/L，污泥回流液浓度XL10g/L；考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过20h，所以设计水量按最大日平均时考虑。二、厌氧池容积VQT0.372.536003330m3三.厌氧池的尺寸：水深取h5m 则厌氧池面积 A 666m
29、2 厌氧池设为矩形，边长a= =25.8m 取26m考虑0.3m起高，池总高为Hh0.350.35.3m四.污泥回流比：R 0.42五.污泥回流量：QRRQ0.430.378640013746.24m3/d 选DQT型低速潜水推流器一池2个共12个型号叶轮直径电动机功率转速外形尺寸（长宽高）DQT0751800mm7.5Kw42r/min1300180018002.6 氧化沟一、设计参数设计水量 Q=m3/d设计进水水质:BOD5浓度S0=250mg/L;TSS浓度X0=340mg/L;VSS=238mg/L;TKN=48mg/L;NH3-N=36mg/L;碱度SALK=280mg/L;最低水
30、温T=40c;最高水温T=250c.设计出水水质: BOD5浓度SE=30mg/L;TSS浓度Xe=30mg/L;NH3-N=5mg/L;TN=15mg/L;污泥产率系数Y=0.55；混合液悬浮固体浓度（MLSS）X=4000mg/L;混合液挥发性悬浮固体浓度（MLVSS）XV2800mg/L;污泥龄25d；内源代谢系数Kd0.055；脱氮速率：qdn=0.035NO3-N/MLVSSd二、设计计算（1）去除BOD5 氧化沟出水溶解性BOD5浓度S0为了保证氧化沟出水BOD5浓度，必须控制氧化沟出水所含溶解性BOD5浓度S0S=SeS1式中，S1为出水中VSS所构成的BOD5浓度。S1=1.4
31、2(VSS/TSS)出水TSS（1e0.23*5）1.420.730（1-e-0.23*5）20.38（mg/L）好氧区容积V1。好氧区容积计算采用动力学计算方法。 V1= = =94435(m3) 好氧区水力停留时间t1 t1= (d)=11.9(h)剩余污泥量XX =QS( +QX1-Qxe= (0.25-0.) ( )+ (0.34-0.168)- 0.02=10573.11+32680-3800=39453.11(kgDs/d) 去除每1kg BOD5产生的干污泥量= = =0.944(kgDs/kgBOD5)(2)脱氮 需氧化的氨氮量N1,氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%,则
32、用于生物合成的总氮量为: N0= (mg/L)需要氧化的NH3-N量量N1=进水TKN- 出水NH3-N-生物合成所需氮N0. N1=48-5-6.90=36.1(mg/L)脱氮量Nr Nr=进水TKN-出水TN-用于生物合成的所需氮用于生物合成的所需氮N0 =48-15-6.90=26.1(mg/L) 碱度平衡.消化反应需要保持一定的碱度,一般认为,剩余碱度达到100mg/L(以CaCO3计),即保持 pH7.2,生物反应能够正常进行.每氧化1mgNH3-N需要消耗7.14mg碱度；每氧化1mgBOD5产生0.1mg碱度；每氧化1mgNO3-N产生3.57mg碱度.剩余碱度SALK1=原水碱
33、度硝化消耗碱度反硝化产生的碱度氧化BOD5产生的碱度 =280-7.14 36.1+3.57 26.1+0.1 (250-9.62) =139.46(mg/L)此值可保持pH7.2,硝化和反硝化反应能够正常进行4脱氮所需的容积V2脱硝率qdn(t)=qdn(20) 1.0814时qdn=0.035 1.08 =0.022kg (还原的NO3-N)/kgMLVSS脱氮所需的容积V2= (m3)5脱氮水力停留时间t2 t2= (d)=10.17(h)(3) 氧化沟总积V及停留时间t V=V1+V2=94435+80503.2=.2(m3) T= 0.92(d)=22.1(h)校核污泥负荷N =0.
34、097kgBOD5/(kgMLVSSd)(4) 需氧量计算1设计需氧量AORAOR=去除BOD5需氧量剩余污泥中BODu的需氧量去除NH3-N耗氧量-剩余污泥中NH3-N的耗氧量脱氮产氧量a.BOD需氧量D1D1=aQ(S0-S)+bVX =0.52 *(0.25-0.)+0.12 .6 2.8 =23749.5+58182.29=81931.79(kg/d)b.剩余污泥中BOD的需氧量D2(用于生物合成的那部分BOD需氧量) D2=1.42 X1=1.42 10573.11=15013.82(kg/d)c. 去除NH3-N的需氧量D3.每kgNH3-N硝化需要消耗4.6kgO2D3=4.6
35、(TKN-出水NH3-N) Q/1000 =4.6 (48-5) /1000 =37582(kg/d)d. 剩余污泥中NH3-N的耗氧量D4D4=4.6 污泥含氮率 氧化沟剩余污泥X1 =4.6 0.124 10573.11 =6030.9(kg/d)e. 脱氮产氧量D5每还原kgN2产生2.86kgO2D5=2.86 脱氮量 =2.86 26.10 /1000 =14182.74(kg/d)总需氧量AOR=D1-D2+D3-D4-D5 = 81931.79-15013.82+37582-6030.9-14182.74=84286.33(kg/d)考虑安全系数1.4，则AOR=1.484286
36、.33=.9（kg/d）去除每1kgBOD5的需氧量 =2.6(kgO2/kgBOD5)2标准状态下需氧量SOR SOR=式中, ；去除每kg BOD5的标准需氧量=(5)氧化沟尺寸 设氧化沟六座工艺反应的有效系数fa=0.58,氧化沟有效容积V单= （m3）三组沟道采用相同的容积,则每组沟道容积 V单沟= =16756.5 (m3)每组沟道单沟宽度B=10m,有效水深h=4.5m,超高为0.5m,中间分隔墙厚度b=0.25m.每组沟道面积A= = =3723.7(m2)弯道部分的面积A1=(B+ )2 =(9+ )2 =261.45m2直线段部分面积A2=A-A1=3723.7-261.45
37、=3462.2(m2)直线段长度L= =173.1m,取173m.(6)进水管和出水管进水管流量Q1= =31666.7(m3/d)=0.367(m3/s),管道流速v=0.9m/s则管道过水断面A= =0.408m2管径D= = =0.721m,取0.7m(700mm).校核管道流速v= =0.95(m/s)(7)出水堰及出水竖井出水堰. 出水堰计算按薄壁堰来考虑. Q=1.86H式中b-堰宽;H-堰上水头,取0.03m.b= =33(m)出水堰分为三组,每组宽度b1= =11(m).出水竖井.考虑可调式出水堰安装要求,在堰两边各留0.3m的操作距离.出水竖井L=0.32+11=11.6(m
38、)出水竖井宽B=1.4m(满足要求)则出水竖井平面尺寸LB=11.6m1.4m.(8)设备选择转刷曝气机单座氧化沟需氧量SOR1；SOR1式中，n为氧化沟个数SOR1= =35996.9(kgO2/d)=1499.87(kgO2/h)采用直径D=1000mm的转刷曝气机,充氧能力为8.5kgO2/( ),单台转刷曝气机有效长度为9m,动力效率为2.5kgO2/( ).转刷曝气机有效长度L= =176.46(m),取177m.所需曝气转刷台数n= 台取20台(中间10台,两侧边沟各5台)单台转刷所需轴功率= =74.9( )单台转刷所需电机功率为N=18.5潜水推进器.两侧边沟各设两台潜水推进器
39、,共四台,每台电机功率N=3kW.电动可调旋转堰门.氧化沟每个边沟设电机可调旋转堰门3台,共六台.堰门宽度B=4m,可调高度h=0.3m,电机功率N=0.55kw.示意图如下:2.7 接触消毒池1、最大设计流量Qmax=2.64m3/s 采用氯消毒工艺接触时间t=30min=1800s2、设计计算(1)接触池容积VV=Qmaxt=2.641800=4752m3(2)采用矩形隔板式接触池六座n=6,每座池容积V1= =792m3(3)取接触池水深h=2.5m,单格宽b=2.2m 则池长L=182.2=39.6m 水流长度L=722.2=158.4m每座接触池的分格数= =4格(4)复核池容 由以
40、上计算,接触池宽B=2.24=8.8m 长L=39.6m,水深h=2.5m所以V1=39.68.82.5=871.2m3792m3超出接触出水溢流堰.2.8 加氯间一.加氯量 氯量按每立方米污水投加5g计，则每天需要氯量 W=510-3=950（Kg）二.选用四台ZJ-2型转子加氯机，三用一备，单台加氯量为10Kg/h 注：加氯间属危险品建筑，应与其它工作间并靠近投加点，建筑物应坚固、防火、耐冻、保温，并保持良好的通风，大门外开。通风设备的排气应设于低处，通风设备可按每小时换气12次选型。 氯气管选用紫铜管或无缝钢管，氯气和水混合形成的药液使用塑料管或橡胶管，给水管使用镀锌钢管。加氯间出入处应
41、设置检修工具、防毒面具和检修设备，照明和通风设备的开关应设于室外。氯库可按最大投加量15-30d的储量计算。氯库位于水厂主导风向的下方，并与场外经常有人的建筑保持尽可能远的距离。库房内应设置强制通风设备，并根据需要设置机械搬运设备。2.9 流量计的设计计算该设计拟采用巴氏槽计量计该槽用于出厂流量的测定，由：，取b=0.60m,则将 ,b=0.60m代入上式可得： H1=1.5m。Q=B1H v 得B1=1.2b + 0.48 =1.2 0.60 + 0.48 =1.2mL1=0.5b +1.2 =1.5mL2=0.60mL3=0.90mB2=0.3 + b =0.60 + 0.30 =0.90
42、m2.10配水井一.在沉砂池后设一配水井1、设计参数：设计流量 Qmax=2.64m3/s水力停留时间：t=2min2、设计计算：1）总流量Q=2.64 m3/s2）有效容积V=Qt=2.64260=316.8m33）池面积 取有效水深h=3m A= =105.6m24)池平面尺寸 a= =10.3m5)池总高度 取超高h1=0.3m H=h+h1=3.0+0.3=3.3m6)溢流堰 位于池子出水端1m处，设置一堵溢流墙，墙上设有坡度，减小水头损失。7）进出水管 进水采用明渠，承接沉砂池明渠建设。 出水管分6根出水，可达到均匀出水的目的。二.在氧化沟前各设一个配水井，共设六座1、设计参数：设计流量 Q=2.2m3/s水力停留时间：t=2min2、设计计算：1）总流量Q=2.2/6=0.37 m3/s2）有效容积V=Qt=0.37260=44.4m33）池面积 取有效水深h=3m A= =14.8m24)池平面尺寸 D= =4.3m5)池总高度 取超高h1=0.3m H=h+h1=3.0+0.3=3.3m6)溢流堰