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1、建筑讲座：桩基础沉降的计算 Still waters run deep.流静水深流静水深,人静心深人静心深 Where there is life,there is hope。有生命必有希望。有生命必有希望上述单桩沉降组成三分量的计算，都必须知道桩侧、桩上述单桩沉降组成三分量的计算，都必须知道桩侧、桩端各自分担的荷载比，以及桩侧阻力沿桩身的分布图端各自分担的荷载比，以及桩侧阻力沿桩身的分布图 式，式，而荷蓑比和侧阻分布图式，不仅与桩的长度、桩与土的而荷蓑比和侧阻分布图式，不仅与桩的长度、桩与土的相对压缩性、土的剖面有关，还与荷载水平、荷载持续相对压缩性、土的剖面有关，还与荷载水平、荷载持续 时
2、间有关。时间有关。因此单桩沉降计算应根据工程问题的性质以及荷载的因此单桩沉降计算应根据工程问题的性质以及荷载的特点选择与之相适应的计算方法与参数。特点选择与之相适应的计算方法与参数。单桩沉降的计算方法单桩沉降的计算方法1、荷载传递分析法、荷载传递分析法2、弹性理论法、弹性理论法3、剪切变形传递法、剪切变形传递法4、有限单元法、有限单元法5、其它简化方法、其它简化方法2二、群桩沉降的计算二、群桩沉降的计算 目前目前尚未有尚未有较为完善的桩基础沉降计算方法。规范较为完善的桩基础沉降计算方法。规范GB5007推荐的群桩沉降计算方法，不考虑桩间土的压推荐的群桩沉降计算方法，不考虑桩间土的压缩变形对沉降
3、的影响缩变形对沉降的影响,采用采用单向压缩分层总和法单向压缩分层总和法计算桩计算桩基础的最终沉降量。基础的最终沉降量。群桩的群桩的沉降量沉降量桩间土的压桩间土的压缩变形缩变形桩端平面以下土层桩端平面以下土层的整体压缩变形的整体压缩变形桩身压缩桩身压缩桩端贯桩端贯入变形入变形3单向压缩分层总和法单向压缩分层总和法地基内的应力分布按实体深基础或其它方法计算地基内的应力分布按实体深基础或其它方法计算41、实体深基础（桩距不大于、实体深基础（桩距不大于6d)实体深基础桩基沉降计算经验系数应根据地区桩基础沉降观测资料及实体深基础桩基沉降计算经验系数应根据地区桩基础沉降观测资料及经验统计确定。在不具备条件
4、时，经验统计确定。在不具备条件时，p 值可按下表选用值可按下表选用（1）桩基沉降计算经验系数应）桩基沉降计算经验系数应p51)考虑扩散作用时考虑扩散作用时（2）实体深基础桩底平面处的附加压力）实体深基础桩底平面处的附加压力p0k62)不考虑扩散作用时不考虑扩散作用时72、明德林应力公式、明德林应力公式 采用明德林应力公式计算桩基础最终沉降量时，竖向采用明德林应力公式计算桩基础最终沉降量时，竖向荷载准永久组合作用下附加荷载的桩端阻力比荷载准永久组合作用下附加荷载的桩端阻力比a和桩基和桩基沉降计算经验系数，沉降计算经验系数，应根据当地工程的实测资料统计应根据当地工程的实测资料统计确定。确定。845
5、 桩的负摩擦问题桩的负摩擦问题 一、一、产生负摩擦的条件和原因产生负摩擦的条件和原因 在桩顶竖向荷载作用下，当在桩顶竖向荷载作用下，当桩相对于桩侧桩相对于桩侧土体向下位移土体向下位移时，土对桩产生的向上作用时，土对桩产生的向上作用的摩阻力，称为的摩阻力，称为正摩阻力正摩阻力。当桩侧土体因某种原因而下沉，且其下当桩侧土体因某种原因而下沉，且其下沉量大于桩的沉降沉量大于桩的沉降(即即桩侧土体相对于桩桩侧土体相对于桩向下位移向下位移)时，土对桩产生的向下作用时，土对桩产生的向下作用 的摩阻力，称为的摩阻力，称为负摩阻力负摩阻力。9产生负摩阻力的情况产生负摩阻力的情况1、位于桩周欠固结的软粘土或新填、
6、位于桩周欠固结的软粘土或新填土在重力作用产生固结；土在重力作用产生固结；2、大面积堆载使桩周土层压密；、大面积堆载使桩周土层压密；3、由于地下水位全面降低，致使有、由于地下水位全面降低，致使有效应力增加，因而引起大面积沉降；效应力增加，因而引起大面积沉降；4、自重湿陷性黄土浸水后产生湿陷；、自重湿陷性黄土浸水后产生湿陷；5、地面因打桩时孔隙水压力剧增而、地面因打桩时孔隙水压力剧增而隆起、其后孔压消散而固结下沉等。隆起、其后孔压消散而固结下沉等。10中性点：中性点：曲线曲线l l表示土层不表示土层不同深度的位移，曲线同深度的位移，曲线2 2为桩为桩的截面位移曲线，曲线的截面位移曲线，曲线1 1和
7、和曲线曲线2 2之间的位移差之间的位移差(图中画图中画上横线部分上横线部分)为桩土之间的为桩土之间的相对位移，曲线相对位移，曲线1 1和曲线和曲线2 2的的交点交点(o(o1 1点点)为桩土之间为桩土之间不产不产生相对位移的截面位置生相对位移的截面位置，称，称为为中性点中性点。几个重要概念：几个重要概念：11下拉荷载下拉荷载FnFn：图为桩侧摩阻力图为桩侧摩阻力和桩身轴力曲线，其中和桩身轴力曲线，其中FnFn为负为负摩阻力的累计值，又称为摩阻力的累计值，又称为下拉下拉荷载荷载FnFnFpFp为中性点以下正摩阻力为中性点以下正摩阻力的累计值。的累计值。12从图中易知，在中性点从图中易知，在中性点
8、O1点之上，土层产生相对于桩身点之上，土层产生相对于桩身的向下位移，出现负摩阻力的向下位移，出现负摩阻力nz，桩身轴力随深度递增；，桩身轴力随深度递增；在中性点在中性点O1点之下的土层相对向上位移，因而在桩侧产点之下的土层相对向上位移，因而在桩侧产生正摩阻力生正摩阻力z，桩身轴力随深度递减。，桩身轴力随深度递减。在中性点处桩身轴力在中性点处桩身轴力 达到最大值达到最大值(Q+Fn)，而桩端总阻力，而桩端总阻力则等于则等于Q+(Fn-Fp)。13桩侧负摩阻力的危害可见，桩侧负摩阻力的发生，将使桩侧土的部分重力和地面荷载通过负摩阻力传递给桩，因此,桩的负摩阻力非但不 能成为桩承载力的一部分反而相当
9、于是施加于桩上的外荷载，这就必然导致桩的承载力相对降低、桩基沉降加大。14二、负摩阻力的计算二、负摩阻力的计算1单桩负摩阻力的计算单桩负摩阻力的计算(1)(1)中性点的位置中性点的位置 中性点的位置取决于桩与桩侧土的相对中性点的位置取决于桩与桩侧土的相对位移，原则上应根据桩沉降与桩周土沉降相位移，原则上应根据桩沉降与桩周土沉降相等的条件确定。等的条件确定。要精确计算中性点的位置是要精确计算中性点的位置是比较困难比较困难的，的，目前多采用近似的估算方法，工程实目前多采用近似的估算方法，工程实测表明，在可压缩土层测表明，在可压缩土层 L0 的范围内，的范围内，中性点的稳定深度中性点的稳定深度Ln是
10、随桩端持力层是随桩端持力层的强度和刚度的增大而增加的，其深的强度和刚度的增大而增加的，其深度比度比 Ln/L0 可按下表的经验取用。可按下表的经验取用。15(2)负摩阻力强度负摩阻力强度 精确计算负摩阻力是复杂而困难的精确计算负摩阻力是复杂而困难的。目前的负摩阻力的计算方。目前的负摩阻力的计算方法与公式都是近似的和经验性的，使用较多的有以下两种：法与公式都是近似的和经验性的，使用较多的有以下两种：1）对于软土和中等强度粘土）对于软土和中等强度粘土162）根据产生负摩阻力土层中点竖向有效覆盖压力计）根据产生负摩阻力土层中点竖向有效覆盖压力计算算173）对砂类土，可按下式估算）对砂类土，可按下式估
11、算18(3)下拉荷载的计下拉荷载的计算算 下拉荷载下拉荷载 Fn为中性点深度为中性点深度 Ln 范围内范围内负摩阻力的累计值，可按下式计算：负摩阻力的累计值，可按下式计算：192 群桩负摩阻力的计算群桩负摩阻力的计算 对于桩距较小的群桩，群桩所发生的负摩阻力因对于桩距较小的群桩，群桩所发生的负摩阻力因群桩效应群桩效应而降低，即小于相应的单桩值，这种而降低，即小于相应的单桩值，这种群桩效应可按群桩效应可按等效圆法等效圆法计算计算群桩中任一单桩的下拉荷载：群桩中任一单桩的下拉荷载：负摩阻力群桩效应系数：负摩阻力群桩效应系数：矩形面积：矩形面积：等效圆面积：等效圆面积：等效圆半径：等效圆半径：假设独
12、立单桩单位长度的负摩阻力假设独立单桩单位长度的负摩阻力n由相应长度范围内半径为由相应长度范围内半径为re形成的土形成的土体重量与之等效体重量与之等效203、减小负摩阻力的工程措施减小负摩阻力的工程措施 1)预制混旋土桩和钢桩预制混旋土桩和钢桩一般采用涂以软沥青涂层的办法来减小负摩阻力。一般采用涂以软沥青涂层的办法来减小负摩阻力。2)灌注桩灌注桩对泥浆护壁成孔的灌注桩，可在浇筑完下段混凝土后对泥浆护壁成孔的灌注桩，可在浇筑完下段混凝土后填人高稠度膨润土泥浆，然后再插入预制混凝土桩段；填人高稠度膨润土泥浆，然后再插入预制混凝土桩段；对干作业成孔灌注桩，可在沉降土层范围内的孔壁先铺对干作业成孔灌注桩
13、，可在沉降土层范围内的孔壁先铺设双层筒形塑料薄膜，然后再浇筑混凝土，从而在桩身与设双层筒形塑料薄膜，然后再浇筑混凝土，从而在桩身与孔孔 壁之间形成可自由滑动的塑料薄膜隔离层。壁之间形成可自由滑动的塑料薄膜隔离层。2146 桩的水平承载力桩的水平承载力 作用于桩顶的水平荷载包括：作用于桩顶的水平荷载包括：1、长期作用的水平荷载。如上部结构传递的或由土、水压力施加的以及拱的推力等水平荷载；2、反复作用的水平荷载。(如风力、波浪力、船舶撞击力以及机械制力等水平荷载)3、地震作用所产生的水平荷载。22一、水平荷载下桩的工作性状一、水平荷载下桩的工作性状 在水平荷载作用下，桩产生变形并挤压桩周土，促使桩
14、周土发生相应的变形而产生水平抗力。水平荷载较小时，桩周土的变形是弹性的，水平抗力主要由靠近地面的表层土提供；随着水平荷载的增大，桩的变形加大，表层土逐渐产生塑性屈服，水平荷载将向更深的土层传递；当桩周土失去稳定、或桩体发生破坏、或桩的变形超过建筑物的允许值时，水平荷载也就达到极限水平荷载下桩的工作性状取决于桩水平荷载下桩的工作性状取决于桩-土之间的相互作用土之间的相互作用 23依据桩、土依据桩、土相对刚度相对刚度的不同，水平荷载作用下的的不同，水平荷载作用下的桩可分为：桩可分为：刚性桩、半刚性桩和柔性桩刚性桩、半刚性桩和柔性桩。（1）刚性桩）刚性桩换算深度换算深度 2.5时，为刚性桩时，为刚性
15、桩当桩很短或桩周土很软弱时，桩、土的相对刚度当桩很短或桩周土很软弱时，桩、土的相对刚度很大，属刚性桩。很大，属刚性桩。特点：特点：A、桩身不发生挠曲变形、桩身不发生挠曲变形B、发生绕靠近桩端的一点作全桩长的刚体转动。、发生绕靠近桩端的一点作全桩长的刚体转动。C、桩顶嵌固的刚性桩则发生平移。、桩顶嵌固的刚性桩则发生平移。D、刚性桩的破坏一般只发生于桩周土中，桩体本身、刚性桩的破坏一般只发生于桩周土中，桩体本身不发生破坏。不发生破坏。24(2)弹性桩弹性桩在水平荷载作用下桩身发生挠曲变形，在水平荷载作用下桩身发生挠曲变形，桩的下段可视为嵌固于土中而不能转桩的下段可视为嵌固于土中而不能转动，随着水平
16、荷载的增大，桩周土的动，随着水平荷载的增大，桩周土的屈服区逐步向下扩展，桩身最大弯矩屈服区逐步向下扩展，桩身最大弯矩截面也因上部土抗力减小而向下部转截面也因上部土抗力减小而向下部转移，移，半刚性桩的桩身位移曲线只出现一个半刚性桩的桩身位移曲线只出现一个位移零点位移零点柔性桩则出现两个以上位移零点和弯柔性桩则出现两个以上位移零点和弯矩零点。矩零点。当桩周土失去稳定、或桩身最大弯矩当桩周土失去稳定、或桩身最大弯矩处出现塑性屈服、或桩的水平位移过处出现塑性屈服、或桩的水平位移过大时，弹性桩便趋于破坏。大时，弹性桩便趋于破坏。2.51mb1m时，时，b b0 0=b+1;=b+1;当当b1mb1m时，
17、时，b b0 0=1.5b+0.5=1.5b+0.5。圆形截面桩：圆形截面桩：当桩径当桩径dlmdlm时：时：b b0 0=0.9(d=0.9(d十十1)1)；d1md1m时时:b:b0 0=0.9(1.5d+0.5)=0.9(1.5d+0.5)31（2 2）桩身抗弯刚度）桩身抗弯刚度EIEI桩身的弹性模量桩身的弹性模量E E，对于混凝土桩可采用混，对于混凝土桩可采用混凝土的弹性模量凝土的弹性模量EcEc的的0.850.85倍倍(E=0.85Ec)(E=0.85Ec)。（3 3）地基水平抗力系数）地基水平抗力系数按按m m法计算时，地基水平抗力系数的比例常数法计算时，地基水平抗力系数的比例常数
18、m m，如无试验资料，可参考表，如无试验资料，可参考表4-64-6所列数值。所列数值。32地基土水平抗力系数的比例常数地基土水平抗力系数的比例常数 m m 表表 4-6 4-6 序序 号号 地基土类别地基土类别 预制桩、钢桩预制桩、钢桩 灌注桩灌注桩 m(MN/m 4)m(MN/m 4)相应单桩在地相应单桩在地 面面处水平位移处水平位移(mm)(mm)m(MN/m 4)m(MN/m 4)相应单桩在相应单桩在地地 面处水平面处水平位移位移(mm)(mm)1 1 淤泥、淤泥质土，饱和湿陷性黄土淤泥、淤泥质土，饱和湿陷性黄土 2-4.5 2-4.5 10 10 2.5-6 2.5-6 6-12 6-
19、12 2 2 流塑流塑(I L (I L 1)1)、软塑、软塑(0.75 (0.75 I L I L 1)1)状粘性土，状粘性土，e e 0.9 0.9 粉土，松散粉细粉土，松散粉细砂，松散填土砂，松散填土 4.5-6.0 4.5-6.0 10 10 6-14 6-14 4-8 4-8 3 3 可塑可塑(0.25 (0.25 I L 0.75)I L 0.75)状粘性土，状粘性土，e=0.75-0.9 e=0.75-0.9 粉土，湿陷性黄土，稍粉土，湿陷性黄土，稍 密、中密、中密填土，稍密细土密填土，稍密细土 6.0-10 6.0-10 10 10 14-35 14-35 3-6 3-6 4
20、4硬塑硬塑(0 (0 I L 0.25)I L 0.25)、坚硬、坚硬(I L (I L 0)0)状粘性土，湿陷性黄土，状粘性土，湿陷性黄土，e e 0.75 0.75 粉粉土，中密中粗砂，密实老填土土，中密中粗砂，密实老填土 10-2210-2210 10 35-10035-1002-52-55 5 中密、密实的砾砂，碎石类土中密、密实的砾砂，碎石类土 100-300100-3001.5-3 1.5-3 注：注：1.1.当桩顶横向位移大于表列数值或当灌注桩配筋率校高当桩顶横向位移大于表列数值或当灌注桩配筋率校高(0.65%)(0.65%)时，时，mm值应当值应当适当降低；当预制桩的横向位移适
21、当降低；当预制桩的横向位移 小于小于10mm10mm时，时，mm值可适当提高；值可适当提高；2.2.当横荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表列数值乘以当横荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表列数值乘以0.40.4降低采用；降低采用；3.3.当地基为可液化土时，表列数值尚应乘以有关系数。当地基为可液化土时，表列数值尚应乘以有关系数。333单桩计算单桩计算(1)桩顶荷载桩顶荷载N0、H0、M0式中式中 n-为同一承台中的桩敷。为同一承台中的桩敷。34(2)桩的挠曲微分方程桩的挠曲微分方程单桩在单桩在Ho、Mo和地基水平抗力和地基水平抗力x x 作用下产生挠曲，根作用下产生挠曲，根据材料力学中梁的挠
22、曲微分方程：据材料力学中梁的挠曲微分方程：或或不同的不同的kx图式求解，就得到不同的计算图式求解，就得到不同的计算方法。方法。m法假定法假定Kx=mz代入上式得到：代入上式得到：35令令式中式中:a称为称为桩的水平变形桩的水平变形系数系数，其单位是，其单位是lm。并代入式则有并代入式则有:利用梁的挠度与转角、弯矩和利用梁的挠度与转角、弯矩和剪力的微分关系，解答上述方剪力的微分关系，解答上述方程，从而可求出桩身各截面的程，从而可求出桩身各截面的内力和位移内力和位移其解答方法与地基上梁的计算其解答方法与地基上梁的计算类似类似36(3)桩身最大弯矩及其位置桩身最大弯矩及其位置设计承受水平荷载的单桩时
23、，为了计算截面配设计承受水平荷载的单桩时，为了计算截面配筋，设计者筋，设计者最关心最关心桩身的桩身的最大弯矩值和最大弯最大弯矩值和最大弯矩截面的位置矩截面的位置。为了简化，可根据桩顶荷载为了简化，可根据桩顶荷载H0、M0及桩的变形及桩的变形系数系数a计算如下系数：计算如下系数：由系数由系数CI从表从表47查查得相应的换算深度得相应的换算深度则桩身最大变弯则桩身最大变弯矩的深度为：矩的深度为：37同时，由系数同时，由系数CI表表4-7查得相应的系数查得相应的系数CII,则桩身最大弯则桩身最大弯矩矩Mmax为：为：表表4-7是按桩长是按桩长L4.0/a编制的，编制的，当当L4.0/a时，可时，可另
24、查有关设计手另查有关设计手册。册。38三、单桩水平静载荷试验三、单桩水平静载荷试验 桩的水平静载荷试验是在现场条件下进行的，影响桩桩的水平静载荷试验是在现场条件下进行的，影响桩的承载力的各种因素都将在试验过程中真实反映出来，的承载力的各种因素都将在试验过程中真实反映出来，由此得到的由此得到的承载力值承载力值和和地基土水平抗力系数地基土水平抗力系数.1、试验装置、试验装置单桩水平静载荷试验装置392加荷方法加荷方法 1)对于承受对于承受反复作用反复作用的水平荷载的桩基的水平荷载的桩基，宜采用，宜采用多循环加多循环加卸载卸载方式。方式。2)承受承受长期作用长期作用 的水平荷载的桩基的水平荷载的桩基
25、，宜采用，宜采用分级连续分级连续的加载的加载方式方式403终止加荷的条件终止加荷的条件 当出现下列情况之一时，即可终止试验：当出现下列情况之一时，即可终止试验：(1)桩身已断裂；桩身已断裂；(2)桩侧地表出现桩侧地表出现明显裂缝或隆起明显裂缝或隆起：(3)桩顶水平位移超过桩顶水平位移超过 30 40mm(软土取软土取 40mm)；(4)所加的水平荷载已所加的水平荷载已超过极限荷载超过极限荷载。414 资料整理资料整理（1）由试验记录可绘制桩顶）由试验记录可绘制桩顶水平荷载水平荷载-时间时间-桩顶水桩顶水平位移平位移(Ho-t-Uo)曲线曲线由此曲线可得：由此曲线可得：水平临界荷载水平临界荷载(
26、Hcr)水平极限荷载水平极限荷载(Hu)相当于桩身开裂、受拉区混凝土不参相当于桩身开裂、受拉区混凝土不参加工作时的桩顶水平力加工作时的桩顶水平力相当于桩身应力达到强度极限时的桩顶水平力相当于桩身应力达到强度极限时的桩顶水平力42（2）由试验记录可绘制桩）由试验记录可绘制桩水平荷载水平荷载位移梯度位移梯度(H0-U0/H0)曲线曲线 由此曲线可得：由此曲线可得：水平临界荷载水平临界荷载(Hcr)水平极限荷载水平极限荷载(Hu)43（3）由试验记录可绘制）由试验记录可绘制水平荷载与最大弯矩截水平荷载与最大弯矩截面钢筋应力面钢筋应力(Ho-g)曲线曲线由此曲线可得：由此曲线可得：水平临界荷载水平临界
27、荷载(Hcr)水平极限荷载水平极限荷载(Hu)44四、单桩水平承载力特征值四、单桩水平承载力特征值 单桩水平承载力特征值可按以下几种方法进行确定：单桩水平承载力特征值可按以下几种方法进行确定：(1)通过现场单桩水平载荷试验确定，试验宜采用慢速通过现场单桩水平载荷试验确定，试验宜采用慢速维持荷载法。维持荷载法。(2)对于混凝土预制桩、钢桩、桩身全截面配筋率对于混凝土预制桩、钢桩、桩身全截面配筋率大于大于 0.65 的灌注桩根据静载试验结果取地面处的灌注桩根据静载试验结果取地面处水平位水平位移为移为 10mm 所对应的荷载为单桩水平承载力特征值。所对应的荷载为单桩水平承载力特征值。(3)对于桩身配
28、筋率对于桩身配筋率小于小于 0.65 的灌注桩，取单桩水的灌注桩，取单桩水平静载试验的平静载试验的临界荷载临界荷载为单桩水平承载力特征值。为单桩水平承载力特征值。45(4)当缺少单桩水平静载试验资料时，可按下列公式估当缺少单桩水平静载试验资料时，可按下列公式估算桩身配筋率算桩身配筋率小于小于0.65 的灌注桩的单桩水平承载力的灌注桩的单桩水平承载力特特 征值：征值：46（5）、当缺少单桩水平静载试验资料时，可按下式估）、当缺少单桩水平静载试验资料时，可按下式估算预制桩、钢桩、桩身配筋率算预制桩、钢桩、桩身配筋率大于大于0.65的灌注桩等的灌注桩等的单桩水平承载力特征值：的单桩水平承载力特征值：
29、4747 桩的平面布置原则桩的平面布置原则 一、一、一一 般般 原原 则则（1）桩的平面布置可采用）桩的平面布置可采用对称式、梅花式、行列式和环对称式、梅花式、行列式和环状排列状排列。（2）为使桩基在其承受较大弯矩的方向上有较大的抵抗）为使桩基在其承受较大弯矩的方向上有较大的抵抗矩，也可采用矩，也可采用不等距排列不等距排列，此时，对柱下单独桩基和整，此时，对柱下单独桩基和整片式的桩基，宜采用片式的桩基，宜采用外密内疏的布置方式外密内疏的布置方式。（3）为了使桩基中各桩受力比较均匀群桩横截面的）为了使桩基中各桩受力比较均匀群桩横截面的重重心应与竖向永久荷载合力的作用点重合或接近心应与竖向永久荷载
30、合力的作用点重合或接近。48桩的最小中心距表桩的最小中心距表4 49 9土类与成桩工艺土类与成桩工艺 排数不少于排数不少于 3 排且桩数不排且桩数不少于少于 9 根的摩擦型桩基根的摩擦型桩基 基他情况基他情况 非挤土和小量挤土灌注桩非挤土和小量挤土灌注桩 3.0d 2.5d 挤土挤土灌注灌注桩桩 穿越非饱和土穿越非饱和土 3.5d 3.0d 穿越饱和软土穿越饱和软土 4.0d 3.5d 挤土预制桩挤土预制桩 3.0d 3.0d 打入式敞口管桩和打入式敞口管桩和 H 型钢型钢桩桩 3.5d 3.0d（4）布置桩位时，桩的间距(中心距)一般采用3-4倍桩径。间距太大会增加承台的体积和用料太小则将使
31、桩基(摩擦型)的沉降量增加，且以对施工造成困难。桩的最小中心距应符合下表的规定。49 （5 5）扩底灌注桩除应符合表扩底灌注桩除应符合表4-94-9的要求，尚应的要求，尚应满足表满足表4-104-10的规定。的规定。成桩方法成桩方法 最小中心距最小中心距 钻、挖孔灌注桩钻、挖孔灌注桩 1.5db 或或 db+1m(当当 db 2m 时时)沉管扩底灌注桩沉管扩底灌注桩 2.0db 注：注：d db b-扩大端设计直径扩大端设计直径 灌注桩扩底端最小中心距灌注桩扩底端最小中心距 表表 4-10 50二、布桩方法举例二、布桩方法举例 工程实践中，桩群的常用平面布置型式为：1、柱下桩基多采用对称多边形，2、墙下桩基采用梅花式或行列式，3、筏形或箱形基础下宜尽量沿柱网、肋粱 或隔墙的轴线设置，如图4-29所示。51二、布桩方法举例二、布桩方法举例 工程实践中，桩群的常用平面布置型式为：工程实践中，桩群的常用平面布置型式为：1、柱下桩基多采用对称、柱下桩基多采用对称多边形多边形2、墙下桩基采用、墙下桩基采用梅花式梅花式或或行列式行列式523、筏形或箱形基础下宜尽量沿、筏形或箱形基础下宜尽量沿柱网、肋粱或隔墙的轴柱网、肋粱或隔墙的轴线线设置，设置，53