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1、精选学习资料 - - - - - - - - - 铝单板幕墙设计运算书紧固件机械性能自攻螺钉 GB 3098.5-2000 紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱 GB 3098.6-2000 名师归纳总结 . 设计依据 : 紧固件机械性能不锈钢螺母 GB 3098.15-2000 第 1 页,共 15 页螺纹紧固件应力截面积和承载面积 GB/T 16823.1-1997 铝板幕墙板基 YS/T429.1-2000 铝板幕墙氟碳喷漆铝单板 YS/T429.2-2000 铝塑复合板 GB/T 17748-1999 铝塑复合板用铝带YS/T432-2000 建筑用铝型材、铝板氟碳涂层 JG 133-
2、2000 混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2004 混凝土用膨胀型、扩孔型锚栓JG160-2004 混凝土接缝用密封胶 JC/T 881-2001 建筑结构静力运算手册 其次版 建筑幕墙 GB/T 21086-2007 BKCADPM集成系统 BKCADPM2007版 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-2003 . 基本运算公式 : 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ 133-2001 玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T 139-2001 1.场地类别划分 : 建筑结构牢靠度设计统一标准 GB 50068-2001 地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：民用建筑设计通就GB 5035
3、2-2005 -A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；建筑设计防火规范 GB 50016-2006 -B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；高层民用建筑设计防火规范 GB 50045-95 （2005 年版） -C类指有密集建筑群的城市市区；建筑物防雷设计规范GB 50057-94 （2000 年版） -D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；建筑结构牢靠度设计统一标准 GB 50068-2001 本工程为：山东,按C类地区运算风荷载；中国地震惊参数区划图GB18306-2000 2.风荷载运算 : 建筑制图标准 GB/T 50104-2001 幕墙属于薄壁外围护
4、构件,依据建筑结构荷载规范GB50009-20012006 年版 规定采纳,垂直于建筑物建筑结构荷载规范 GB 50009-20012006年版 表面上的风荷载标准值,应按下述公式运算：建筑抗震设计规范 GB 50011-2022 1当运算主要承重结构时混凝土结构设计规范 GB 50010-2002 W k= zszW 0（GB50009 7.1.1-1 ）钢结构设计规范 GB 50017-2003 2当运算围护结构时冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB 50018-2002 W k= gz s1zW 0（GB50009 7.1.1-2 ）建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T 18250-200
5、0 式中：建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T 18575-2001 其中 : W k- 垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值kN/m2 ；高耐候结构钢 GB/T 4171-2000 gz- 高度 Z 处的阵风系数 , 按建筑结构荷载规范GB50009-2001 第 7.5.1条取定；焊接结构用耐候钢 GB/T 4172-2000 依据不同场地类型, 按以下公式运算: gz=K1+2f 不锈钢和耐热钢牌号及化学成分 GB/T 20878-2007 A B C D其中 K为地区粗糙度调整系数, f 为脉动系数；经化简,得：类场地 : gz=0.92 1+35-0.072 Z/10-0.12 类
6、场地 : gz=0.89 1+Z/10-0.16 类场地 : gz=0.85 1+35 0.108 Z/10-0.22 类场地 : gz=0.80 1+35 0.252 Z/10-0.30 铝合金建筑型材第1 部分：基材 GB/T 5237.1-2004 铝合金建筑型材第2 部分：阳极氧化、着色型材 GB/T 5237.2-2004 一般工业用铝及铝合金板、带材第 1 部分一般要求 GB/T 3880.1-2006 一般工业用铝及铝合金板、带材第 2 部分力学性能 GB/T 3880.2-2006 一般工业用铝及铝合金板、带材第 1 部分尺寸偏差 GB/T 3880.3-2006 z- 风压高
7、度变化系数, 按建筑结构荷载规范GB50009-2001 第 7.2.1条取定；紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.1-2000 依据不同场地类型, 按以下公式运算: 紧固件机械性能螺母粗牙螺纹 GB 3098.2-2000 A类场地 : z=1.379 Z/100.24紧固件机械性能螺母细牙螺纹 GB 3098.4-2000 B类场地 : z=1.000 Z/100.32- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - C类场地 : z=0.616 Z/100.440S R D类场地 : z=0.318 Z/100.60 b.有地震作用效应组合时,承载力
8、应符合下式要求：按建筑结构荷载规范GB50009-20012006 年版 第 7.3.3条验算围护构件及其连接的强度时,可按下 SE R/ RE列规定采纳局部风压体型系数s1：式中 S-荷载效应按基本组合的设计值；一、外表面 SE- 地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；1. 正压区按表7.3.1 采纳； R-构件抗力设计值；0-结构构件重要性系数,应取不小于1.0 ；2. 负压区 对墙面,取 -1.0 对墙角边,取 -1.8 二、内表面RE-结构构件承载力抗震调整系数,应取1.0 ； c.挠度应符合下式要求： df df,lim对封闭式建筑物,按表面风压的正负情形取-0.2 或 0.
9、2； df - 构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；注：上述的局部体型系数s1（1）是适用于围护构件的从属面积A 小于或等于1m2 的情形,当围护构件的从属面积A 大于 df,lim - 构件挠度限值；或等于 10m2 时,局部风压体型系数 s1（ 10）可乘以折减系数0.8,当构件的从属面积小于10m2 而大于 1m2 时,局部风压 d.双向受弯的杆件,两个方向的挠度应分别符合df df,lim 的规定；体型系数 s1（ A）可按面积的对数线性插值,即幕墙构件承载力极限状态设计时,其作用效应的组合应符合以下规定：s1（A ）=s1（ 1）+s1（10）-s1（ 1） log
10、A 1 有地震作用效应组合时,应按下式进行：本工程属于B类地区 , 故 z=Z/100.32 S=GSGK+w wSWK+E ESEK 2 无地震作用效应组合时,应按下式进行： W0- 基本风压 , 按建筑结构荷载规范GB50009-2001 附表 D.4 给出的 50 年一遇的风压采纳,但不得小于 S=GSGK+wwSWK0.3kN/m2,山东地区取为0.650kN/m2 S-作用效应组合的设计值；3. 地震作用运算 : SGk- 永久荷载效应标准值； qEAk=E max GAK SWk- 风荷载效应标准值；其中 : qEAk- 水平地震作用标准值 SEk- 地震作用效应标准值；E- 动力
11、放大系数 , 按 5.0 取定G- 永久荷载分项系数；max- 水平地震影响系数最大值,按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: W- 风荷载分项系数；max挑选可按 JGJ102-2003 中的表 5.3.4进行；E- 地震作用分项系数；表 5.3.4 水平地震影响系数最大值maxW- 风荷载的组合值系数； E- 地震作用的组合值系数；进行幕墙构件的承载力设计时,作用分项系数,按以下规定取值：抗震设防烈度6 度7 度8 度max0.04 0.080.12 0.160.24 一般情形下,永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数G、W、E应分别取 1.2 、1.4 和 1.3 ；注 :7 、8
12、度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g 和 0.30g 的地区；当永久荷载的效应起掌握作用时,其分项系数G应取1.35 ；此时,参加组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；名师归纳总结 设计基本地震加速度为0.05g ,抗震设防烈度6 度：max=0.04 当永久荷载的效应对构件利时,其分项系数G的取值不应大于1.0 ；第 2 页,共 15 页可变作用的组合系数应按以下规定采纳：一般情形下,风荷载的组合系数 W应取 1.0 ,地震作用于的组合系数 E应取 0.5 ；设计基本地震加速度为0.10g ,抗震设防烈度7 度：max=0.08 对水平倒挂玻璃及框架,可不考虑地震作用效应的组合
13、,风荷载的组合系数 W应取 1.0 （永久荷载的效应不设计基本地震加速度为0.15g ,抗震设防烈度7 度：max=0.12 起掌握作用时）或0.6 永久荷载的效应起掌握作用时 ；设计基本地震加速度为0.20g ,抗震设防烈度8 度：max=0.16 幕墙构件的挠度验算时,风荷载分项系数W和永久荷载分项系数均应取1.0 ,且可不考虑作用效应的组合；设计基本地震加速度为0.30g ,抗震设防烈度8 度：max=0.24 设计基本地震加速度为0.40g ,抗震设防烈度9 度：max=0.32 . 材料力学性能 : 山东设计基本地震加速度为0.20g ,抗震设防烈度为8 度,故取 max=0.16
14、材料力学性能,主要参考JGJ 102-2003 玻璃幕墙工程技术规范； GAK- 幕墙构件的自重N/m2 1.铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采纳；4. 作用效应组合 : 一般规定,幕墙结构构件应按以下规定验算承载力和挠度：表 5.2.2 铝合金型材的强度设计值f a（N/mm 2） a.无地震作用效应组合时,承载力应符合下式要求：- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 铝合金牌号状态壁厚（ mm）抗拉、抗压强度设计值fa局部承压16d40 205 120 抗剪40d60 200 115 名师归纳总结 6061 T4 不区分85.5 49.6 1
15、33.0 d16 310 180 第 3 页,共 15 页T6 不区分190.5 110.5 199.0 Q345 16d35 295 170 400 6063 T5 不区分85.5 49.6 120.0 35d50 265 155 T6 不区分140.0 81.2 161.0 注：表中厚度是指运算点的钢材厚度；对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度. 6063A T5 10 124.4 72.2 150.0 10 116.6 67.6 141.5 T6 10 147.7 85.7 172.0 4.冷成型薄壁型钢的钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50018-2002 的规定,
16、可按10 140.0 81.2 表 5.2.3b采纳；163.0 表 5.2.3 b 冷成型薄壁型钢的强度设计值2. 单层铝板的强度设计值应按表5.2.2b的规定采纳；抗剪强度 f l钢材牌号抗拉、抗压、抗弯 f t s抗剪 f vs端 面 承 压 （ 磨 平 顶紧） f c sQ235 205 120 310 表 5.2.2b 单层铝板强度设计值N/mm2 Q345 300 175 400 牌号合金状态 0.2 抗拉强度 f t l1060 H14、 H24、 H44 65 51 29 5.不锈钢型材和棒材的强度设计值可按表5.2.3c采纳；1050 H14 、H24 、H44 75 58
17、34 H48 120 93 54 表 5.2.3c 不锈钢型材和棒材的强度设计值1100 H14、 H24、 H44 95 74 43 3003 H16 、H26 145 113 65 牌号0.2 抗拉强度 f ts1抗剪强度 f v s1端面承压强度 f c s1H14、 H24、 H44 115 89 52 06Cr19Ni10 S30408 205 178 104 246 3004 0 60 47 27 06Cr19Ni10N S30458 275 239 139 330 H42 140 109 63 022Cr19Ni10 S30403 175 152 88 210 H14、H24 1
18、70 132 76 022Cr19Ni10N S30453 245 213 124 294 3005 H42 95 74 43 06Cr17Ni12Mo2 S31608 205 178 104 246 H14、 H24、 H44 135 105 61 06Cr17Ni12Mo2N S31658 275 239 139 330 H46 160 124 72 3105 H25 130 101 58 022Cr17Ni12Mo2 S31603 175 152 88 210 5005 H14、 H24、 H44 115 89 52 022Cr17Ni12Mo2N S31653 245 213 124
19、294 H42 90 70 40 5052 0 65 51 29 6.玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的规定采纳；H42 130 101 58 H44 175 136 79 5754 0 80 62 36 H42 140 109 63 表 5.2.8 材料的弹性模量 E（N/mm 2）H14、 H24、 H44 160 124 72 H16、 H26、 H46 190 148 85 材料E 3.热轧钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50017-2003 的规定采纳,也可按表玻璃5 0.72 10铝合金5 0.70 105.2.3a采纳；钢、不锈钢5 2.06 10表 5.
20、2.3a 热轧钢材的强度设计值f s（N/mm 2）端面承压排除应力的高强钢丝5 2.05 10钢材牌号厚度或直径d（ mm）抗拉、抗压、抗弯抗不锈钢绞线1.20 1051.50 105剪高强钢绞线5 1.95 10Q235 d16 215 125 325 - - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 钢丝绳0.80 1051.00 10 5板块（第 1 处）注：钢绞线弹性模量可按实测值采纳；2 1000.00mm 2100.00mm=2.10m该处从属面积为：2.10m27. 玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采纳；sl A= sl 1+ sl 10-
21、sl 1 logA （ 2006 年版） =-1.0+0.8 1.0-1.0 0.322 =-0.936 材料表 5.2.9 材料的泊松比sl =-0.936+-0.2=-1.136 该处局部风压体型系数sl=1.136 材料风荷载标准值 : 玻璃0.20 钢、不锈钢0.30 Wk=gz z sl W0 GB50009-2001 =1.759 1.050 1.136 0.650 铝合金0.33 高强钢丝、钢绞线0.30 =1.363 kN/m2风荷载设计值 : 名师归纳总结 8. 玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定采纳；3 W: 风荷载设计值 kN/m2 第 4 页,共 15 页
22、w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 表 5.2.10 材料的线膨胀系数1/ 按建筑结构荷载规范GB50009-2001 3.2.5 规定采纳材料材料 W= w Wk=1.4 1.363=1.908kN/m2玻璃0.80 10-51.00 10-5不锈钢板1.80 10-5二、 D 板强度校核 : 钢材1.20 10-5混凝土1.00 10-5校核依据： =M/W=6 m q L2 /t2fa=80.000N/mm2铝材2.35 10-5砌砖体0.50 10-5 Lx: 宽度 : 0.333m 9. 玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5.3.1的规定采纳；g Ly: 高度 : 0.700m
23、L: D板短边边长度 : 0.333m t: 金属板厚度 : 2.5mm 表 5.3.1 材料的重力密度g（kN/m m1: 跨中弯矩系数 , 按短边与长边的边长比0.333/0.700=0.476 材料g材料查表得 : 0.081 一般玻璃、夹层玻璃、25.6 矿棉1.21.5 mx: 固端弯矩系数 , 按短边与长边的边长比0.333/0.700=0.476 钢化玻璃、半钢化玻璃玻璃棉0.51.0 查表得 : 0.118 钢材78.5 岩棉0.52.5 my: 固端弯矩系数 , 按短边与长边的边长比0.333/0.700=0.476 铝合金28.0 年版 查表得 : 0.079 Wk: 风荷
24、载标准值 : 1.363kN/m2垂直于平面的分布水平地震作用: 一、风荷载运算 qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 kN/m2 qEAk=5 max GAK标高为 11.7m 处风荷载运算 =5 0.160 67.500/1000 W0: 基本风压 =0.054kN/m2 W0=0.65 kN/m2荷载设计值为： gz: 11.7m 高处阵风系数 按 B 类区运算 gz=0.89 1+Z/10-0.16 =1.759 q=1.4 Wk+1.3 0.5 qEAk =1.943kN/m2z: 11.7m高处风压高度变化系数 按 B类区运算 : GB50009-20012006 =Wk+
25、0.5 qEAk L4 109/Et4z=Z/100.320.32 =1.050 =6.27 =11.7/10 : 折减系数,按 =6.27 sl: 局部风压体型系数 墙面区 查表得 :0.99 - - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 板所受最大弯矩应力值为: 查表得 : 0.057 =6 m1 q L2 103 /t2 =Wk+0.5 qEAk L4 109/Et4 =16.711N/mm2 =6.27 : 折减系数,按 =6.27 查表得 :0.99 16.711N/mm280.000N/mm 2强度可以满意要求板挠度校核 : 校核依据 : /L 1/1
26、00 E板所受的最大弯矩应力值为: f1: 挠度系数 , 按短边与长边的边长比0.333/0.700=0.476 =6 m1 q L 2 103 /t2查表得 : 0.005 =14.986N/mm2 L: 短边边长 : 0.333m 14.986N/mm280.000N/mm 2强度可以满意要求 t: 板厚度 : 2.5mm E板挠度校核 : E: 弹性模量 : 70000.000N/mm2 v: 泊松比 : 0.330 校核依据 : /L 1/100 D: 板弯曲刚度 : f1: 挠度系数 , 按短边与长边的边长比0.333/0.700=0.476 D=E t3/12/1-v2/10000
27、0 查表得 : 0.003 =1.023 板挠度 : Lx: E 板宽度 : 0.333m Ly: E 板高度 : 0.700m U=104 f 1 Wk L 4 /D L: E板短边长 : 0.333m =0.767mm t: 板厚度 : 2.5mm 板挠度与边长比值: E: 弹性模量 : 70000.000N/mm2 Du=U/L/1000 v: 泊松比 : 0.330 =0.002 D: 板弯曲刚度 : 0.0021/100 板挠度可以满意要求 D=E t3/12/1-v2/100000 =1.023 名师归纳总结 三、E 板强度校核 : 板挠度 : 第 5 页,共 15 页 U=104
28、 f 1 WK L4 /D 校核依据： =M/W=6 m q L 2 /t2fa=80.000N/mm2 Lx: E 板宽度 : 0.333m =0.420mm Ly: E 板高度 : 0.700m 板挠度与边长比值: L: E板短边长 :0.333m Du=U/L/1000 t: 金属板厚度 : 2.5mm =0.001 Wk: 风荷载标准值 : 1.363kN/m2 0.0011/100 E板挠度可以满意要求垂直于平面的分布水平地震作用: 四、 F 板强度校核 : qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 kN/m2 qEAk=5 max GAK校核依据： =M/W=6 m q L2
29、/t2fa=80.000N/mm2 =5 0.160 67.500/1000 Lx: 宽度 : 0.333m =0.054kN/m2 Ly: 高度 : 0.700m 荷载设计值为： L: 短边长 : 0.333m q=1.4 Wk+1.3 0.5 qEAk t: 金属板厚度 : 2.5mm =1.943kN/m2 m1: 跨中弯矩系数 , 按短边与长边的边长比0.333/0.700=0.476 m1: 跨中弯矩系数 , 按短边与长边的边长比0.333/0.700=0.476 查表得 : 0.072 查表得 : 0.073 mx: 固端弯矩系数 , 按短边与长边的边长比0.333/0.700=0
30、.476 mx: 固端弯矩系数 , 按短边与长边的边长比0.333/0.700=0.476 查表得 : 0.083 查表得 : 0.084 my: 固端弯矩系数 , 按短边与长边的边长比0.333/0.700=0.476 my: 固端弯矩系数 , 按短边与长边的边长比0.333/0.700=0.476 查表得 : 0.057 - - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - Wk: 风荷载标准值 : 1.363kN/m2肋侧 D板格固端弯矩系数=0.118 名师归纳总结 垂直于平面的分布水平地震作用: 肋侧 E 板格固端弯矩系数=0.084 第 6 页,共 15 页
31、qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 kN/m2 支座弯矩系数 :m=mdx+mex/2 qEAk=5 max GAK =0.101KNm =5 0.160 67.500/1000 =6 m支 q L2 103 /t2 =0.054kN/m2 =20.671N/mm2荷载设计值为： 20.671N/mm280.000N/mm 2强度可以满意要求 q=1.4 Wk+1.3 0.5 qEAk E,F之间： =1.943kN/m2肋侧 E 板格固端弯矩系数=0.057 =Wk+0.5 qEAk L 4 109/Et4肋侧 F 板格固端弯矩系数=0.057 =6.27 支座弯矩系数 :m=mf
32、y+mey/2 : 折减系数,按 =6.27 =0.057KNm 查表得 :0.99 =6 m支 q L2 103 /t2板所受的最大截面弯矩应力值为: =11.685N/mm2 =6 m1 q L2 103 /t2 11.685N/mm280.000N/mm 2强度可以满意要求 =14.721N/mm2六、固定片（压板）运算: 14.721N/mm280.000N/mm 2强度可以满意要求 Wfg_x : 运算单元总宽为1000.0mm 板挠度校核 : Hfg_y: 运算单元总高为2100.0mm 校核依据 : /L 1/100 Hyb1: 压板上部分高为300.0mm f1: 挠度系数 ,
33、 按短边与长边的边长比0.333/0.700=0.476 Hyb2: 压板下部分高为300.0mm 查表得 : 0.003 Wyb: 压板长为 20.0mm Lx: 短边边长 : 0.333m Hyb: 压板宽为 35.0mm t: 板厚度 : 2.5mm Byb: 压板厚为 8.0mm E: 弹性模量 : 70000.000N/mm2 Dyb: 压板孔直径为5.0mm v: 泊松比 : 0.330 Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值为1.363kN/m2 D: 板弯曲刚度 : qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用为0.054kN/m2 不包括立柱与横梁传来的地震作用 D=E t3/1
34、2/1-v2/100000 A: 每个压板承担作用面积m 2 =1.023 A=Wfg_x/1000/2 Hyb1+Hyb2/1000/2 板挠度 : =1.0000/2 0.3000+0.3000/2 U=104 f 1 Wk L 4 /D =0.1500 m2 =0.412mm Pwk: 每个压板承担风荷载标准值KN 板挠度与边长比值: Pwk=Wk A=1.363 0.1500=0.204KN Du=U/L/1000 Pw: 每个压板承担风荷载设计值KN =0.001 Pw=1.4 Pwk=1.4 0.204=0.286KN 0.0011/100 板挠度可以满意要求 Mw: 每个压板承担
35、风荷载产生的最大弯矩KN.m 五、支座处强度校核 : Mw=1.5 Pw Wyb/2=1.5 0.286 0.0200/2=0.004 KN.m Pek: 每个压板承担地震作用标准值KN Pek=qEAK A=0.054 0.1500=0.008KN 1. 支座处校核依据：依据一根肋两侧相邻两板格的支承情形,先求肋两侧的固端弯矩系数,平均后为此处弯矩系数： Pe: 每个压板承担地震作用设计值KN m支=m支i +m支j /2 Pe=1.3 Pek=1.3 0.008=0.011KN 校核依据： =M/W=6 m支 q L 2 /t2fa=80.000N/mm2 Me: 每个压板承担地震作用产生
36、的最大弯矩KN.m 2. 支座强度校核： Me=1.5 Pe Wyb/2=1.5 0.011 0.0200/2=0.000 KN.m D,E之间：采纳 Sw+0.5S e 组合- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - M: 每个压板承担的最大弯矩KN.m M=M w+0.5 Me=0.004+0.5 0.000=0.004KN.m W: 压板截面抗击矩 mm 3 W=H yh-Dyb Byb 2/6 =35.0-5.0 8.0 2/6 =320.0 mm 3 I: 压板截面惯性矩 mm 4 I=H yh-Dyb Byb 3/12 =35.0-5.0 8.0 3/12 =1280.0 mm 4 =10 6 M/W=10 6 0.004/320.0=13.7 N/mm 2 =13.7N/mm 2 84.2N/mm 2 强度满意要求 U: 压板变形 mm U=1.5 1000 2 P wk+0.5 Pek Wyb 3/48 E I =1.5 1000 0.204+0.5 0.008 20.0 3/24 0.7 10 5 1280.0 =0.001mm Du: 压板相对变形 mm 1. 荷载运算 : Du=U/L=U/Wyb/2=0.001/10.0=