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1、5 煤种与煤质资料5.1 设计煤种与校核煤种5.1.1 煤质资料依据新建或扩建的燃煤发电厂，设计煤种与校核煤种及煤质资料是锅炉与燃烧系统设计的根本依据，应由主管部门与工程法人在可研阶段通过必要的调查研究与技术分析论证来确定。对煤种确实定应使其能代表长期实际燃用煤种；所提出的煤质资料应当准确完整，并由发电厂主体设计部门进展核查确认。5.1.2 设计煤种确实定原那么1 应该是一种实际煤种。设计煤种的煤质分析资料既要以矿石采样实际的煤质分析为依据，又要为电厂运行留有适当余地，按中间偏低数据选用。其代表性煤质的复盖面宜在60%以上，或使设计低位发热量比加权平均值偏低0.42MJ/kg视发热量变化幅度大
2、小而定，一般可取偏低1.26MJ/kg左右，相应适当调高灰分与水分，但不调整枯燥无灰基挥发分及空气枯燥基水分。2 对运煤距离较远超过1000km的发电厂，宜选用收到基低位发热量高于21.0MJ/kg的动力煤。3 设计煤种的含硫量是环评工作的主要依据，也是电厂今后对运行排放控制数值的依据。在确定含硫量设计值及其变化范围时，应当考虑煤源硫分随煤层开挖深度而变化的趋势，并与环评工作联系起来。对位于两控区的发电厂，应当满足环境保护对煤种硫分含量，硫氧化物排放浓度，排放量及总量控制的要求。4 当有几个煤源矿点可供考虑时，宜进展双向优化选择，将煤质定值主要是挥发分、硫含量与结渣特性与锅炉选型两者联系起来。
3、对无烟煤或易结渣煤种，宜集中供应某些发电厂燃用。 校核煤种确实定方式1 指定煤种法；2 变化范围法，即为设计煤种的每项分析数据规定其最大值与最小值；3 列举煤种法，即列举几种可能使用的煤种。对校核煤种或设计煤种煤质变化范围确实定既要有利于对电厂运行的适应性，又要在锅炉厂设计的适应范围之内。国内现行规定中的煤质允许偏离范围见附录C1。在选择校核煤种确实定方式时，除了煤的燃烧特性与结渣特性外，还应同时考虑煤种研磨特性煤的可磨性系数及磨损指数对燃烧系统所产生的影响。5.1.4 提供煤样与煤灰分析对于某些特殊煤种难燃、易结焦、爆炸等级难以判断、研磨特性极差，或在涉外工程的询价书阶段，一般要为每个报价厂
4、商提供5kg煤样，供试验之用。该煤样应与编制询价书阶段进展，煤、灰分析报告所用的应为同一批煤样。有这种需要时，在推荐代表性煤种分析资料的同时，还应确定可以取到与此相接近煤样的矿点。5.2 煤质分析工程5.2.1 燃烧系统设计时应具有以下关于煤质特性的原始数据1 对常规煤种所必需的煤质分析工程如表所示。2 对非常规煤种，或对锅炉燃烧/制粉系统设计存在疑点的煤种，尚需进展煤的非常规特性分析：1 对难燃煤种，或使用由几种挥发分相差很大的煤种组成的混煤时：煤的着火、燃烧与燃尽等特性数据包括煤粉气流着火温度IT(DL/T 831)，燃尽率指数Bp(DL/T 831)等。2 锅炉设计中对煤的结渣倾向敏感时
5、：煤的结渣特性分析，包括煤灰粘度温度特性按DL/T 660，结渣等级评估报告等。3 燃烧系统设计中对煤的粘附倾向敏感时：煤的成球指数Kc(按DL/T 466)，煤的密度，煤的内摩擦角。4 燃烧系统设计中对煤的爆炸特性敏感时：煤的爆炸指数，煤的自燃温度。5) 锅炉与燃烧系统、烟气脱硫系统设计中对煤的有害成分敏感时：煤中含硫量的分项数据,即全硫(St)、可燃硫(Sc.ar)、硫铁矿硫Sp、有机硫So与灰分中的硫酸盐硫Ss等；煤中氯含量Cl；煤中氟含量F等数据。6 对于页岩类含有大量碳酸盐2%的燃料：碳酸盐中二氧化碳的含量(CO2)tsy。3 编制烟气脱硝装置的招标文件时，需要补充取得煤中对催化剂工
6、作性能有敏感影响的微量元素分析数据，如砷As、钒V、氟F、钾K、钠Na、氯Cl与灰中的游离氧化钙CaO等。5.2.2 输煤系统综合治理流程中加水作业对设计煤质数据的影响，一般情况下可不予考虑。5.2.3 煤质分析工程中的所有数据均须对应于同一煤样，包括煤分析与灰分析在内的数据，必须是配套提供的。5.2.4 对混煤的煤质分析数据，原那么上可按质量加权法来确定，但以下特性数据除外：1 枯燥无灰基挥发分Vdaf.m：根据对各单一煤种及一定比例的混煤所实测的着火温度曲线ITi=f(V)，按混煤的着火温度ITm在曲线图上确定混煤的当量挥发分。见图所示。2 灰熔点温度：须以混煤煤样的实测数据为准。3 可磨
7、性：一般情况下可按质量加权法来确定，但当两种煤的挥发分、密度与可磨性都有较大的差异时，宜以实测为准。图 混煤的当量挥发分确定方法5.3 煤质分析数据的核查与确认5. 煤质分析的原始数据内容应满足其换算到各种基质的需要例如工业分析应为收到基；发热量与元素分析宜为收到基亦允许为其它基，水分应同时有收到基与空气枯燥基。各种基质的换算方法，见附录C2与C3。 对煤质资料中可燃硫数据的核查方法，参见附录C4。5.3.3 对煤质资料中工业分析与元素分析数据的核查方法，参见附录C4。5.3.4 对煤质资料中发热量数据的核查方法，参见附录C5。5.3.5 对煤灰熔融性数据的核查方法，参见附录C6。5.3.6
8、对煤灰成分数据的核查方法，参见附录C7。5.3.7 我国几个能源基地代表性煤种分析资料，参见附录C8。5.4 石灰石分析资料 对采用循环流化床锅炉与加石灰石脱硫燃烧的发电厂，在确定煤质资料的同时应通过调查研究与技术分析论证工作，明确石灰石的来源与特性。对于中、高硫煤应选用高反响性的石灰石。 石灰石的主要分析数据如下：主要成分组成：CaCO3含量Kcaco3.%；或CaO含量KCaO，%；MgCO3含量KMgCO3.%；水分含量KH2O,%；SiO2含量Ksio2.%；石灰石颗粒度mm。石灰石的可磨性HG1，或帮德功指数Bond Work Index。石灰石的活性。表5.2.1 煤质资料的常规分
9、析工程 序号项 目符号单位依 据主 要 用 途1工业分析GB/T211a、燃烧系统热力计算Mt.Aarb、燃煤特性评价Vdaf，Aar，Mt，FCarc、选择煤粉细度Vdafd、制粉系统热力计算Mad、Mt全水分收到基Mt(Mar)%GB/T212固有水分(空气枯燥基)MadMinh%灰分收到基Aar%挥发分收到基Var%挥发分枯燥无灰基Vdaf%固定碳收到基FCar%2发热量收到基QKJ/kgGB/T213a、燃烧系统热力计算b、耗煤量计算3元素分析GB/T476a、燃烧系统热力计算b、燃烧产物计算碳收到基Car%GB/T214氢收到基Har%氧收到基Oar%氮收到基Nar%全硫硫收到基可燃
10、硫S1)%4研磨特性a、磨煤机出力计算哈氏可磨性HGI-GB/T2565VTI可磨性KVTI-5磨损指数a、磨煤机选型冲刷磨损指数Ke-DL465旋转磨损指数AI-GB/T154586灰熔点弱复原性及氧化性气氛GB/T219a、结渣特性评定b、锅炉选型及炉内热力计算变形温度DT软化温度ST半球温度HT流动温度FT7灰成分分析GB/T1574a、 结渣特性评定辅助参量b、 除尘器选择辅助参量c、 磨损特性评定辅助参量二氧化硅SiO2%二氧化二铝Al2O3%氧化铁Fe2O3%氧化钙CaO%氧化镁MgO%氧化钾K2O%氧化钠Na2O%氧化钛TiO2%三氧化硫SO3%氧化锰MnO2%五氧化二磷P2O5
11、%氧化锂Li2O%飞灰可燃物Cfa%8灰的比电阻2)a、静电除尘器选型常温-cm100100-cm120120-cm140140-cm150150-cm160160-cm180180-cm9煤中游离二氧化硅SiO2%劳动平安与职业卫生设计资料注：1 煤中的全硫St为有机硫So、硫铁矿硫Sp及硫酸盐硫Ss含量总与。其中So与Sp为可燃硫Sc；因可燃硫通常占煤中全硫的90%左右，故对一般煤种的可燃硫Sc也可近似地用全硫St来代替。但在准确的计算中，尤其对于高硫煤，宜按本标准附录C4中的方法来确定可燃硫Sc的含量。以国外一种沥青岩煤为例，St=7.37%, Sc=5.02%。2 飞灰比电阻与烟温关系
12、密切，通常在150左右到达顶峰，故必须测定在设计排烟温度10的飞灰比电阻值。附录C资料性附录C.1 电站锅炉煤质允许偏差变化范围表C.1 电站锅炉煤质允许偏差变化范围煤 质枯燥无灰基挥发分Vdaf收到基灰分Aar收到基水分Mar收到基低位发热量Q灰熔点无烟煤-1%4%3%10%变形温度DT1允许低50；软化温度ST2允许-8%贫煤-2%5%3%10%低挥发分烟煤5%5%4%10%高挥发分烟煤5%+5%，-10%4%10%褐煤-5%5%7%注：1 表中挥发分、灰分、水分及变形温度DT为与设计值的绝对偏差；发热量、软化温度ST为与设计值的相对偏差值。2 除了上述直接影响炉型选择的几种煤质变化范围以
13、外，对煤的含硫量变化范围、煤的可磨性变化范围、煤的磨损指数变化范围等，也必须加以注意，对可磨性指数与磨损指数设计数值较高的煤种，应有两个以上的分析数据。1 摘自?谈判指南?。2 摘自?加强大型燃煤锅炉燃烧管理的假设干规定?。C.2 煤质分析各种基准的换算方法C.2.1 不同基的换算公式低位发热量及枯燥无矿物质基挥发分除外。见表C.2-1。表C.2.1 煤质分析各种基准的换算公式基所 要 换 算 到 的 基 准空气枯燥基ad收到基ar枯燥基d枯燥无灰基daf枯燥无矿物质基dmmf空气枯燥基ad1收到基ar1枯燥基d1枯燥无灰基daf1枯燥无矿物质基dmmf1注：利用表C.2.1进展换算的方法是将
14、基准下的参数乘以与待求的基质栏下相应的换算系数，即得到所求基准下的参数。例如欲将空气枯燥基的元素分析数据换算成收到基状态时，将Cad、Had、Oad、Nad、Sad分别乘以换算系数100-Mar/100-Mad即可。例如：Car=Cad(100-Mar)/(100-Mad)同理有：C.2.2 矿物质基的换算 矿物质含量MM与灰分A之间的关系较为复杂，常用派尔Parr公式来估计：MM=+0.55S,或 MM= 枯燥无矿物质基的挥发分须按下述公式计算ASTM D388-88：式中，FC、S、M、A、V均以空气枯燥基来计算。 不同基准低位发热量之间的换算系数见表C.2.3表C.2.3 煤的低位发热量
15、不同基准的换算系数基准所要换算到的基准收到基空气枯燥基枯燥基枯燥无灰基收到基QQ=(Qar)Q=(Qar)Q=(Qar)空气枯燥基Q=(Qad)QQ=(Qad)Q=(Qad)枯燥基Q=QQ=QQQ=Q枯燥无灰基Q=QQ=QQ=QQC.3 煤质资料发热量的换算方法C.3.1 一样基准下高、低位发热量的换算一样基准下高、低位发热量之间的差异主要在于煤中的水分与燃烧时产生的水的汽化潜热这局部数值。高位发热量恒容是煤在氧弹热量计内燃烧生成的热量减去硫与氮的修正值后的热值；低位发热量那么是高位发热量扣除煤样水分与氢燃烧生成水的汽化潜热后的值。其换算公式为：枯燥无灰基C.3-1枯燥基 C.3-2空气枯燥基
16、 C.3-3收到基 C.3-4式中：、 不同基准的低位发热量、高位发热量，MJ/kg或kJ/kg；H-、M- 煤在相应基准下的氢含量与水分，%；a 系数，发热量以MJ/kg为单位时是0.2261，以kJ/kg为单位时是226.1；b 系数，发热量以MJ/kg为单位时是0.0251，以kJ/kg为单位时是25.1。C.3.2 不同基准下低位发热量的换算参见C.2.3。例如1：将其他基准换算为收到基枯燥无灰基： C.3-5枯燥基： C.3-6空气枯燥基： C.3-7例如2：其他不同基准间的换算公式可以从公式-6与C3-7推导得到，以将收到基换算为空气枯燥基为例，由公式C.3-7可得到：C.3-8式
17、中：b系数，确定方法见C.3.1。C.3.3 煤水分、灰分变化时低位发热量的换算以收到基为例，可利用公式-9，其他基准上的换算可以从公式-9式及C.3.2的方法得到。 C.3-9式中：Qnet,ar,1 相应于水分、灰分为M、Aar,1时的低位发热量，MJ/kg或kJ/kg；Qnet,ar 相应于水分、灰分为Mar、Aar时的低位发热量，MJ/kg或kJ/kg；水分单独变化时，也可利用C.3-9式。C.4 煤质资料工业分析与元素分析数据的核查方法C.4.1 煤中可燃硫的核查程序1 先确定煤中空气枯燥基全硫，空气枯燥基灰分及煤灰中三氧化硫的质量分数；2 按下式计算煤灰中的硫含量； ；-1a3 按
18、下式计算煤中空气枯燥基不可燃硫；4 按下式计算煤中空气枯燥基可燃硫；-1c5 按下式计算煤中收到基可燃硫；C.4.2 挥发分数值应大于同一基准的元素分析H、O、N、S成分之与即V(H+O+N+S)% C.4.3 审核碳元素准确性的回归式：C.4-1 Cddd3上式适用于褐煤、烟煤、无烟煤，如实测Cd值与计算Cd值之差超过1.90%时，应予以复查。C.4.4 审核氢元素准确性的回归式： Hdd4上式适用于褐煤、烟煤及年轻无烟煤，如计算值与实测值之差超过0.65%，应复查纠正。C.4.5 审核氮元素准确性的回归式：1 褐煤：Ndafdaf+1.342 侏罗纪煤：Ndafdaf+0.5153 烟煤：
19、Ndafdaf+0.90如果计算值与实测值之差超过0.51%，应复查纠正。C.4.6 审查煤的空气枯燥基水分Mad的数值。煤的空气枯燥基水分Mad与挥发分Vdaf的关系通常如下：1 Vdaf为25%左右的焦煤Mad为最低，大多0.5%；2 Vdaf为30%的煤，Mad可增高到2%3%以上，焦渣特征序号CRC越小的年轻煤，Mad也越高，最高可达15%；3 Vdaf37%的褐煤，Mad普遍可达10%15%以上，对长焰煤，Mad多小于8%；4 Vdaf20%的高质煤，Mad随Vdaf降低而有逐渐增高趋势，但贫煤的Mad大多不超过2%。C.5 煤质资料中发热量数据的核查方法C.5.1 对国产煤枯燥无灰
20、基高位发热量Q的验算，可利用元素分析数据为参数的回归式：对无烟煤与贫煤：Qdaf+1338Hdaf+92(Sdaf-Odaf)-33.5(Ad-10) J/g (C.5-1)对于Cdaf95%或Hdaf1.5%的老年无烟煤，第1项Cdaf的系数改用。对于瘦煤、焦煤、肥煤、气煤类烟煤：Qdaf+1296Hdaf+92Sdafdaf-29(Ad-10) J/g (C.5-2)对于长焰煤、弱粘煤与不粘煤类烟煤： Qdaf+1296Hdaf+92Sdaf-109Odaf-18(Ad-10) J/g (C.5-3)对于褐煤：Qdafdaf+92Sdaf-109Odaf-25(Ad-10) J/g (C.
21、5-4)褐煤、烟煤及无烟煤亦可共用以下校核式：Qdaf+1296Hdaf+63Sdafdaf-21(Ad-12) J/g (C.5-5)在式C.5-5中，对Cdaf95%或Hdaf1.5%的煤，Cdaf项的系数取用326.6；对Cdaf77%的煤，Hdaf项的系数改用1254.5。公式C.5-1C.5-5的标准误差见下表：表C.5.1 利用元素分析数据核算Q公式的误差公 式C.5-1C.5-2C.5-3C.5-4C.5-5标准误差 )268J/g527J/g218J/g427J/g243J/g477J/g301J/g586J/g较C1C2误差大30%左右C.5.2 对收到基发热量的一般验算式如
22、下所示： Qgr.a r=339Car+1256Har+109(Sar-Oar) J/g； (C.5-6) Q=Q-25.12(9Har+Mar) =339Car+1030Har-109(Oar-Sarar J/g (C.5-7) C.6 煤灰熔融性数据的核查方法利用煤灰成分审核ST与FT准确性的回归式如下所示：ST(22O32O32 322O (C.6-1)FT(22O32O32 322O (C.6-2)假设ST计算值与实测值之差超过179，应复查ST值或灰成分值。假设FT计算值与实测值之差超过152，应复查FT值或灰成分值。C.7 煤灰成分数据的核查方法C.7.1 根据煤中硫铁矿硫S含量来审查煤灰中Fe2O3数据的准确性：C.7-1Fe2O3/AdC.7.2 根据煤中全硫S含量来审查煤灰中SO3数据的准确性：煤灰中的SO3含量，SO3/AdC.7-23含量的准确性：煤灰中的SO3含量：SO3/AdC.7-3第 15 页