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1、精选学习资料 - - - - - - - - - 第七章学问点总结7.1 容器容器是化工生产所用各种设备外部壳体的总称；过程,进行化学反应；7.2 容器的结构设备包括： 贮存物料, 进行物理容器一般是由筒体、封头、法兰、支座、接管及人孔（手孔）等元件构成；筒体 和封头是容器的主体；7.3 容器的几何特点压力容器壳体除平板形封头外都是回转壳体；（1）回转曲面的形成（2）回转壳体的定义与实例（3）回转壳体的纵截面与锥截面 7.4 圆筒形壳体上的薄膜应力（1）环向薄膜应力 合力 N,有介质内压力作用于半个筒体上所产生的合力 N 垂直向下；N= 合力 T,作用在筒体纵截面上的 T= 利用平稳条件解得因
2、 N=T 即（2）径向薄膜应力 作用在封头内表面上的介质压力 P 的轴向合力 N N= 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页,共 28 页精选学习资料 - - - - - - - - - 作用在筒壁环形横截面上的内力 T T= 依据力平稳条件得7.5 内压圆筒薄膜应力特点（1）内压圆筒筒壁上各点处的薄膜应力相同,但就某点而言,该点的环向薄膜应力比轴向薄膜应力大一倍；（2）假如将和的表达式改写成如下形式便可以看出,打算应力水平高低的截面几何量是壁厚与直径的比值；7.6 球形壳体薄膜应力特点过球形壳体上任何一点和球心, 不论从任何方向将球形壳体截开两半,都可以利用受力平稳条件求得截面
3、上的薄膜应力为与圆筒形壳体相比, 球形壳体上的薄膜应力只有圆筒形壳体上最大薄膜应力值得一半；7.7 椭球壳体薄膜应力特点（1）球形壳体上的,而且各点处的应力相同；（2）顶点处的薄膜应力有三个特点：a、当 a/b=2 时,顶点处的应力最大；b、该点处的 c、该点处的应力可按下式运算 椭球越扁,顶点处的薄膜应力越大；（3）赤道处的薄膜应力名师归纳总结 a、在直径不变的条件下,圆球形壳体向椭球形壳体过渡时,赤道处的径向薄膜第 2 页,共 28 页应力不变,仍保持与球形壳体相同的值,即b、在直径不变条件下,圆球形壳体向着椭球形壳体过渡时,赤道处的环向薄膜应力,随着椭球变扁,开头是逐步减小,当a/b 值
4、超过 1.414 后,赤道处的环向- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 薄膜应力变为负值 . 7.8 圆锥壳体应力特点圆锥形壳体的锥截面与横截面不是同一截面,作用在锥截面上的径向薄膜应力 与回转角也相交成 角；7.9 边界应力在局部的边界地区产生相互约束的附加内力,即边界应力；7.10 边界应力的性质（1）应力的自限性（以材料具有良好塑性为前提）（2）二次应力的局部性 7.11 回转壳体内部的边界应力对于母线为组合曲线的回转壳体,应力外,仍会产生二次应力；7.12 薄膜应力的相当应力当它承担内压时, 在壳壁内除了产生一次薄膜能够代表双向薄膜应力,依据强度理
5、论对双向薄膜应力进行某种组合后得到的；7.13 强度理论（1）最大拉应力理论（第一强度理论）,理论依据：当作用在构件上的外力过 大时,其危急点处的材料就会沿最大拉应力所在截面发生脆性断裂；（2）最大切应力理论（第三强度理论）,理论依据：当作用在构件上的外力过 大时,其危急点处的材料就会沿最大切应力所在截面滑移而发生屈服破坏；（3）外形转变比能理论（第四强度理论）,随着弹性体发生变形而积蓄在其内部的能量称为变形能； 一部分是外形转变比能,一部分是体积转变比能；第八章学问点总结名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 28 页精选学习资料 - - - - - - - - - 8.1
6、设计压力容器依据化工生产工艺提出的条件,确定设计所需参数（p,t,D ）,选定材料和结构形式,通过强度运算确定容器筒体及封头壁厚；对已制定标准的受压元件,可直接选取；8.2 校核在用容器（1）判定在下一个检验周期内,或在剩余寿命期间内,容器是否仍能在原 设计条件下安全使用；假如容器已不能在原设计条件下使用,应通过强度运算,为容器提出最高答应工作压力；（2）假如容器针对某一使用条件需要判废,应为判废供应依据；8.3 容器直径对于用钢板卷焊的筒体,以内径为它的公称直径；当用无缝钢管作筒体时,以外径作为它的公称直径；8.4 设计压力设计压力是指设定的容器顶部的最高压力,载荷条件；8.5 工作压力与相
7、应的设计温度一起作为设计工作压力是由工艺过程打算的, 在工作过程中工作压力是可变动动的,同时在容器的顶部和底部压力也可能是不同的；8.6 装有安全阀容器设计压力其设计压力不得低于安全阀的调整压力,安全阀的整定压力 Pz 是依据容器最大工作压力 Pw 调定的；8.7 装有爆破片容器设计压力其设计压力不得低于爆破片的设计爆破压力上限；同,可取（ 1.151.75 ）Pw 为设计压力；8.8 设计温度依据所选爆破片型式的不设计温度是指容器正常操作的情形下、在相应设计压力下, 设定的受压元件的金属温度；其值不得低于容器工作时器壁金属可能达到的最高温度；8.9 蒸汽直接加热容器的设计温度如容器内的介质是
8、用蒸汽直接加热,或用电热元件插入介质加热, 或进入容器的介质已被加热,这时可取介质的最高温度为设计温度；8.10 间接加热容器的设计温度 取热载体的最高工作曲线或冷载体 （低于 0的）最低工作环境为设计温度；8.11 储存容器的设计温度名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页,共 28 页精选学习资料 - - - - - - - - - 当壳体的金属温度受到大气环境气温条件所影响时,其最低设计温度可按该地区气象资料, 取历年来月平均最低气温的最低值；月平均最低气温是指当月各天的最低气温值相加后除以当月的天数；8.12 间歇操作容器的设计温度如器内的介质温度和压力虽反应和操作进行周期性
9、变化时,应按最苛刻的但却属同一时刻的温度和压力作为设定设计温度与设计压力的依据；8.13 运算压力运算压力是指在相应设计温度下,用以确定受压元件厚度的压力, 其中包括液柱静压力；当原件所承担的液柱静压力小于 力；5%设计压力时,可不计液柱静压8.14 设计压力与运算压力的区分在大多数的情形下, 可以取运算压力等于设计压力,但是在有些场合下两者并不等同；譬如夹套容器的内筒, 其设计压力依据化工生产工艺要求可能是正压,也可能是负压, 然而当夹套中用蒸汽加热时, 内筒的运算压力应按生产中可能出 现的最大压差来确定, 而且往往是要进行稳固运算, 这样一来内筒的运算压力就 不同于其设计压力了； 所以,当
10、需要利用公式运算容器的壳体或封头厚度时,引 入和采纳运算压力更为贴切；8.15 新旧许用应力对比主要是碳素钢和低金合钢在350400 以下的许用应力值除个别钢号（如S31703 ）外变化很小,特殊是在高温条件下,许用应力值没有变化；8.16 复合板的许用应力复合板许用应力是指只考虑基层金属的许用应力（即复合金属被视为不承担强度）仍是按两种金属的厚度比例共同组合成复合板的许用应力,也取决于两种 金属界面间的结合率, 结合率达不到要求或者复层金属强度指标不高的,那么就 不考虑复层金属的许用应力了；8.17 焊接接头系数焊接接头处的强度是高于、 等于仍是小于钢板自身的强度, 同样是影响着整 个容器强
11、度高低的重要因素之一；容器的焊接接头系数的大小取决于接头的结构和对全部焊接接头处的金属 进行无损探伤的比例；8.18 理论运算厚度为能安全承担运算压力Pc（必要时尚需加入其他载荷）所需的最小理论计算厚度称为运算厚度；（运算公式 P210 ）8.19 设计厚度是指运算厚度与腐蚀裕量之和；名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页,共 28 页精选学习资料 - - - - - - - - - （运算公式 P211 ）8.20 名义厚度 将设计厚度加上钢板负偏差后向上圆调整至钢板的规格厚度,称为壳体的名 义厚度；在设计图样上标注的壳体厚度应为此名义厚度；（运算公式 P211 ）8.21 有效
12、厚度 指真正可以承担介质压强的厚度称为有效厚度；（运算公式 P212 ）8.22 最小厚度最小厚度是指为满意容器在制造、运输及安装过程中的刚度要求, 依据工程实践体会所规定的不包括腐蚀裕量的最小厚度；8.23 标准椭圆封头厚度的确定这种封头是由半个椭球和一段高度为h；的圆柱形筒节（称为直径）构成,封头的曲面深度 h=Di/4, 封头的直边高度与封头公称直径有关； （运算公式 P214 ）8.24 锥形封头的结构形式锥形封头广泛用于立式容器底部以便于卸除物料；有时锥形壳体用来连接两节直径不等的圆筒, 这时的锥形壳叫变径段； 依据锥形封头与圆筒连接外有无过 度圆弧和直边,有不带折边的锥形封头和带折
13、边的锥形封头；8.25 平板形封头圆形平板如作为封头承担介质的的压强时,将处于受弯的不利状态, 因而它的壁厚将比直径的筒体壁厚大的多, 而且平板形封头仍会对筒体造成较大的边界 应力；8.26 厚度运算通用式运算公式 P223 8.27 在用压力容器的强度校核（1）原设计已明确所用强度设计标准的,可以按该标准进行强度校核；（2）焊接接头系数依据焊接接头的实际结构形式和检验结果,参照原设计 规定取舍；名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页,共 28 页精选学习资料 - - - - - - - - - （3）校核用压力,应当不小于压力容器实际最高工作压力；装有安全泄放装置的,校核用压力应
14、不小于安全阀开启压力或者爆破片标定的爆破压力；（4）强度校核是壁温,取实际最高壁温,低温压力容器取常温；8.28 强度校核的思路和公式思路：算出容器在校核压力下的运算应力,看它是否小于材料的许用应力；运算公式 P224 （1）运算应力（2）在容器最大答应工作压力8.29 钢板用前的验收验收的内容分列如下：（ 1）内容齐全的质量证明书（2）钢印标志（3）符合规定8.30 压力容器用碳钢和低合金钢选用材规定（1）焊接用钢；（2）压力容器用钢；（3）冲击功；（4）断后伸长率； （5）钢板超声检测；（6）当使用 Q235 系列的碳素钢板中的 Q235B 和Q235C 制造压力容器壳体时应遵循的规定；器
15、钢板；8.31 压力容器用有色金属选用材规定（7）要求正火状态交货的压力容（1）通用要求；（2）铝和铝合金；（3）铜和铜合金；（4）钛和钛合金； （5）锆、铌及其合金8.32 复合钢板四个部分：不锈钢 -钢复合板 镍-钢复合板 鈦-钢复合板 铜-钢复合板 复合钢板的要求：1.复合钢板复合界面的结合剪切强度,不锈钢 复合板不小于 210MPa, 鈦-钢复合板不小于100MPa ；-钢复合板不小于 210MPa ,镍 -钢 140MPa ,铜 -钢复合板不小于2.复合钢板覆层材料的使用状态应符合相关标准规定；3.碳素钢和低合金钢基层材料依据基层材料标准的规定进行冲击试验,冲击功合格指标应符合基层材
16、料标准或订货合同规定；名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共 28 页精选学习资料 - - - - - - - - - 第九章 外压容器与压杆的稳固运算1. 稳固的概念稳固就平稳而言； 物体处于平稳时, 当它受到外力的干扰时, 离开其平稳位置到达其他位置后, 只要去掉干扰外力, 小球在重力作用下仍可回复到原先的平稳位置；2. “ 稳固” 问题的实例（1） 压杆（2） 外压容器3. 长圆管、短园管、运算长度和临界长度（1） 长圆管：得不到封头支撑作用的圆筒（2）短圆管：在筒体上焊上一至数个加强圈,使长圆管能够得到封头或加强圈支撑（3）运算长度：两相邻加强圈的间距（4）临界长度：短
17、圆管的临界压力p cr 较相同的壁厚与直径的长圆管的临界压力 pcr 大；随着短圆管长度的增加,封头对筒闭支撑作用的减弱,短圆管的p cr 将不断减小；当短圆管的长度增大到某一值,譬如说增大到 Lcr 时,封头对筒壁的支撑作用开头完全消逝, 这是短圆管的临界压力将下降到和长圆管的临界压力相等时的长度；4. 材料性能对外压圆筒稳固性的影响在进行内压圆筒的强度运算时,材料的强度指标对圆筒的承压才能具有直接的、重要的影响；其中弹性模量 E 却直接影响筒体的临界压力；E 值大的材料抵抗变形才能强,因而其临界压力也就高；5. 临界压力运算公式的应用条件（1）判定该圆管是长圆管仍是短圆管（2）该圆管失稳固
18、时,器壁内的临界应力是否超过了材料的比例极限7. 真空容器加强圈的运算理论分析可以推导出：圆环失稳固时的临界载荷 Pcr=24EI/D 环3 I=PcLD；37.27E Pcr 可按下式运算式中 I 的意思是：为使在设计外压 P 的作用下圆环不失稳,该圆环截面所必 须具有的最小轴惯性矩；可用 Imin 表示； E 的值只有证明圆环连同筒体是在纯 弹性状态下失稳时,才能使用从手册中查得数据；8. 圆筒的轴向稳固校核一般的外压容器在器壁上主要产生环向压缩应力,对于真空容器的器壁假如没 有其他轴向的附加应力,虽然在 0.1MPa 的外压作用下会引起其器壁产生轴向压 缩应力；考虑这个问题包括两点：名师
19、归纳总结 - - - - - - -第 8 页,共 28 页精选学习资料 - - - - - - - - - （1）如何运算设备的轴向应力（2）如何确定这些轴向应力的许用应力第十章法兰连10.1 连接和法兰连接在各种容器和管道中,由于生产工艺的要求,或考虑制造,运输,安装,检修的便利,常采纳可拆的结够进行连接；法兰连接： 法兰连接有较好的强度和紧密性,而且适用尺寸范畴较广, 在设备和管道上都能应用；法兰连接分容器法兰连接和管法兰连接；10.2 法兰连接的密封原理 法兰在螺文预紧力的作用下, 把处于法兰压紧面之间的垫片压紧,当垫圈单位面积上所受到的压紧力达到某一值时,借助于垫片的变形, 把法兰密
20、封表面上的凸凹不平处填满,这样就为阻挡介质泄露形成了初始密封条件；10.3 法兰连接争论（1） 密封垫片是整个法兰连接的基础；（2）增加与法兰盘连接处器壁的壁厚, 不但会减小法兰加给器壁的弯曲应 力,而且壁厚的器壁会反过来增大法兰盘的刚度,削减法兰盘中的弯 曲应力；（3） 对法兰强度起主要作用的三个应力都是弯曲应力,而弯曲应力的大小 又仅与受弯构件的厚度平方成反比,所以打算法兰强度大小的关键尺 寸是法兰盘的厚度；10.4 压力容器法兰10.5 甲型平焊法兰截面基本为矩形的圆环,这个圆环通常称为法兰盘,直接与容器的筒体或 封头焊接；10.6 乙型平焊接法兰与甲型相比时除了法兰盘外增加了一个厚度常
21、常是大于筒体壁厚的短节10.7 长颈对焊法兰名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页,共 28 页精选学习资料 - - - - - - - - - 用根部增厚的颈取代了乙型平焊法兰中的短节,整体刚度；10.8 法兰的密封面形式（1）平面型密封面（2）凸凹型密封面（3）槽型密封面10.9 法兰结构10.10 压力容器法兰的基本参数公称压力公称直径密封面形式10.11 法兰尺寸的确定从而更有效地增大了法兰的法兰尺寸是在规定设计温度是 200 摄氏度,规定法兰材料是 16MnR或 16Mn锻件,依据不同型式的法兰,规定了垫片的形式、材质、尺寸和螺柱材料的基础上,按照不同的容器直径和不同的设
22、计压力,的；通过多种方案的比较运算和尺寸圆整得到10.12 压力容器法兰的最大答应工作压力法兰的最大答应工作压力既可能低于其公称压力,要取决于法兰所用的材料和它的实际工作温度；10.13 法兰材料的选用法兰材料的选用应留意一下几点：也可能高于其公称压力, 这主（1） 选用板材 Q235B、C 时,除在公称压力和使用温度限制已表达在书上表10-10 中外, Q235B钢板不得用作盛装毒性为高度或极度危害介质的压力容器法兰；（2） 选用 20R,16MnR时要留意两点： 一是要留意当厚度大雨 50 毫米时, 钢板要在正火状态下使用；二是当使用温度低于 0 摄氏度时,厚度大雨 25 毫米的 20R,
23、厚度大于 30 毫米的 16MnR,应做使用温度下的低温冲击试验,得到的冲击功值不得小于 31J；（3） 乙型法兰的短节材料应与法兰材料相同；（4） 选用锻件时,锻件要按 求在图样上注明；JB4726或 JB4727的 II 级检验和验收,有特殊要名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页,共 28 页精选学习资料 - - - - - - - - - 10.14 压力容器法兰用密封垫片压力容器法兰上使用的密封垫片共有三种；（1）：非金属软垫片（2）：缠绕式垫片（3）：金属包垫片10.15 压力容器法兰用等长双双头螺柱（1）形式与尺寸 一： A型：直径 d2 等于螺纹外径；二： B 型
24、：直径 d2 等于螺纹根径 d1,且中间无螺纹部分于螺纹段之间要有过度 圆弧 r ；三：A 型和 B 型螺柱的选用：螺纹外径横截面积 Fb 与螺纹根部横截面积 Fo 之比 就采 大约为 1.481.31 采纳 A 型螺柱；当法兰与螺柱间的工作状态下温差较大,用 B 型螺柱；四：双头螺柱材料 五：标记：直径 24mm,长 160mm,d2=d 的等长双头螺柱标记为, 螺柱 M24*160-A JB/T47072000 10.16 管法兰连接管法兰连接包括管法兰、密封垫片、紧固件；10.17 管法兰标准 HG/T20592-2022 HG/T2060620612-2022包括六个垫片标准 HG/T
25、20223-2022 HG/T20614-2022 10.18 管法兰类型和密封面HG/T20592管法兰标准共规定了八种不同型式的法兰；书上表 10-19 和 10-15 给出各种法兰的名称、代号、所属标准号以及它们的示意图；在图 10-15 所示的10 种法兰,显示的都是凸面密封面；10.19 管法兰结构和使用（1）板式平焊法兰结构最简洁,密封面型式只有突面和全平面两种,一般用于压力较低的场合,在 PN为 0.25MPa级别时只有板式平焊法兰一种可用；（2）带劲平焊法兰与板式平焊法兰相比,虽然只增加了一个短劲却能够是承压性能改善,最低压力级别是 0.6MPa,加上有密封面多种, 在 PN大
26、于等于 1MPa时,广泛采纳；（3）带劲对焊法兰又称长劲对焊法兰,由于较高的劲,有何接管是对接焊,所以它的最低压力级别是1.0MPa,当压力级别较低采纳突面密封面时,最大公称名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页,共 28 页精选学习资料 - - - - - - - - - 通径可达 2000mm；（4）整体法兰它的结构外形与带劲对焊法兰类似；（5）承插焊法兰从外形上与带劲平焊法兰相差不大,只是法兰两侧的孔劲不同；（6）螺纹法兰主要用于管道连接容器上用的不多,最大优点是现场安装便利,不需要焊接；（7）松套法兰可以套在对焊环上也可以套在平焊环上使用,当介质有腐蚀性时,松套法兰可以用
27、在不同的对焊环或者是平焊环的材料制造以节约不锈钢或是有 色金属；10.20 法兰尺寸质量表虽然法兰的类型许多, 但是不同类型法兰的链接尺寸不但在同一 DN时是一样的,而且在接管公称尺寸不太大时,相邻两个不同压力级别的法兰,在接管 DN相同 时,他们的链接尺寸也是一样的；法兰盘厚度 C在法兰尺寸中占有首要位置, 而这个重要的尺寸在各种不同类型的 法兰中,当接管 DN600mm时却只有两组；10.21 管法兰密封面尺寸法兰密封面尺寸只于法兰的10.22 管法兰用材料PN、DN有关,而与法兰类型无关；管法兰用材料按表 10-35 的规定,材料的化学成分、 力学性能和其他技术要求符合表中所给的相关标准
28、；管法兰材料一般采纳锻件,不举荐用钢板制造；10.23 管法兰最大容许工作压力管法兰在不同温度下的最大答应工作压力不同,在确定了法兰材料及其工作温度后,应依据法兰的设计压力不得高于设计温度下法兰答应承担的最高无冲击压力 的原就,查阅表 10-3610-41 ,以便确定应选的公称压力级别；10.24 夹套法兰类型：板式平焊夹套法兰、带颈平焊夹套法兰、带颈对焊夹套法兰 适用范畴：见表 10-42 尺寸：见图 10-26、10-27、10-28 ,表 10-43,10-44. 10.25 管法兰标记名师归纳总结 HG/T 20592 法兰（或法兰盖） b cd e f g h 第 12 页,共 28
29、 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 10.26 管法兰连接用密封垫片管法兰连接用密封垫片共有6 个标准 :HG/T206062022 HG/T206072022 HG/T206092022 HG/T206102022 HG/T206112022 HG/T206122022 10.27 密封垫片的类型1、非金属平垫片 2 、聚四氟乙烯包覆垫片 3 、金属包袱垫片 4、缠绕式垫片 5 、具有掩盖层的齿形组合垫 6 、金属环型垫10.28 密封垫片的尺寸1、用于凸面密封面的垫片尺寸 P339 2、用于榫槽密封面和凹凸面密封面的垫片尺寸 P341 10.29
30、 密封垫片的适用范畴见 P343表 10-59 10.30 密封垫片的标记各种类型的密封垫片没有统一的标记规定,一般来说应当包括： 垫片标准号, 垫片名称,垫片的 PN和 DN,垫片材料代号；10.31 钢制法兰用紧固件1、紧固件形式 P344 2、商品级和专用级 3、管法兰用紧固件材料的分类和力学性能 4、管法兰用紧固件的使用第11章 人孔、手孔、视镜和液面计-杨三梅11.1检查孔名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页,共 28 页精选学习资料 - - - - - - - - - 检查孔：检查压力容器在使用过程中是否产生裂纹、变形、腐蚀等缺陷；11.2最小数量规定内直径 Di/
31、mm：300Di=500,手孔两个；500Di1000 同上；11.3人孔和手孔结构和尺寸（1）承压人孔（见书 354 页附表）（2）手孔： a板式平焊法兰手孔只有PN0.6MPa 和 RF 一种密封面；b 带颈平焊法兰手孔有 1.0,PN 1.6MPa 和除 RJ 以外的三种密 封面；面；C 带颈对焊法兰手孔公称压力有 PN2.5,4.0 和 6.3MPa,有四种密封11.4人孔和手孔材料人孔、手孔所用材料共分 11.5人孔和手孔标记11 类；（详见课本表 11-10 及表下说明）材料类别代号（按表 11-10 所选定的材料类别填写）紧固件（螺栓、螺柱）代号：所选定的螺栓和螺柱的代号是由螺栓
32、（柱）型式代 号加上螺栓（柱）材料代号组成的在型式代号和材料代号之间用短线相连接；密封垫片代号：要按表 11-14 规定填写；11.6人孔和手孔的选用 d、选用人、手孔时要依据人、手孔所属容器的设计条件来确定人孔或手孔的类 型,结合设计温度确定材料类别；e、回转盖、水平吊盖和垂直吊盖三种启闭结构：回转盖安装位置比较敏捷,它 可在水平、垂直以及倾斜等全方位布置；f、公称直径 DN400 和具有榫槽密封面的人孔, 由于人的进出不便和密封面加工 复杂、垫片更换困难,所以尽量不选用；g、垫片和紧固件的使用必需满意它们各自的使用条件；11.7视镜 用来观看设备内部情形；可由容器制造厂制造,可直接外购；名
33、师归纳总结 - - - - - - -第 14 页,共 28 页精选学习资料 - - - - - - - - - 11.8视镜结构 视镜作为标准组合部件,由视镜玻璃、视镜座、密封垫、压紧环、螺母和螺柱等组成；11.9视镜规格和系列 压力容器视镜的规格及系列见表 11-16. 11.10视镜基本参数（1）材料明细表（表 11-17）（2）尺寸表（表 11-18）11.11视镜标记 标记说明：见书 380 页图；标记示例：公称压力 2.5MPa,公称直径 50mm,材料为不锈钢、不带射灯、带冲洗装置的视镜；其标记为：视镜 PN2.5 DN50II-W ；11.12视镜使用规定（1）组装时,应使密封
34、垫片具有预定的压缩率,以保证密封性能；（2）视镜组装后,按公称压力的1.5 倍进行水压试验；（3）视镜采纳标准中图 11-18 所示的连接形式时,其夹持配对法兰采纳现有欧洲体系的法兰标准（ HG/T20592）,压力等级与视镜公称压力相一样；与视镜相对应的配对管法兰规格及形式如附表；11.13液面计玻璃板液面计有透光式液面计（璃板液面计（ S 型）；玻璃管液面计（ G 型）；11.14液面计的选用T 型）、反式玻璃板液面计（ R 型）和视镜式玻（1）选取液面计需要的性能参数包括：公称压力（MPa）、使用温度（）、液面计材料、结构型式及公称长度；（2）依据需要观看的液面高度范畴,有两种不同的液面
35、计接口管的安置方法；第12章学问点总结名师归纳总结 -方秀敏第 15 页,共 28 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 12.1 容器接管邻近的应力集中（3）单项受拉平板小孔边缘处的应力集中现象（4）容器接管邻近的应力集中应力集中的范畴是有限的；开孔孔径的相对尺寸d/D 越大,应力集中情形越严峻；被开孔壳体的 /D 越小,应力集中情形越严峻,假如将开孔四周壳体厚度 增厚,就可以极大改善应力集中情形；增大接管壁厚也可以减小应力集中；在球壳上开孔的应力集中系数稍低于筒体上开孔的应力集中系数；（3）应力集中对容器安全使用的影响 12.2 补强圈的结构和尺寸
36、补强圈共有 5 种坡口形式（图见 P387）：A 适用于壳体为内坡口的填角焊接构；B 型适用于壳体为内坡口的局部焊接结构；C 型适用于壳体为外坡口的全焊透结构； D 型和 E 型适用于壳体为内坡口的全焊透结构；12.3 补强运算补强运算最简洁的方法是依据等面积补强准就建立起来的；所谓等面积补强准就就是： 由于开孔, 壳体所承担的应力所必需的金属截面被削去多少,就必需在开孔四周的补强范畴内补回同样面积的金属截面；12.4 补强管补强采纳厚壁管补强就是利用在补强有效区内管壁余外金属截面（也可以考虑包括壳体的余外的金属截面）来补足被挖去的壳壁承担应力所必需的金属截面；12.5 开孔处壳体需要补强的当
37、量厚度 s e 是壳体的有效厚度, o 是壳体开孔被挖掉的承担压力所必需的厚度,所以 e- o 应为壳体余外的可用来补强的厚度,就有 s= o- n-C- o=2 o- n+C 12.6 补强管可以供应补强用的当量厚度名师归纳总结 （1）补强区的有效厚度h0 第 16 页,共 28 页（2）补强的设计压力p 补强管承担的压力越大,它留出来作为补强用的管壁厚度当量厚度当然小,所以确定 s 值时要给出补强管的设计压力p - - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - （3）补强管材料的答应应力 T 补强管材料的许用应力越大的补强管,可以供应的 s越大,由于在同样尺寸,同
38、样压强下,补强管所需的厚度随其许用力增大而减小；12.7 补强管形式与尺寸的确定 确定补强管形式与尺寸主要借助于表 12-4（P395）；12.8 整体锻件补强 整体锻件补强的结构相当于补强圈金属与开孔四周的壳体金属熔合在一起,用一个整体锻件来承担并减小开孔邻近的高应力,这个整体锻件与被开孔的壳体之间以及与接管之间采纳的都是受力状态最好的对接焊接接头,而且焊缝及其热影响区都可以设计得远离最大应力的位置,所以抗疲惫性好；12.9 容器开孔及补强的有关规定（3）开孔尺寸的限制 见表 12-6 （4）开孔位置的限制 尽量不要在焊缝上开孔（5）开孔不另行补强的条件 设计压力不得大于 2.5MPa；两项
39、邻开孔中心的间距应不小于两孔直径之和的两倍 ; 接管公称外径小于或等于 89mm；不补强接管的外径及其最小壁厚应符合表 12-7的规定；12.10 法兰凸缘法兰凸缘的结构示于图12-10,其外形似法兰,但没有管子与它焊接,它的厚度比比法兰厚度要大, 与其连接的常常是阀门, 由于没有接管, 可使物料流经 的通道缩短； 可以认为法兰凸缘是将法兰、 接管与补强圈三个零件的作用兼容并 纳了；12.11管螺纹凸缘管螺纹凸缘示于图12-11,常用于安装测量外表,其最大外径不超过85mm,一般多是 40mm 左右,所以它与壳体连接与插入式接管相同；名师归纳总结 - - - - - - -第 17 页,共 2
40、8 页精选学习资料 - - - - - - - - - 第13章容器支座 -李金定13.1 卧房容器支座 卧房容器的支座应用最普遍,而且有标准可查的是鞍式支座,简称鞍座；鞍座的标准曾做过数次修订,因而日臻完善；13.2 鞍式支座的结构和类型 就鞍式结构类型来说,有一下五点：2、鞍座有焊制和弯制之分,焊制鞍座,它是由底板,腹板,筋板,垫板四 种板组焊制而成；弯制鞍座,它与焊制鞍座的区分仅仅是腹板与底板是同一块钢板弯出来的,两种之间没有间隙；3、由于同始终径的容器长度有长有短,介质有轻有重,因而同 DN的鞍座按其答应承担的最大荷载考虑,有轻型重型之分；4、鞍座大多带有底板,但是对于DN小于等于 9
41、00 的鞍座也有不带垫板的；5、为了使容器的壁温发生变化时能够沿轴线方向自由伸缩,鞍座的底板有 两种,一种底板上的螺栓孔是圆形的,另种底板上的螺栓孔是长圆形的；6、当容器置于鞍座上时, 鞍座的约束反力将集中作用于容器的局部器壁上,引起该处器壁内复杂的而且是相当大的局部应力,这些应力除了与筒壁的厚度和鞍座和鞍座的位置有关外,鞍座包角的大小对鞍座边角处器壁内的应力有相当大的影响,增加鞍座包角可以减小该处的应力；13.3 鞍座尺寸与质量（1）无缝钢管做筒体, DN=159426焊制与弯制的鞍式支座（2）用钢板卷制的筒体, DN=300450焊制与弯制的鞍式支座（3）DN=500900mm 的焊制与弯
42、制鞍式支座（4）DN=10002000mm 的焊制,轻型与重型的鞍式支座 13.4 鞍座的选用（1）鞍座实际承担的最大载荷 Qmax必需小于鞍座的答应荷载Q（2）虽然 DN=900mm 的鞍座有带垫板与不带垫板的两种,但在以下情形下仍 需选用带垫板的鞍座名师归纳总结 - - - - - - -第 18 页,共 28 页精选学习资料 - - - - - - - - - a. 当容器壳体的有效厚度小于等于 3mm时 b. 当容器壳体有热处理要求时,而且垫板要在壳体热处理以前焊上去 c当容器壳体与鞍座间的温度大于 200 度时 d. 当容器壳体材料与鞍座材料部具有相同或相近的化学成分和性能指标时,假如容器材料为不休耐酸钢,配用碳钢座时,鞍座的垫板必需用不锈钢（3）为了充分利用封头对筒体接近部分的加强作用,头安放,即 A 应小于或等于 0.5R 13.55 鞍座的标记 型号公称直径固定鞍座 F, 滑动鞍座 S 13.66 立式容器应尽可能将鞍座靠近分立式容器的支座有耳式支座, 支撑式支座和裙氏支座三种； 小型直立设备采纳 前两种,高大的塔设备就广泛采纳裙氏支座；13.7 耳式支座耳式支撑是由底板,筋板和垫板组成；当容器的DN=900mm