附件1东翼通风系统改造方案.docx

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1、附件1:郑煤集团白坪煤业公司东翼通风系统改造方案编制单位：通风科编制时间：2016年9月17日东翼通风系统改造方案白坪煤业公司设计生产能力1. 8Mt/a,矿井采用立斜井混合开拓，井筒数 目4个，即主斜井、副立井、中央风井、东翼风井。通风方式为分区式，通风方 法为抽出式，中央风井风机型号FBCDZ-8-N&25,电机功率2X280K肌 矿井总进 风量为12850nr7min,矿井总排风量为13391m/min,其中主斜井进风量为 3666m3/min,主石门进风量为9174m3/min,中央风井系统总进风量5768nl/min, 中央风井系统总回风量5943m3/min,有效风量5203m/m

2、in,有效风量率90. 2%, 负压3200Pa,等积孔2. Um%东翼风井主扇型号FBCDZNO28,电机功率2X450KW, 东翼风井系统总进风量7082nl3/min,东翼风井系统总回风量7267m：7min,有效风 量6295m7min,有效风量率88.9%,负压2780Pa,等积孔2. 77m20目前，东翼风井通风系统,服务于13采区一个回采工作面，4个岩巷工作面; 23采区布置3个岩巷工作面。东翼风井主扇型号FBCDZN028,电机功率2X450KW, 风机风量为3840-11880 m7min,风压为148-5615 Pa,暂能满足通风需要。根据生产接替计划安排2020年1月份至

3、2020年9月份存在13采区和23 采区将同时生产，生产最困难时期东翼风井需要排风量为14720 nf/min,东翼风 井主扇风机风量为3840-11880 m7min,按照风机静压效率85%计算东翼风井 主扇最大排风量为10098 m7min,故现有东翼通风系统及风机均不能满足要求， 需要进行更换东翼风井主扇和对东翼通风系统进行改造。一、东翼风井系统13采区和23采区同时生产期间需风量计算根据矿井生产接替计划安排于2020年1月份至2020年9月份13采区和23 采区将同时生产，其中13采区布置1个回采工作面，1个回收工作面，1个底板 抽放巷、2个煤巷掘进工作面；23采区布置1个回采工作面，

4、1个底板抽放巷, 4个岩巷掘进工作面，2个煤巷掘进工作面。2个采区同时生产期间需风量计算 如下表所示：东翼风井系统13采区和23采区同时生产时期最大需风量计划表服 务 采 区序号用风地点数 量配风指 标（m3 /s）小 计(m3 / s )计划配风量 （m3/min）备注13 采 区1工作面133.333.320002底抽巷面113.313.380032个煤巷掘进工作面2个回收工作面216.716.710004213.313.38005瓦斯抽放胴室12.01.71006变电所22.03.32007其它18.38.35008小计89.090.0540023 采 区1工作面133.333.3200

5、02底抽巷面113.313.38003煤巷掘进工作面216.716.710004岩巷掘进工作面430.030.01800523采区瓦斯抽放胴室12.01. 7100623采区中部变电所12.01. 7100723采区水仓泵房变电所12.01. 71008其它18.38.35009小计107. 7106. 7640021 采 区1炸药库12.02.01202瓦斯抽放胴室12.02.01203充电碉室12.02.01204其他18.38.35005小计14.314.3860合计1合计（矿井）12660m3/min2合计（东翼）11800m3/min3合计矿井（含备用L 15）14559m3/min

6、4合计东翼（含备用L15）13570m3/min备注：全矿井进风风量：14559 012/位以主斜井净断面13.102,有效通风断面为12.4面（主斜井皮带按照 0. 7近），主斜井最高风速不得超过6m/s,按照现在主斜井实际进风量3660 m?/min,风速为4. 65m/s,对-175 水平并联进风石门通风系统调整后，副井进风量为10899 nf/min,按照-175水平进风量为4510 m2/min, 风速为5. 26m/s,-175水平并联进风量为6389 m2/min,风速为5. 25m/so东翼风井主扇困难时期排风量为13570 m7min,东翼风井按照风机静压效 率85%计算，东

7、翼风井主扇最大排风量不得小于15965m/min。13采区和23采区同时生产期间通风阻力最困难时期通风断面扩修前和扩修 后通风阻力如下图附后（1、2）二、优化方案针对23采区生产最困难时，即存在13采区和23采区两个采区同时生产期 间，存在采掘工作面多、用风量大、用风地点多，风速多处超限，通风阻力超过 规定。需要对风速限地点进行扩修：如图表所示附后（3、4）方案一1、对东翼风井通风系统的主扇进行更换主扇。2、对主斜井风量进行调节，在主斜井底打控风设施，使主斜井风量控制在 3725 mVmin,风速低于5. lm/s,并保证主斜井有效通风断面不小于12. 4 nf。3、对东皮风量进行调节，在皮轨

8、联巷打控风设施，使东皮风量控制在3830 m3/min,风速低于5. 7m/s,并保证东皮井有效通风断面不小于11. 204、需在东翼回风大巷落底后有效通风断面为14.2 n?,风速9.31m/s,仍然 存在风速超限问题。5、要对东轨大巷1460米风速超限和通风阻力较大的巷道进行扩修，其中 东轨大巷1050米至1160米，由110米巷道受压变形最小处有效通风断面为 （3.97*2.67） 8. 77m2,存在风速超限，对风速超限进行扩修后确保有效通风断 面不得小于21. 5 m2o6、需要施工一条东翼并联回风大巷，施工长度425米，其有效通风断面 不得小于18. 5 m2o方案二1、对东翼风井

9、通风系统的主扇进行更换主扇。2、对主斜井风量进行调节，在主斜井底打控风设施，使主斜井风量控制在3725 m3/min,风速低于5. lm/s,并保证主斜井有效通风断面不小于12. 4而。3、对东皮风量进行调节，在皮轨联巷打控风设施，使东皮风量控制在3830 m7min,风速低于5. 7m/s,并保证东皮井有效通风断面不小于11. 20 nf。4、需在东翼回风大巷落底后有效通风断面为14.2 n?,风速9.31m/s,仍然 存在风速超限问题。5、需要对施工东翼并联进风大巷，施工长度1374米，其有效通风断面不 得小于10. 8 m2,解决东轨大巷风速超限问题。6、需要施工一条东翼并联回风大巷，施

10、工长度425米，其有效通风断面 不得小于18. 50 m2o7、对风速超限地点进行落底或扩修，已到达设计要求。建议采用方案二表:23采区困难时期通风阻力计算(按照现有通风断面)序号巷道名称支护形式阻力系数 (Ns2/m4)巷道长度 (m)断面周 长(m)净断面(。)风阻 (Ns2/m8)风量 Q(m3/s)风量Q2 (m3/s)2阻力(Pa)风速 (m/s)1副井风井混凝土砌殖0. 034352320.4133. 200.0100052181.6532996.72330. 145.472175m主石门锚喷巷道0. 008144314. 5214. 300.057325475. 175650.

11、53323. 925. 263东轨大巷锚喷巷道0. 008146013. 6012. 550.0803831162.3426354. 282118. 4412.944东皮大巷锚喷巷道0.0127160012. 8511.200.185870263. 834074. 27757. 295. 70523采区轨道下山锚喷巷道0. 00868015. 6616. 630.018522565. 734320. 4380. 033. 95623采区胶带下山锚喷巷道0. 00868017. 4020. 530.010938556. 943242. 1635. 462. 777工作面下顺槽U型钢支护0. 02

12、0944515. 2215. 700. 036566933. 331111. 1140. 632. 128工作面切巷综采支架0. 03520012. 0010. 000. 08433. 331111. 1193. 333. 339工作面上顺槽U型钢支护0.014644515. 4316. 150.023800533. 331111. 1126. 442. 061023采区回风下山锚喷巷道0. 007122015. 9017. 150.0269233122. 6715047. 93405. 147. 151123采区专回锚喷巷道0. 00882015. 9017. 150.0206812122.

13、 6715047. 93311. 217. 1512东翼回风大巷锚喷巷道0. 00835014. 5214. 300.0160893226. 1751152. 87711.2415.821313采区回风井混凝土砌值0. 0031455615. 7019. 630.0036236226. 1751152.87185. 3611.5223采区困难时期通风阻力计算二5418. 63*1.15=6231. 43Pa附表：二23采区困难时期通风阻力计算(按照风速不超通风断面)序号巷道名称支护形式阻力系数 (Ns2/m4)巷道长 度(m)断面周长 (m)净断面(肝)风阻 (Ns2/m8)风量 Q(m3/s

14、)风量Q2 (m3/s)2阻力(Pa)风速 (m/s)1副井风井混凝土砌0. 034352320.4133. 200.0100052181.6532996. 72330. 145. 472175m水平主石门锚喷巷道0. 008144317. 3020. 300.023875275. 175650. 53134.913. 703东轨大巷锚喷巷道0. 008146018. 9324. 300.0154084162. 3426354. 28406. 086. 684东皮大巷锚喷巷道0.0127160012. 8511.200.185870263. 834074. 27757. 295. 70523采

15、区轨道下山锚喷巷道0. 00868015. 6616. 630.018522565. 734320. 4380. 033. 95623采区胶带下山锚喷巷道0. 00868017. 4020. 530.010938556. 943242. 1635. 462. 77723061下顺槽U型钢支 护0. 020944517. 5015. 700.042057733. 331111. 1146. 732. 12823061切巷综采支架0. 03520012.001(). 000. 08433. 331111. 1193. 333. 33923061上顺槽U型钢支 护0.014644515. 4316.

16、 150.023800533. 331111. 1126. 442. 061023采区回风下山锚喷巷道0. 007122015. 9017. 150.0269233122.6715047. 93405. 147. 151123采区专回锚喷巷道0. 00882015. 9017. 150.0206812122.6715047. 93311.217. 1512东翼回风并联回风大巷锚喷巷道0. 00842516. 5218. 500.0081387125. 0415635. 00138. 676. 7613东翼回风大巷锚喷巷道0. 00835014. 5214. 300.0139043101. 13

17、10227. 28142. 207. 071413采区回风井混凝土砌 砧0. 0031455615. 7019. 630.0036236245.3360186.81218. 0912. 503125. 723594.5823采区困难时期通风阻力计算=3125. 72*1. 15=3594. 58Pa附表：三.23采区困难时期通风阻力计算（按照现有通风断面）序号巷道名称支护形式巷道长度（ID）净断面（rtf）阻力（Pa）风速 (m/s)1东轨大巷锚喷巷道146012. 552118.4412.942东翼回风大巷锚喷巷道35014. 30711.2415.822829. 68附表：四23采区困难时

18、期通风阻力计算（按照风速不超通风断面）序号巷道名称支护形式巷道长 度（m）净断面 （m2）阻力 (Pa)风速 (m/s)备注1东皮大巷锚喷巷道137411.20757. 295. 70东翼并联回风 大巷通风净断 面为 18. 50 m22东翼回风大巷锚喷巷道35014. 30142. 207. 07899. 49对以上风速超限地点进行扩修后通风阻力最高可降1930. 19Pa,通风 阻力降至2829.68Pa。扩修地点见附图东翼风井系统优化工程掘进巷道情况巷道名称煤 LJ-I 石 别开 凿 目 的净断面 m2支护 形式设计 长度 （米）剩余 长度 （米）平均月 进度米 /个/月工期/ 月起止日期备注东轨并联 进风巷U-J 石10.8锚喷 支护137413747020新掘巷 道东翼并联 回风大巷1-U 石20.6锚喷 支护425425509东轨大巷M-i 石12. 55锚喷U型 钢联 巷支 护110110403扩修或 落底巷 道主石门岩14. 22锚喷 支护120120403扩修或 落底巷 道西轨大巷U,1 石20.6锚喷 支护135135404扩修-175m 水 平并联进 风石门辅 助工程U-1 石20.6锚喷 支护4040202新掘巷道