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1、第四讲第四讲 电气设备的选择电气设备的选择一、导体发热和短路电动力一、导体发热和短路电动力n1、导体发热及短路电动力的危害 n电阻损耗、介质损耗、磁滞和涡流损耗-发热 n短路电动力超过允许值-导体变形或损坏 n2、导体最高允许发热温度n正常最高允许工作温度 n 主要确定于系统接触电阻的大小。一般裸导体70计及太阳辐射影响时的钢芯铝绞线、管形导体依据80；导体接触面镀锡85。n短时最高允许温度 n 主要确定于短时发热过程中导体机械强度的大小、介质绝缘强度的大小。硬铝及铝锰合金200，硬铜300。n钢构的最高允许温度 n人可触及的钢构为70，人不行触及的钢构为100，混凝土中的钢筋为80 3 3、
2、导体的长期发热、导体的长期发热 n导体长期发热导体长期发热n-导体长期通过工作电流时的导体长期通过工作电流时的发热过程。发热过程。n目的目的n-计算导体长期允许电流，探计算导体长期允许电流，探讨提高导体长期允许电流的措施讨提高导体长期允许电流的措施热平衡方程热平衡方程：QR=QW+QCQr （W/m）导体通过电流I后，导体的温度将由初始温度起先上升。导体由于电阻损耗产生的热量QR，一部分用于本身温度上升所需的热量QW，一部分以对流和辐射的形式散失到四周的介质中热量（QCQr）。导体的温升变更曲线导体的温升变更曲线-导体的温升 =-0 i i -导体的初始温升 i i=i i-0 0s s-导体
3、的稳定温升 Tt-导体的发热时间常数 导体的长期发热的特点导体的长期发热的特点n1 1）导体通过电流）导体通过电流I I后，温度起先上升，经过后，温度起先上升，经过（3 34 4）倍）倍Tt(Tt(时间常数时间常数)，导体达到稳定发热，导体达到稳定发热状态；状态；n2 2）导体升温过程的快慢取决于导体的发热时）导体升温过程的快慢取决于导体的发热时间常数，即与导体的吸热实力成正比，与导体间常数，即与导体的吸热实力成正比，与导体的散热实力成反比，而与通过的电流大小无关；的散热实力成反比，而与通过的电流大小无关；n3 3）导体达到稳定发热状态后，由电阻损耗产）导体达到稳定发热状态后，由电阻损耗产生的
4、热量全部以对流和辐射的形式散失掉，导生的热量全部以对流和辐射的形式散失掉，导体的温升趋于稳定，且稳定温升与导体的初始体的温升趋于稳定，且稳定温升与导体的初始温度无关。温度无关。导体的载流量导体的载流量 n当导体温度为导体正常工作最高允许温当导体温度为导体正常工作最高允许温度度7070、环境温度为额定环境温度、环境温度为额定环境温度2525时，可计算出各种标准截面导体的长期时，可计算出各种标准截面导体的长期允许载流量。允许载流量。如如LGJ-120LGJ-120型导线的长期允许载流量为型导线的长期允许载流量为380380A A，10010mm10010mm2 2矩形导体单条平放时的矩形导体单条平
5、放时的长期允许载流量为长期允许载流量为16631663A A，竖放时为竖放时为18071807A A。提高导体载流量的措施提高导体载流量的措施 n1 1）减小沟通电阻：接受电阻率小的材料）减小沟通电阻：接受电阻率小的材料如铜、铝；增大导体的截面；如铜、铝；增大导体的截面；接触表面接触表面镀锡、镀银等以减小接触电阻，提高导镀锡、镀银等以减小接触电阻，提高导体长期发热最高允许温度；体长期发热最高允许温度；n n2 2）增大复合散热系数：变更导体的布置）增大复合散热系数：变更导体的布置方式，导体表面涂漆等；方式，导体表面涂漆等；n3 3）增大散热面积。）增大散热面积。4、导体的短时发热导体的短时发热
6、 n导体的短时发热导体的短时发热n-短路起先到短路切除为止很短一段短路起先到短路切除为止很短一段时间内导体的发热过程。时间内导体的发热过程。n目的目的n-确定导体可能出现的最高温度，进确定导体可能出现的最高温度，进而探讨导体的热稳定性而探讨导体的热稳定性 。短时发热的特点短时发热的特点n由于发热时间短，可认为电阻损耗产生的热量QR来不及散失，全部用于使导体温度上升所需的热量QW，即认为导体短时发热基本上是一个绝热的过程，且导体温度变更很大，电阻和比热容随温度而变更。n QR QW (W/m)-短路电流的热效应导体短路起先（导体短路起先（t=0s)t=0s)温度温度i -i -短路故障切除（短路
7、故障切除（t=tk)t=tk)温度温度f f i-Ai-Ai+Qk/s2-Af-f i-Ai-Ai+Qk/s2-Af-f 依据依据f f 推断导体的热稳定性推断导体的热稳定性短路电流热效应短路电流热效应 QK=Qp+Qnp Qp-周期重量的热效应 Qnp-非周期重量的热效应 T-非周期重量等效时间（s）tK-短路电流切除时间（s）当短路电流切除时间超过1秒时，发热主要由周期重量确定，可忽视非周期重量的影响。5、导体短路的电动力导体短路的电动力 n平行载流导体间的电动力平行载流导体间的电动力 n F-F-两平行载流导体间的电动力两平行载流导体间的电动力（N N）；）；nKf -Kf -导体截面形
8、态系数，对圆形导导体截面形态系数，对圆形导体，形态系数体，形态系数Kf Kf 1 1，矩形或槽形导体，矩形或槽形导体的形态系数可查曲线或查表获得；的形态系数可查曲线或查表获得；nL-L-导体的长度（导体的长度（m m）；）；ni1 i1、i2-i2-分别通过两导体的电流分别通过两导体的电流（A A）三相导体短路的电动力三相导体短路的电动力 n比较三相短路故障、两相短路故障状况下各相导体遭遇短路电动力：n三相短路A相的最大电动力n三相短路B相的最大电动力n两相短路最大电动力最大短路电动力n三相导体最大短路电动力出现在三相短路故障后的0.01s，作用在中间B相n导体振动的动态应力导体发生振动时，内
9、部产生动态应力（N）-动态应力系数，与导体的固有振动频率有关二、导体和电器选择的一般原则二、导体和电器选择的一般原则n各类电器设备选择遵循的共同原则是：按正常工作条件进行选择；按正常工作条件进行选择；按短路状态校验热稳定和动稳定。按短路状态校验热稳定和动稳定。1 1、按正常工作条件选择电器设备、按正常工作条件选择电器设备 n额定电压额定电压 UN UNS UN-电器设备额定电压；UNS-电网额定电压n额定电流额定电流 IN Imax IN -电器设备在额定环境温度下的长期允许电流 Imax-电器所在回路在各种合理运行方式下的最大持续工作电流 n当地环境条件校验当地环境条件校验 典型回路最大持续
10、工作电流典型回路最大持续工作电流Imax的计算方法的计算方法 发电机回路发电机回路-1.05倍发电机额定电流倍发电机额定电流变压器回路变压器回路-1.05倍变压器额定电流倍变压器额定电流 -1.32.0倍变压器额定电流倍变压器额定电流 电动机回路电动机回路-电动机额定电流电动机额定电流 单回路单回路出线出线-线路最大负荷电流线路最大负荷电流 双回路双回路出线出线-1.22.0倍一回线的正常最大负荷电流倍一回线的正常最大负荷电流 带电抗器出线带电抗器出线-电抗器额定电流电抗器额定电流 角形与一台半断路器接线回路角形与一台半断路器接线回路出线出线-两个相邻回路正常负两个相邻回路正常负荷电流荷电流桥
11、型接线出线桥型接线出线-最大元件负荷电流最大元件负荷电流 主母线、母联回路主母线、母联回路-母线上最大一个电源元件的计算电流母线上最大一个电源元件的计算电流 母线分段回路母线分段回路-分段电抗器额定电流或相邻两段母线上最分段电抗器额定电流或相邻两段母线上最大一台发电机额定电流的大一台发电机额定电流的50508080 旁路回路旁路回路-需旁路的回路最大额定电流需旁路的回路最大额定电流 2、按短路状况校验 n短路热稳定校验短路热稳定校验 I t2 t Qk Qk-短路电流产生的热效应；It、t-电器允许通过的热稳定电流和时间n电动力稳定校验电动力稳定校验 ies ish 或 Ies Ish ish
12、、Ish -短路冲击电流幅值和有效值；ies、Ies-电器允许通过的动稳定电流的幅值和有效值。不须要校验热稳定或动稳定的状况不须要校验热稳定或动稳定的状况na.用熔断器爱护的电器可不验算热稳定。nb.接受有限流电阻的熔断器爱护的设备可不校验动稳定。nc.装设在电压互感器回路中的裸导体和电器可不验算热稳定和动稳定。3 3、短路电流计算条件、短路电流计算条件 n1）容量和接线）容量和接线 按本工程的最终容量计算，并考虑本工程建成后510年的电力系统远景发展规划，按可能发生最大短路电流的正常接线方式进行短路计算。n2 2）短路种类）短路种类 一般按三相短路进行验算。n3 3）选择短路计算点）选择短路
13、计算点 在短路计算接线中，选择通过电器的短路电流为最大的点为短路计算点。n发发电电机机出出口口断断路路器器：比比较较K1和和K2点点短短路路时时，哪哪种种状状况况通通过过QF1的短路电流大。的短路电流大。n母母联联QF5：考考虑虑母母联联断断路路器器QF5向向备备用用母母线线充充电电时时，备备用用母母线故障，即线故障，即K4点短路时，流过母联断路器的短路电流最大。点短路时，流过母联断路器的短路电流最大。n带带电电抗抗器器的的610KV出出线线回回路路：由由于于干干式式电电抗抗器器牢牢靠靠性性高高，且且断断路路器器QF4与与电电抗抗器器间间的的连连线线很很短短，故故障障几几率率小小，导导体体和电
14、器设备的短路计算点，一般不选和电器设备的短路计算点，一般不选K7，而应选，而应选K8。n主主变变低低压压侧侧QF3：可可能能出出现现的的短短路路点点和和运运行行方方式式很很多多，当当变变压压器器高高压压侧侧QF6断断开开而而K3点点短短路路时时最最严严峻峻。类类似似的的，选选择择QF6，应为，应为QF3断开，断开，K5点短路。点短路。n分分段段断断路路器器QF7：当当主主变变T1退退出出运运行行而而相相应应母母线线段段K1点点发发生短路时最严峻。生短路时最严峻。n母线至母线隔离开关前的引线和套管：应选择母线段母线至母线隔离开关前的引线和套管：应选择母线段K7点。点。4）短路计算时间短路计算时间
15、 n 验算热稳定的计算时间n tk =tpr+tab ta b=tin+tan tp r-后备爱护动作时间；nta b-断路器全开断时间；nti n-断路器固有分闸时间；nta-断路器开断时，电弧持续时间，对SF6和压缩空气断路器约为0.020.04s。n开关电器的开断时间ntb r =t p r1+tin nt p r1-主爱护动作时间ntin-断路器固有分闸时间 三、三、导体、电缆、绝缘子和套管的选择导体、电缆、绝缘子和套管的选择 n1 1、裸导体的选择、裸导体的选择n1 1）导体材料、类型和敷设方式）导体材料、类型和敷设方式n2 2）导体截面选择）导体截面选择n按长期发热允许电流选择按长
16、期发热允许电流选择 I Imaxmax KIKIalal Imax-导体所在回路的最大持续工作电流 Ial -在额定环境温度25度时导体允许电流 K -与实际环境温度和海拔相关的综合修正系数。n 按经济电流密度选择按经济电流密度选择n经经济济电电流流密密度度J-对对应应不不同同类类型型的的导导体体和和不不同同的的最最大大负负荷荷利利用用小小时时数数Tmax，有有一一个个年年计计算算费费用用最最低低的的电电流流密密度度，称称为为经经济济电电流流密密度度。按按经经济济电电流流密密度度选选择择导导体体截截面面可可使使年年计计算算费费用用最最低低。导导体体的的经济截面：经济截面：n S=Imax /J
17、 n留留意意：尽尽量量选选择择接接近近的的截截面面，若若无无合合适适规规格格的的导导体体，选选小小于于经经济济截截面面的的导导体体。按按经经济济电电流流密密度度选选择择的的导导体体截截面面，其其允允许许电电流流必必需需大大于于导导体体的的最最大大持持续续工工作作电电流。流。n3）电晕电压校验电晕电压校验 对110KV以上的裸导体，按晴天不发生全面电晕条件校验：Ucr Umax Ucr-裸导体的临界电压 U Umaxmax-最高工作电压 4 4）热稳定校验）热稳定校验 S S Sminmin S-所选导体截面；Smin-由热稳定确定的导体最小截面；QK-短路电流热效应；Ks-导体的集肤系数；C-
18、热稳定系数，与导体材料和工作温度相关。n5）硬导体的动稳定校验硬导体的动稳定校验 al -导体应力（Pa）alal-导体材料允许应力（Pa）单条矩形导体应力的计算单条矩形导体应力的计算 假定导体为自由支撑在绝缘子上的多跨距、匀载荷梁，在电动力的作用下，导体所受的最大弯矩M为：fph-单位长度导体上所受相间电动力（N/m）；l-导体支柱绝缘子间的跨距（m）导体最大相间计算应力：W-导体对垂直于作用力方向轴的截面系数 n施工中常依据材料最大允许应力来确定绝缘子间的最大允许跨距：n6 6）共振频率校验）共振频率校验 n对于发电机、变压器及汇流母线等重要对于发电机、变压器及汇流母线等重要回路的导体应进
19、行共振校验回路的导体应进行共振校验nf1-f1-自振频率，一般取自振频率，一般取160HZ160HZnE-E-导体材料的弹性模量（导体材料的弹性模量（PaPa）nI-I-导体断面二次矩（导体断面二次矩（m4m4）nNf-Nf-频率系数，与导体连续跨数和支频率系数，与导体连续跨数和支撑方式有关撑方式有关nL-L-跨距（跨距（m m）nm-m-导体单位长度的质量导体单位长度的质量(kg/m)(kg/m)n须要进行共振校验的固有振荡频率范围须要进行共振校验的固有振荡频率范围 单条导体及一组中的各条导体单条导体及一组中的各条导体35135HZ多条导体及有引下线的单条导体多条导体及有引下线的单条导体35
20、155HZ槽形和管形导体槽形和管形导体30160HZ2、电力电缆的选择 n1）电缆芯线材料及型号的选择 n2）电压选择 n3）截面选择 n 电力电缆截面一般按长期发热允许电流选择，当电缆的最大负荷利用小时数超过5000小时，且长度超过20米时，应按经济电流密度选择。与裸导体不同之处在于修正系数与敷设方式和环境温度有关。敷设时电缆应保持确定的弯曲半径。n4 4）允许电压降校验）允许电压降校验 n 对供电距离较远、容量较大的电缆线路，对供电距离较远、容量较大的电缆线路，应校验其电压损失，一般应满足电压降不应校验其电压损失，一般应满足电压降不超过超过5%5%。n U-U-线路工作电压；线路工作电压；
21、n L-L-线路长度；线路长度；n cos-cos-功率因数；功率因数；n r r、x-x-电缆单位长度的电阻和电抗电缆单位长度的电阻和电抗 n5）热稳定校验）热稳定校验n 由由于于电电缆缆芯芯线线一一般般是是由由多多股股绞绞线线构构成成，截截面面在在400mm2以以下下时时，集集肤肤系系数数Ks近近似似为为1，满足电缆热稳定的最小截面为：，满足电缆热稳定的最小截面为：nQk-短路电流的热效应短路电流的热效应n C-电缆的热稳定系数电缆的热稳定系数 3、绝缘子、穿墙套管的选择绝缘子、穿墙套管的选择 n支柱绝缘子应按额定电压和类型选择，并进行短时动稳定校验；n穿墙套管应按额定电压、额定电流和类型
22、选择，按短路条件校验热稳定和动稳定。母线型穿墙套管因本身无导体，不必按额定电流选择和校验热稳定，只需保证套管的型式与穿过母线的尺寸相协作。n1）按额定电压选择绝缘子和穿墙套管按额定电压选择绝缘子和穿墙套管 UN UNS UN-支柱绝缘子或穿墙套管的额定电压 UNS-电网额定电压 n2 2）按额定电流选择穿墙套管）按额定电流选择穿墙套管 K IN Imax Imax-所在回路在各种合理运行方式下的最大持续工作电流 IN -穿墙套管的额定电流 K-温度修正系数 n3）穿墙套管的热稳定校验穿墙套管的热稳定校验 I t2 t Qk Qk-短路电流产生的热效应 It、t-套管允许通过的热稳定电流和时间
23、n4 4）支持绝缘子和套管的动稳定校验）支持绝缘子和套管的动稳定校验 F F 0.6 F0.6 Fdede F F-短路时作用在支柱绝缘子或穿墙套管的电动力短路时作用在支柱绝缘子或穿墙套管的电动力F Fdede-支柱绝缘子或穿墙套管的抗弯破坏负荷支柱绝缘子或穿墙套管的抗弯破坏负荷在在校校验验3535KVKV及及以以上上水水平平安安装装的的支支柱柱绝绝缘缘子子的的机机械械强强度度时时，应应计计及及绝绝缘缘子子的的自自重重、母线重量和短路电动力的联合作用。母线重量和短路电动力的联合作用。n设备的选择，参考发电厂电气部分第四章、第五章有关例题。补充：n静定梁内力的计算n梁梁：建筑结构中以弯曲为主要变
24、形的杆件建筑结构中以弯曲为主要变形的杆件n支座支座：将梁与地面或其他固定连接结构连接起将梁与地面或其他固定连接结构连接起来的装置来的装置 可动铰支座可动铰支座 简支梁简支梁 支座种类支座种类 固定铰支座固定铰支座 静定梁静定梁 悬臂梁悬臂梁 固定支座固定支座 外伸梁外伸梁 静定多跨梁静定多跨梁可动铰支座：允许梁水平移动和绕支点转动，可动铰支座：允许梁水平移动和绕支点转动，不允许梁端竖直方向移动。梁上有载荷作用不允许梁端竖直方向移动。梁上有载荷作用时，支座产生竖直方向反力。时，支座产生竖直方向反力。固定铰支座：允许梁绕支点转动，但不允许固定铰支座：允许梁绕支点转动，但不允许梁端竖直和水平方向移动
25、。梁上有载荷作用梁端竖直和水平方向移动。梁上有载荷作用时，支座产生竖直方向反力和水平方向反力。时，支座产生竖直方向反力和水平方向反力。固定支座：梁端不行能产生竖直和水平方向固定支座：梁端不行能产生竖直和水平方向移动，不能转动。在载荷作用下，梁端一般移动，不能转动。在载荷作用下，梁端一般产生水平反力、竖向反力和反力偶。产生水平反力、竖向反力和反力偶。n静定梁静定梁：梁的约束反力可以用静力学平衡方程计算得梁的约束反力可以用静力学平衡方程计算得到，这些约束反力的数值与梁的形变无关到，这些约束反力的数值与梁的形变无关。（古典力学古典力学）n超静定梁超静定梁：作用在梁上的约束反力的数目超过静力作用在梁上
26、的约束反力的数目超过静力学平衡方程数目，须用基于梁形变的方程补充学平衡方程数目，须用基于梁形变的方程补充。(弹性力学)n剪力剪力：切于横截面的力，作用线通过截面形心与外力切于横截面的力，作用线通过截面形心与外力平行。平行。n弯矩弯矩：力偶面与横截面垂直的内力偶距。力偶面与横截面垂直的内力偶距。n杆件强度的计算杆件强度的计算n -拉伸压缩、剪切、扭转、弯曲强拉伸压缩、剪切、扭转、弯曲强度度n许用应力：各种材料在某种工作条件下保证许用应力：各种材料在某种工作条件下保证材料平安工作的最大应力值材料平安工作的最大应力值n杆件轴向拉伸或压缩时的强度计算杆件轴向拉伸或压缩时的强度计算n杆件剪切的强度计算杆
27、件剪切的强度计算注：N、A-危急截面的内力和截面应用：强度校核、设计截面尺寸、计算许可荷载剪应力剪应力挤压应力挤压应力n杆件扭转的强度计算 见P15n杆件弯曲的强度计算 梁的正应力强度梁的正应力强度 梁的剪应力强度梁的剪应力强度W-抗弯曲截面模量max在距形心最远处在距形心最远处n1、已已知知发发电电厂厂10.5KV最最大大综综合合负负荷荷为为15MW,最最小小负负荷荷为为10MW,功率因数为功率因数为0.85。确确定定图图中中主主变变压压器器T1、T2、T3、T4的的容容量量,有有下下列列标标准准容容量可供选择量可供选择:20,31.5,40,50,63,80,120,150,180MVA；