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1、精选学习资料 - - - - - - - - - 1 试验目的1 把握测定曝气设备的KLa 和充氧才能、 的试验方法及运算Qs；2 评判充氧设备充氧才能的好坏；3 把握曝气设备充氧性能的测定方法；2 试验原理活性污泥处理过程中曝气设备的作用是使氧气、活性污泥、养分物三者充分混合,使污泥处于悬浮状态,促使氧气从气相转移到液相,从液相转移到活性污泥上,保证微生物有足够的氧进行物质代谢；由于氧的供应是保证生化处理过程正常进行的主要因素,因此工程设计人员通常通过试验来评判曝气设备的供氧能力；在现场用自来水试验时,先用Na2S03或 N2进行脱氧,然后在溶解氧等于或接近零的状态下再曝气,使溶解氧上升趋于
2、饱和水平；假定整个液体是完全混合的,符合一级反应此时水中溶解氧的变化可以用以下式子表示：.= . .- . .式中： dC/dt 氧转移速率, mg/L ；K La氧的总传递系数, L/h；Cs 试验室的温度和压力下,自来水的溶解氧饱和浓度,mg/L；C 相应某一时刻 t 的溶解氧浓度, mg/L；将上式积分,得ln.- . = -.+ 常数由于溶解氧饱和浓度、 温度、污水性质和纷乱程度等因素影响氧的传递速率,因此应进行温度、压力校正,并测定校正废水性质影响的修正系数 、；所采用的公式如下：.T = .201.024T-200 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页,共 16 页精
3、选学习资料 - - - - - - - - - . 校正 = . 试验 标准大气压 kPa 试验时的大气压 kPa.= =废水的 .自来水的 .废水的 . .自来水的 .充氧才能为3.=. . . V = .20 . 校正 Vkg/h试验内容试验设备与试剂3.11 溶解氧测定仪 2 空压机；3 曝气筒；4 搅拌器；5 秒表；6 分析天平 7 烧杯；8 亚硫酸钠 Na2S03 9 氯化钴 CoCl26H 20；3.2 试验装置试验装置如图 3-1 所示；1 名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - 图 3-1 曝气设备充氧才
4、能试验装置简图3.3 试验步骤1 向曝气筒内注入 20L 自来水,测定水样体积VL 和水温 t ；2 由试验测出水样溶解氧饱和值Cs,并依据Cs 和 V 求投药量,然后投药脱氧；a脱氧剂亚硫酸钠 Na2S03的用量运算；在自来水中加入Na2S03 仍原剂来仍原水中的溶解氧；2Na2S03 + O2CoCl 22Na2S04相对分子质量之比为：.2=32 1261Na2S038故 Na2S03 理论用量为水中溶解氧的8 倍；而水中有部分杂质会消耗亚硫酸钠,故实际用量为理论用量的 1.5 倍；所以试验投加的 Na2S03 投加量为W = 1.5 8. V = 12. V式中： W 亚硫酸钠投加量,
5、 g；Cs试验时水温条件下水中饱和溶解氧值,mg/L；V 水样体积, m3；b依据水样体积V 确定催化剂（钴盐）的投加量；体会证明,清水中有效钴离子浓度约2 0.4mg/L 为好,一般使用氯化钴名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - CoCl 26H 20；由于：CoCl2 6H2O=238 59 4.0Co2-所以单位水样投加钴盐量为：CoCl26H 20 0.4 4.0 = 1.6 g/m 3本试验所需投加钴盐为CoCl26H 20 1.6 Vg式中： V 水样体积, m3c 将 Na2S03用煮沸过的常温水化开,匀
6、称倒入曝气筒内,溶解的钴盐倒入水中,并开动循环水泵,小流量稍微搅动使其混合（开头计时）,进行脱氧；搅拌匀称后（时间 t0）,测定脱氧水中溶解氧量 C0,连续曝气 t 后,溶解氧上升至 Ct；每隔溶解氧浓度上升 0.01,记录一次所用时间 （直到溶解氧值达到饱和为止） ；3 当清水脱氧至零时,提高叶轮转速进行曝气,并计时；每隔 0.5min 测定一次4溶解氧值（用碘量法每隔 1min 测定一次）,知道溶解氧值达到饱和为止；数据记录与整理水温： 28 水样体积： 0.018 m3饱和溶解氧浓度 Cs：8.00 mg/L 氯化钴用量： 0.0288 g亚硫酸钠用量： 1.8 g表 4-1 曝气设备充
7、氧才能试验数据记录序号时间 t/s 时间 t/min Ct/mg/L 序号时间 t/s 时间 t/min Ct/mg/L 1 0 0.00 0.53 16 150 2.50 4.84 2 10 0.17 0.98 17 160 2.67 5.05 3 20 0.33 0.61 18 170 2.83 5.29 4 30 0.50 0.58 19 180 3.00 5.49 5 40 0.67 0.81 20 210 3.50 6.02 6 50 0.83 1.49 21 240 4.00 6.44 7 60 1.00 1.69 22 270 4.50 6.78 3 名师归纳总结 - - - -
8、 - - -第 4 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - 8 70 1.17 2.09 23 300 5.00 7.03 59 80 1.33 2.46 24 330 5.50 7.21 10 90 1.50 2.86 25 360 6.00 7.37 11 100 1.67 3.23 26 390 6.50 7.49 12 110 1.83 3.61 27 420 7.00 7.58 13 120 2.00 3.96 28 450 7.50 7.64 14 130 2.17 4.24 29 480 8.00 7.68 15 140 2.33 4.54 数据处理与分
9、析5.1 公式法求解 K La值公式：KLa = 2.303 t - t 0 lg Cs - C0 Cs - Ct式中：K La 氧的总传递系数, L/min ；Cs试验室的温度和压力下,自来水的溶解氧饱和度,mg/L；Ct相应某一时刻t 的溶解氧浓度, mg/L；t0 脱氧使用时间, min；t 开循环水泵后的时间, min；试验中,t-t0的值对应表 4-1 中的 t 值, C0对应时间 将已知值代入公式中求出 K La,运算结果如表 5-1 所示；表 5-1 公式法 K La 运算结果t=0 时的 Ct = 0.53mg/L；序号时间 t/min Ct/mg/L Cs-CtlgC s-C
10、t K La1 0.00 0.53 7.47 0.8733 / 2 0.17 0.98 7.02 0.8463 0.3729 3 0.33 0.61 7.39 0.8686 0.0323 4 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - 4 0.50 0.58 7.42 0.8704 0.0134 5 0.67 0.81 7.19 0.8567 0.0573 6 0.83 1.49 6.51 0.8136 0.1651 7 1.00 1.69 6.31 0.8000 0.1688 8 1.17 2.09 5.91 0.7716
11、 0.2022 9 1.33 2.46 5.54 0.7435 0.2242 10 1.50 2.86 5.14 0.7110 0.2493 11 1.67 3.23 4.77 0.6785 0.2692 12 1.83 3.61 4.39 0.6425 0.2900 13 2.00 3.96 4.04 0.6064 0.3074 14 2.17 4.24 3.76 0.5752 0.3169 15 2.33 4.54 3.46 0.5391 0.3299 16 2.50 4.84 3.16 0.4997 0.3442 17 2.67 5.05 2.95 0.4698 0.3485 18 2.
12、83 5.29 2.71 0.4330 0.3579 19 3.00 5.49 2.51 0.3997 0.3636 20 3.50 6.02 1.98 0.2967 0.3794 21 4.00 6.44 1.56 0.1931 0.3916 22 4.50 6.78 1.22 0.0864 0.4027 23 5.00 7.03 0.97 -0.0132 0.4083 24 5.50 7.21 0.79 -0.1024 0.4085 25 6.00 7.37 0.63 -0.2007 0.4122 26 6.50 7.49 0.51 -0.2924 0.4130 27 7.00 7.58
13、0.42 -0.3768 0.4113 28 7.50 7.64 0.36 -0.4437 0.4044 29 8.00 7.68 0.32 -0.4949 0.3939 由上表可以看出,运用公式法运算出来的K La 值总体上不断增大,且有较大的增幅,无论采纳取平均值或者中间值等方法确定 K La 值都会存在较大误差,都无法很好表征曝气设备的充氧性能, 因此使用公式法求解5 K La值不适用于本试验；名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - 5.2 线性回来法求解 K La 值5.2.1 lnCs - Ct - t 关系曲
14、线的绘制由公式 “lnCs - C = -K 其斜率即为 K La值；Lat + 常数 ” 可知,作 lnC s - Ct 和 t 的关系曲线,于是,对 lnCs - Ct进行运算,结果如表5-2 所示；依据运算结果以t 为横坐标、lnC s - Ct为纵坐标,绘制 lnC s - Ct 和 t 的关系曲线如图 5-1 所示；序号时间 t/min 表 5-2 lnC s - C t运算结果Cs-C tln （Cs-Ct）Ct/mg/L 1 0.00 0.53 7.47 2.0109 2 0.17 0.98 7.02 1.9488 3 0.33 0.61 7.39 2.0001 4 0.50 0
15、.58 7.42 2.0042 5 0.67 0.81 7.19 1.9727 6 0.83 1.49 6.51 1.8733 7 1.00 1.69 6.31 1.8421 8 1.17 2.09 5.91 1.7766 9 1.33 2.46 5.54 1.7120 10 1.50 2.86 5.14 1.6371 11 1.67 3.23 4.77 1.5623 12 1.83 3.61 4.39 1.4793 13 2.00 3.96 4.04 1.3962 14 2.17 4.24 3.76 1.3244 15 2.33 4.54 3.46 1.2413 16 2.50 4.84 3
16、.16 1.1506 17 2.67 5.05 2.95 1.0818 18 2.83 5.29 2.71 0.9969 19 3.00 5.49 2.51 0.9203 20 3.50 6.02 1.98 0.6831 21 4.00 6.44 1.56 0.4447 22 4.50 6.78 1.22 0.1989 23 5.00 7.03 0.97 -0.0305 6 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - 24 5.50 7.21 0.79 -0.2357 25 6.00 7.37 0.63 -0.4620 26
17、 6.50 7.49 0.51 -0.6733 27 7.00 7.58 0.42 -0.8675 28 7.50 7.64 0.36 -1.0217 29 8.00 7.68 0.32 -1.1394 图 5-1 lnC s - C t - t 关系曲线由上图可以观看到,在曝气充氧的整个过程中,随着时间的增长,lnC s - Ct 总体呈下降趋势；在曝气充氧的初始阶段,循环水泵处于启动初期,液体水仍 没有完全处于湍流状态, 充氧系统未达到稳固, 故显现 lnCs - Ct值短暂的上下波 动情形,但波动幅度不大；同时,此阶段的曲线斜率较小,水中溶解氧量没有明 显增加,这是由于曝气前加入水样中的
18、脱氧剂是过量的,剩余的脱氧剂会与曝气 时溶解到水样中的氧气反应,不断地消耗溶解氧；随着曝气充氧的进行,剩余 的脱氧剂逐步被反应完,水中的溶解氧不再被消耗,溶解氧量稳固增大；当曝 气充氧进入到最终阶段,由于水中溶解氧量趋近饱和,增长速率逐步减慢,即曲 线斜率越来越小；综上所述,曝气充氧系统稳固阶段的斜率才真正对应本次试验 的 K La值；7 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - 5.2.2 lnCs - Ct - t 线性拟合由上一部分对 lnCs - Ct-t 关系曲线的分析可知,为求得较为精确的 K La值,应将试验
19、前半段数据及终止前一段时间内较平缓变化点去除,以免影响线性拟合结果；剔除无效数据后,对 lnCs - Ct-t 数据点进行线性拟合,拟合图像如图 5-2所示,相关拟合数据如表 5-3 所示；图 5-2 lnC s - C t t线性拟合图像表 5-3 lnC s - C t t线性拟合方程数据Equation y = a + b*x Adj. R-Square 0.99944 Value Standard Error lnCs-Ct Intercept 2.31421 0.00903 lnCs-Ct Slope -0.46206 0.00244 由上表可知,对 lnCs - Ct t进行线性拟
20、合, 线性相关系数达 0.99944,极其接近 1,拟合成效极好,与抱负条件下溶解氧的传递符合一级反应相符合,结果可用于理论分析；由上表数据可得拟合方程为：ln Cs - C = -0.46206t + 2.31421其中,氧的总传递系数8 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - .= 0.46206 0.462 L/min换算为 20时氧的总传递系数5.3. 20 = .281.02420-28= 0.373 L/minCs值非线性回来法求解K La 值由于使用线性回来法运算氧传递系数K La 受 Cs取值的影响较大,
21、所以取值是运算结果合理与否的关键；有争论说明, 假如代入的 Cs值比真实值每削减1%,运算的 K La 将增大 3%；只有测得的 Cs 值大于或等于真实值的 99.7%时,才 能精确的运算出 K La 值,而这在我们的试验中一般是比较难达到的,因此,使用 该种方法运算 K La存在肯定的弊端；运算 K La 值的另一种方法是非线性回来法；非线性回来法把 Cs看成未知量,在肯定程度上减轻了采纳线性回来法运算氧传递系数K La受 Cs取值的影响； 使用这种处理方法只需测得的Cs大于或等于真实值的98%便可精确的运算 K La 值,因此,在实际测试中更加便利掌握且运算结果精确性较高；以下将采纳非线性
22、回来 法对 K La值进行求解；已知曝气试验溶解氧转移速率满意以下一级反应：. .= . .- .对该方程积分得：.= .- .- . 0 exp -. t 同线性回来法,剔除无效数据后,以 t 为横坐标、C 为纵坐标绘制 C-t 散点图,用函数 .= .0 - . exp -. t 对 C-t 散点图进行拟合,拟合图像如图 5-3 所示,拟合方程数据如表 5-4 所示；9 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - 图 5-3 C t t非线性拟合图像Equation 表 5-4 Ct t非线性拟合方程数据Standar
23、d Error y =y0-a*exp-b*x Adj. R-Square 0.99953 Value B y0 8.01703 0.03838 B a 10.21085 0.06912 B b 0.46267 0.00738 由上表可知,对 Ct t进行非线性拟合, 相关系数 R2达 0.99953,极其接近 1,拟合成效极好,拟合结果可用于理论分析；由上表数据可得拟合方程为：.= 8.01703 - 10.21085 exp -0.46267 t 其中,溶解氧饱和浓度Cs = 8.01703 8.02 mg/L 氧的总传递系数.= 0.46267 0.463 L/min 换算为 20时氧的
24、总传递系数10 名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - . 20 = .281.02420-28 = 0.374 L/min5.4 线性拟合与非线性拟合结果的比较表 5-5 线性拟合与非线性拟合结果的比较线性拟合K La/L/min Cs/mg/L 相关系数 R 20.46206 8.00 0.99944 非线性拟合0.46267 8.02 0.99953 由上表数据可知,对于同一组数据,线性拟合与非线性拟合的拟合程度都极好；线性拟合结果 K La值比非线性拟合偏小,相对误差为：.= 0.46206 - 0.46267
25、 0.46267 100% = -0.13%线性拟合结果Cs值比非线性拟合偏小,相对误差为：.=8.00 - 8.02 100% = -0.25%8.02本次试验中,线性拟合结果的K La 值和 Cs值相对误差都很小,说明试验最开始测得的 Cs值具有很高的精确性度, 试验 K La值的求解可使用线性回来法也可以使用精确性更高的非线性拟合法；5.5 鼓风充氧才能 Qs 的运算公式.=. V = .20 . Vkg/h式中K La 氧的总转移系数, L/min ；Cs饱和溶解氧, mg/L V 水样的体积, m3；式中 K La值和 Cs 值的选取采纳精确性更高的非线性拟合法；将 V = 0.01
26、8 m3,K La20 = 0.374 L/min,Cs = 8.02 mg/L 代入上式,得11 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - .=60 1000 0.374 8.02 0.018 = 3.239 10-3 kg/h6即运算所得鼓风机的充氧才能 Qs 为 3.239 10-3 kg/h；摸索与争论6.1 检测曝气设备充氧性能有哪些方法？（1）化学消氧法水处理曝气设备性能检测方法在曝气充氧测定中,将肯定量的脱氧剂亚硫酸钠投入清水中,并以氯化钴作催化剂,排除清水中的溶解氧,化学反应式如下：2Na2SO3 + O
27、2 2Na 2SO4由上式可知, 1 kg 的氧气可以与8 kg 的亚硫酸钠相结合,从而导致水中溶解氧浓度的下降甚至排除；曝气充氧测定过程中,在开启曝气系统之前,水中的 溶解氧必需去除洁净；开启曝气系统后,水溶液通过吸取空气中的氧分子,氧的浓度会快速的上升到饱和状态； 在此过程中,通常采纳CoCl26H2O 作为催化剂,以加速亚硫酸钠的氧化,其催化剂投加量以Co2+浓度 0.30.5 mg/L 计；由于化学消氧法试验方法比较简洁,故其成为曝气设备充氧才能测试的主要 方法得到广泛应用；但测试过程中要保证测试水溶液中盐浓度 TDS2000 mg/L 电导率 CND3000 S/cm 本试验采纳该方
28、法检测曝气设备充氧性能；（2）氮气吹脱法水处理曝气设备性能检测方法 气体溶解于液体的过程称为吸附,而溶解气体从液体中解析出来的过程称为 解吸附；如物质的吸附速率与解吸附速率相等,即达到吸附与解吸附现象的动平 衡临界状态；在此状态下,液体中的气体分子浓度保持不变,但气相或液相中任一气体分子浓度发生转变时,其将打破原平稳进而产愤怒-液相间的传质现象；氮气吹脱法就是向水中通入 N2,人为地降低气相氧分子浓度,使氧分子穿过气液相界面对气相转移,从而实现溶解氧在水中发生逆向传质现象而脱除水中溶解氧,达到曝气充氧测试反应初始的零溶解氧状态条件；在开启曝气系统之前,水中的溶解氧必需去除洁净； 开启曝气系统后
29、,水溶液通过吸取空气中的氧分子,12 名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - 氧的浓度会快速的上升到饱和状态；氮气吹脱水处理曝气设备性能检测方法可实现测试用水的重复利用,节约大 量的水资源,但系统所需设备较复杂,测试过程操作繁琐；（3）纯氧曝气法水处理曝气设备性能检测方法 相对于吸附法,纯氧曝气充氧法一般通过向水溶液中鼓入纯氧来提高液相氧 分子浓度；纯氧曝气充氧法与前两种方法原理不同；在曝气充氧测试中,化学消 氧法与氮气吹脱法第一通过消氧剂或吹脱剂降低水中的溶解氧浓度,然后通过向 水中通入空气使得水中溶解氧浓度增长的；
30、纯氧曝气充氧法不需先降低水中溶解 氧的浓度,而是直接向水中通入纯氧使其溶解氧浓度达到过饱和状态,然后停止 通入纯氧,水中溶解氧浓度逐步从过饱和浓度下降至饱和浓度；从 过饱和浓度CS下降至 饱和浓度 CS 这段试验有效数据用于氧转移系数6.2 曝气设备充氧性能的指标为何是清水？K La 值的运算；这是由于清水的水质比较一样,进行充氧试验时,开动空气泵等进行曝气的 开头阶段,即可认为水中的水质匀称布置,此时,测定水中任一点的溶解氧值,即可认为是整个水池的溶解氧值；假如用污水的话,由于水质组分无法一样,测 得的性能无法比较,无法以一点的测量值代表整个池中液体的性能；在曝气设备 的实际使用过程中需要用
31、目标水样进行充氧性能测定,实测的 K La才能说明实际 的充氧效率；6.3 鼓风曝气设备与机械曝气设备充氧性能指标有何不同？答：鼓风曝气设备充氧性能指标一般用动力效率、氧的利用率表示,而机械 曝气设备充氧性能指标一般用动力效率、氧的转移效率表示；这主要是鼓风曝气与机械曝气的特点所打算的；鼓风曝气属于水下曝气,其 曝气量已知的,因此可用单位时间内转移到混合液中的氧量占总供氧量的百分比,即氧的利用率来表示充氧性能；而机械曝气属于水面曝气,其单位时间内转移至 液相中的曝气量是不行求的,因此只能用单位时间内转移至混合液中氧量,即氧转移效率来表示充氧性能；另外,动力效率是指每消耗1KWh 电能转移至混合
32、液中的氧量,这对于鼓风曝气设备与机械曝气设备均是可以求的,故也可用此来表 13 名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - 示两者的充氧性能；6.4 影响氧传递的因素有哪些？美国环保局对 17 个废水处理厂数百组试验进行总结, 制定了微孔曝气系统设计手册,说明白对氧传递影响的因素,如表 7-1 所示；表 7-1 氧传递的影响因素设备 因素废水 特性6.5影响因素对氧传递的影响扩散器类型扩散器堵塞微气泡扩散器较粗气泡氧传递效率高扩散器开孔率单位面积上扩散微孔多的氧传递效率高扩散器埋深随着扩散器埋深的增加,氧利用率增大, 但单
33、位能耗转移的氧量保持不变扩散器布置格网形布置较单侧布置水流螺旋式前进的及十字形布置的氧 传递速率高水流方式活塞流反应器较分段入流反应器氧传递效率高曝气池类型短宽的曝气池较长宽的曝气池氧传递速率沿程变化小 有生物膜形成导致的扩散器表面堵塞会降低氧传递水质干扰物质像表面活性剂含量的提高会降低氧传递水温水温上升,氧传递速率增大,但溶解度降低氧总转移系数K La 的意义是什么？怎样运算？答：依据行业标准曝气器清水充氧性能测定的定义,氧总转移系数指的是曝气器在标准状态、测试条件下,在单位传质推动力作用时,单位时间向单位体积水中传递氧的数量,表示的是曝气器将氧从气相转移至液相中的才能；运算方法主要有 3
34、种：公式法直接利用公式进行运算：KLa =2.303 lgCs - C0t - t 0Cs - Ct式中：K La 氧的总传递系数, L/min ；14 名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页,共 16 页精选学习资料 - - - - - - - - - Cs试验室的温度和压力下,自来水的溶解氧饱和度,mg/L；Ct相应某一时刻t 的溶解氧浓度, mg/L；t0 脱氧使用时间, min；t 开循环水泵后的时间, min；线性拟合将一级反应方程dc/dt=KLaCS-C 积分后得到 lnCS-C=-KLat+常数,测得 Cs和对应每一时刻 t 的 C 后绘制 lnCS-C 与 t
35、的关系曲线,或 dc/dt与 c 的关系曲线,然后进行线性拟合,拟合直线斜率的肯定值便是 K La；非线性拟合将一级反应方程 积分后得到：C = .- .- C0 exp -. t 用 origin 等数据处理软件自定义该积分函数,然后调用对试验 C-t 数据点进 行非线性拟合,即可得到参数 .的取值；6.6 如何确定 Cs 值？确定正确的 Cs 值对于运算正确的 K 加值是特别重要的；用于运算 K La 值的 Cs目前国内外有三种方法：采纳理论饱和值； 其值在有关的书中均可查到； 对于鼓风曝气和射流曝气,需依据埋没深度, 对查到的 Cs值进行修正； 该方法得到的值和实际饱和值出入较 大；采纳现场实测值,即充氧试验时的实测饱和值；因水中溶解氧饱和浓度与 温度、压力、测试条件均有很大关系,所以每次测定的饱和值均不相同,这就要 求在每次测定时均使溶解氧达到饱和为止；该种方法需时较长；不过,在测试条 件下是值得花精力去取得此数据的,这便于确定在一个特定的曝气器和测试条件 下采纳理论饱和值是否相宜；本试验采纳该种方法；试算 Cs值；对选用的饱和值,依据拟和情形进行试算、调整、直至中意,即调整到使各测定值均在半对数格纸作图法的直线上为止；有争论说明,一般这 是最差的方法；15 名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页,共 16 页