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1、精选优质文档-倾情为你奉上脚手架工程施工方案一、编制目的本方案为长春市兆丰嘉座2#楼工程的外墙维护脚手架的总体构思和部署，并用以具体指导施工，确保安全施工。二、编制依据1、兆丰嘉座2#楼工程的施工招标文件。2、兆丰嘉座2#楼施工图纸。3、国家、吉林省、长春市颁发的现行建筑结构和建筑施工、设备安装施工的各类规范、规程、验评标准及有关技术规定。4、长春市人民政府有关建筑工程管理、市政管理、环境保护等地方性法规及规定。5、长春建工有关质量管理、安全管理、文明施工管理制度。6、兆丰嘉座2#楼工程的现场及周围环境的实际情况。三、编制原则1、严格遵守国家、地方的技术规范、施工规程和质量评定与验收标准。2、
2、坚持技术先进性、科学合理性、经济适用性与实事求是相结合。四、编制内容1、兆丰嘉座2#楼工程外墙维护脚手架。第二章 工程概况及特点一、工程概况工程名称：兆丰嘉座2#楼工程地点：本工程位于长新街以南，北亚泰大街以东。建设单位：长春兆丰房地产开发有限公司设计单位：吉林北银规划建筑设计有限责任公司勘察单位： 长春有色勘察设计院施工单位：长春市辰旭建设有限责任公司监理单位： 长春市建设监理中心（一） 建筑设计概况兆丰嘉座2#楼位于长新街以南，北亚太大街以东。建筑面积7086.46、11层框剪结构。平面呈矩形，长46.17米，宽12.47米，室内0.000相当于绝对高程217.05米，2#楼层高：底商部分
3、一层4.15米、二层3.9米、三十一层2.9米、闷顶3.25米。总高度36.55米。住宅部分：地下室2.6米、一层3.6米、二层3.6米、三十一层2.9米、闷顶3.25米。总高度37.4米，室内外高差0.3米。设3部电梯。室内外高差1.42米。针对本工程特点，主体工程外脚手架拟采用单排扣件式钢管脚手架。外墙装饰工程拟采用吊架。本方案为单排扣件式钢管脚手架专项工程施工方案3脚手架所用的材料本工程脚手架采用单排扣件式钢管脚手架全封闭安全立网(1.5m6m)防护。脚手架选用的所有材料均应符合国家标准。根据JGT59-99规范标准要求拟采用钢管为483.5、维护网为密目防火阻燃网、搭设跳板为55厚白松
4、板。搭设人员要持证上岗，确保脚手工程使用安全可靠。3.1钢管：采用外径48，壁厚3.5的Q235焊接钢管，材质符合碳素结构钢（GB700-88）的相应规定。3.2扣件：十字扣、一字扣、回转扣符合可锻铸铁分类及技术条件（GB978-67）的可锻铸铁，附件材料应符合碳素结构钢（GB700-88）中Q235钢的规定。3.3白松木板，板宽250，板厚55。两端使用10-14号镀锌钢丝捆紧。禁止使用有扭纹，破裂和横透疖的木板。3.4安全网：必须是经国家指定监督检验部门监督允许生产的厂家产品。水平网为大眼锦纶网，立网为密目网。4脚手架(挑架)设计4.1单排全封闭式安全立网(1.5m6m)封闭防护。搭设高度
5、立杆超出建筑物总高度的1.8m。4.2因基层土质关系不适合从地面起脚手架,所以在一层每1.5m设置一个斜杆与一层顶挑出的小横杆、大横杆和立杆连接。应力集中部位适当加密斜杆间距。4.3脚手架构造尺寸：立杆距建筑物1.2 m，间距1.5m。大横杆步距1.5 m，小横杆间距1.5m。4.4脚手板采用松木脚手板，规格为b0=25055，脚手板总长6m。按三跨计平均每跨长度为2m，脚手板上部荷载为0.003N/2，查表得脚手板的控制跨度lmk=2153。考虑到脚手板铺设时必须相互搭接，每跨长度即小横杆间距取1500，lmk=21531500。4.5 小横杆的锚固采用在平台板上预埋与立杆相同的焊接钢管，用
6、扣件与水平挑杆相连接。也可采用在平台板上预埋用8钢筋制做的倒“U”形预埋件，小横杆从埋件中穿过，末端用扣件卡住。 4.6施工时，将2.0m的悬挑杆与楼板上地锚用扣件连接，挑出部分应控制在：楼板部分应控制在1.4m以内；挑檐部分应控制在1.2m以内。4.7底层设置两道大横杆与挑杆固定，大横杆步距为1.5 m，以便于立网的挂设，大横杆位于立杆里侧，每侧外伸长度不应小于100，但不大于200。4.8立杆钢管采用对接法，接头交错布置，高度方向错开500以上，相邻接头不在同步同跨内。立杆的垂直偏差严格控制在h/600范围内。4.9将大横杆固定在立杆上，小横杆固定在大横杆上，伸出大横杆长度不小于10，小横
7、杆间距不大于1.5 m将脚手板固定在小横杆上，作业层和首层必须满铺脚手板，脚手板对接处必须设双排小横杆，两小横杆间距不得大于300。板端挑出小横杆的长度保持1015cm。严禁出现探头板。4.10在操作层的脚手架外侧立杆上支设1.2 m护身栏杆和180挡脚板。4.11在脚手板下层兜设水平安全网（采用承重安全网），每三层设置一道，且下口封严。网眼不大于7安全网内外边应固定牢固。4.12挑架外侧设剪刀撑，采用48钢管按60角度4跨立杆设置。4.13外脚手架的转角处以及中间每隔4根立杆加设一组剪刀撑，剪刀撑与地面角度不大于60。要连续搭接，并保证搭接长度，相交点应处于同一条直线上。4.14考虑脚手架自
8、重及施工活荷载对脚手架造成的危害，当脚手架高度搭设达到6层楼时做一次卸荷措施，以后每五层做一次卸荷措施。4.15钢管每层每隔三跨立杆挂设一拉结点，拉结点设置在柱或楼板地锚上。其间距不超过垂直间距4m，水平间距6m的规定。保证架体与建筑物之间连接牢靠，不摇晃，不倒塌。4.16设置连墙件处的建筑结构必须具有可靠的支持力。脚手架上部未设置连墙件的自由高度不得大于6m。当设计位置及其附近不能装设连墙件时，应采取其它可行的刚拉结措施予以弥补。4.17 在设置连墙件时，必须保持脚手架立杆垂直，避免产生不利的预加侧向变形。5脚手架搭设5.1脚手架搭设应满足人员操作、材料堆放及运输等实用要求，并保证搭设升高、
9、周转脚手板和操作安全方便。5.2搭设顺序外挑水平杆由室内向室外安装水平横杆并与外挑水平杆扣紧安装斜杆与水平横杆扣紧逐根树立立杆，随即与水平横杆扣紧安第一步大横杆（与各立杆扣紧）安第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆 第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板5.3剪刀撑的安装要求：靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上，剪刀撑的搭设是一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯，斜杆两扣件与立杆节点（即立杆与横杆的交点）的距离不宜大于20。脚手架各杆件伸出的端头，均应大于10以防止杆件滑脱。5.4扣件的安装及注意事项5.4.1开口朝向：用于连接
10、的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口向上，以防雨水进入。5.4.2拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保证适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大。螺栓拧得不紧固当然不好，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，所以螺栓的拧紧必须适度。要求扭力矩控制在3949NM，最大不得超过59 NM。为了控制拧紧程度，操作人员可根据所用扳手的长度用测力计校核自已的手劲，反复练习，以求达到不用测力计也能准确地掌握扭力矩的大小。5.5构造要求5.5.1立杆：相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗
11、漏。立杆的垂直偏差：当架高在30 m以内时，应不大于架高的1/200；使其全高偏斜不大于10。5.5.2 大横杆：上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于5。大、小横杆的允许挠度，一般暂定为杆件长度的1/50。5.5.3小横杆：贴近立杆布置，搭于大横之上，并用直角扣件扣紧，为保证脚手板受力，作业层适当加设小横杆，不铺板时加设的小横杆可以拆除。5.5.4为不影响结构受力，不在剪力墙等受力结构处留置脚手眼。遇剪力墙时适当调整小横杆间距，最大间距不可超过2m。当剪力墙长度超过2m或楼层转角
12、处在脚手架内侧加设一根立根。5.5.5剪刀撑：沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加24个扣件。5.5.6连墙杆：垂直向应层层设置，其水平距离为6 m。与楼层地锚或框架柱拉接。5.5.7护栏和挡脚板：在铺脚手板的操作层上，必须设护栏和挡脚板，栏杆高度1.2m， 挡脚板亦可用加设一道低栏杆（距脚手板面0.20.4m）代替。5.5.8护头棚：入口必须搭设护头棚，护头棚上满铺双层脚手板，并在入口处明显位置挂安全提示标识。6外脚手架的搭设和维护安全技术措施6.1在外脚手架立杆基础外侧挖排水沟，以防雨水浸泡地基。6.2于主楼四角外脚手架立杆上设避雷针，并
13、连通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10。（脚手架必做可靠接地）。6.3工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上嬉闹和坐在栏杆等不安全处休息。6.4要保证脚手杆的整体性，不得与其它井架、升降机一并拉结，不得截断架体。6.5搭设人员必须持证，必须合理使用安全帽、安全带，穿防滑鞋，戴工作手套，脚手架必须及时维修加固，以达到坚固可靠，确保施工安全。7脚手架拆除的安全技术措施7.1拆除前必须完成以下工作拆除前，工长要向拆除施工人员进行书面安全技术交底。班组要学习安全技术操作规程。拆除脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守。严禁一切非操作人员入
14、内。全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆支撑是否牢固、安全。清除脚手架上杂物及地面障碍物。7.2拆除应符合以下要求拆除时，先搭的后拆，后搭的先拆。一般拆除顺序为：栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆斜挑杆水平横杆水平挑杆所有连墙杆随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆和卸荷杆件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高低差不大于2步，如高差大于2步时增设连墙杆加固。当脚手架拆至下部最后一根钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙杆件和卸荷杆件。拆除架子时，地面要有专人指挥，上下呼应，动作协调，当松开与别人有关的接地点时应先告知对方，以防坠落。随拆随运随清，禁止往下乱扔脚手架料具。材料及工具要有滑轮和
15、绳索运送。8脚手架的质量检查及验收8.1在脚手架基础、分段措施完成之后，必须由安全部、技术部、搭设班组等按照分段、分层进行检查、验收，并填写验收单、合格后方可进行使用。8.2脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，在遭受暴风、大雨等强力作用之后；在使用过程中，发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以后及其它安全隐患存在的情况时。检查合格后，方允许投入使用或继续使用。要做好日常的维修、保养工作。8.3搭设施工用的脚手架材料，必须把好材料质量关，严禁使用不符合规定要求的材料。9安全管理措施9.1施工手续及证件所有架子工必须具备长春市特种作业操作证或长春市特种作业临进操作证及暂住证等准许施工证件。9.
16、2施工前必须进行安全技术交底，架子的搭设必须由架子工来完成。架子工应经过三级安全教育，且须持证上岗。9.3施工时必须戴好安全帽，正确使用并系好安全带，穿具有安全性的防滑胶底鞋。外架下部应划警戒区并设围栏。9.4脚手架必须随着楼层的施工要求搭设，搭设时避开立体交叉作业，并严格按施工方案及相应安全规范进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平以确保节点符合要求。9.5在架子的搭设过程中，一定要按照操作规程施工，严禁非法操作。9.6架子搭设质量和安全的验收，应按照企业规定的建筑外架验收标准和程序进行。9.7脚手架必须经过安全验收合格后方可使用。作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。9.8操作架上严禁集
17、中堆放不必要的施工材料或重大荷载，即严禁超过3KN/。架板上标准砖单排立码不大于三层，砂浆和容器不大于1.5KN/。9.9严格避免以下违章作业：（1）利用脚手架吊运重物；（2）作业人员攀登架子上下；（3）在架子上拉结、支撑模板等；（4）任意拆除脚手架部件和连墙杆；（5）起吊构件和器材时碰撞和扯动脚手架。8.10每班工人上下作业时，应该检查有无影响安全作业问题的存在。排除解决后方可继续作业。在作业中发现有不安全的情况，应立即停止作业，进行维护，解决后方可继承作业。9.11架子拆除时，应由架子工负责拆除工作，非专业人员不得随意拆卸。9.12六级以上大风、大雾、大雨天气下应停止在脚手架上作业，雨雪后
18、上架操作要有防滑措施。9.13收工前应清理架面，将材料堆施整齐，垃圾清扫运走，必须将材料、物品移至室内。在任何情况下，严禁自架上向架下抛掷材料、物 9.14施工过程中，随时观察地基及脚手架的变化情况，大风雪后，观察有无变化，发现问题及时处理。9.15架子四角应设避雷装置，防止脚手架受雷击损坏。9.15其它未述要求按照有关架子安全技术要求和规范进行施工。10脚手架设计计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸
19、为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.50 米； 计算的脚手架为单排脚手架搭设高度为 39.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为单扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):1.000；脚手架用途:其它用途 同时施工层数:1； 3.风荷载参数 吉林省长春市地区，基本风压为0.650，风荷载高度
20、变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649； 考虑风荷载； 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1253； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:1； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木； 4.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度 1.50 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):50.00； 楼板混凝土标号:C25； 5.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 支杆与墙距离为(m
21、):1.2； 最里面支点距离建筑物 1.20 m,支杆采用 5.6号角钢5636.0mm钢管。 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ； 活荷载标准值: Q=1.0001.050/(2+1)=0.350 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.
22、40.350=0.490 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1931.2002+0.100.4901.2002 =0.093 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.2002-0.1170.4901.2002 =-0.110 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.093106,0.110106)/5080.0
23、=21.654 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 21.654 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.350 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1611200.04/(1002.06105.0)+0.9900.350 1200.04/(1002.06105.0) = 0.376 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm
24、请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.200 = 0.046 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3501.0501.200/(2+1)=0.147 kN； 活荷载标准值：Q=1.0001.0501.200/(2+1) =0.420 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.046+0.147)+1.4 0.420
25、 = 0.820 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.8201.050/3 = 0.287 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.293 kN.m； = M / W = 0.293106/5080.000=57.725 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷
26、载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.147+0.420 = 0.613 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 613.0801050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 .0) = 1.003 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+1.003 = 1.027 mm； 小横杆的最大挠度
27、小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!； 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.050=0.040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.200/2=0.221
28、 kN； 活荷载标准值: Q = 1.0001.0501.200 /2 = 0.630 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.040+0.221)+1.40.630=1.195 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1384 NG1 = 0.13839.000 = 5.398 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35011.200(1.050+0
29、.3)/2 = 0.283 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11 NG3 = 0.14011.200/2 = 0.084 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20039.000 = 0.234 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.999 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 1.0001.0501.2001/2 = 0.630 kN； 风荷载标准值
30、应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.650 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.6500.7400.649 = 0.219 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.999+ 1.40.630= 8.081 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设
31、计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.999+ 0.851.40.630= 7.949 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2191.200 1.5002/10 = 0.070 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.081 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.800 计算长度 ,由公
32、式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8081.000/(0.186489.000)=88.846 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 88.846 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =7.949 kN； 计算立
33、杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.800 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 7948.620/(0.186489.000)+70209.930/5080.000 =
34、101.213 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 101.213 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.219 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 3.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 3.304 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 6.304 kN； 其中
35、 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=6.304Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用单扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=6.304小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求! 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
36、 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm4，截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面积A = 21.95 cm2。 受脚手架集中荷载 N=1.25.999 +1.40.630 = 8.081 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.221.9500.000178.500 = 0.207 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 各
37、支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1 = 10.901 kN； R2 = 6.049 kN； R3 = -0.168 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.221 kN.m； 截面应力 =M/1.05W+N/A= 1.221106 /( 1.05 .0 )+ 0.000103 / 2195.0 = 10.741 N/mm2； 水平支撑梁的计算强度 =10.741 小于 215.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到强度 b = 570 10.063.0 23
38、5 /( 1200.0160.0235.0) = 1.87 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.919。 经过计算得到强度 = 1.221106 /( 0.919.00 )= 12.269 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 = 12.269 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十、支杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 RCi=RDisini 按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=13.961kN 十一、支杆的
39、强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为 RD=13.961kN 下面压杆以 5.6号角钢5636.0mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 13.961kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.248； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.130cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 1.921m； A - 受压斜杆净截面面积，A =3.340cm2； - 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是168.541 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算