第23章直直变换器优秀课件.ppt

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1、第23章直直变换器第1页，本讲稿共72页第第2 2章章 高频开关型直直变换电路高频开关型直直变换电路dc/dcdc/dc变换器将二个直流系统连接起来变换器将二个直流系统连接起来 第第1 1节直直变换器的基本结构节直直变换器的基本结构两系统的电压差必然降落在联接两端口的元件上两系统的电压差必然降落在联接两端口的元件上变换变换器必须有一条并联支路以给输入器必须有一条并联支路以给输入/输出的电流差值输出的电流差值提供一条通路提供一条通路 Vi=200V+50V -串联串联元件元件Vo=150Vi1=15Ai2=20A-+-并联并联元件元件+150V-5A15A第2页，本讲稿共72页电感能够提供非零的

2、平均电流，但两端的平均电压为零；电感能够提供非零的平均电流，但两端的平均电压为零；电容能够提供非零的平均电压，但它的平均电流为零电容能够提供非零的平均电压，但它的平均电流为零变换器本身不应当消耗电能变换器本身不应当消耗电能既能承受非零电压又能流过非零电流而不耗能既能承受非零电压又能流过非零电流而不耗能开关开关元件元件us1is1is2us2Vi=200V+us1-Vo=150Vis1Io=20A-+-+us2-S1is2S2第3页，本讲稿共72页第第2 2章基本直直变换电路分析章基本直直变换电路分析1.Buck1.Buck（降压）变换器（降压）变换器1.1 1.1 连续导电模式分析连续导电模式

3、分析在一个稳态周期中电感两端在一个稳态周期中电感两端的电为：的电为：iLV1+-VL+-V2+-在一个稳态周期中电感两端的电压平均值必然为零由此在一个稳态周期中电感两端的电压平均值必然为零由此得到变换器的稳态电压比得到变换器的稳态电压比 V1-V2-V2vLiLDTSTS第4页，本讲稿共72页由能量守恒由能量守恒 电感电流和输出电压中的纹波电感电流和输出电压中的纹波定义纹波定义纹波 为其峰值与平均（直流）值间的差，则为其峰值与平均（直流）值间的差，则 i iL L为为 纹波电流全部从纹波电流全部从C C中流过，则中流过，则 V V2 2为：为：第5页，本讲稿共72页在连续模式，纹波与输出电流的

4、大小无关在连续模式，纹波与输出电流的大小无关 已知最大纹波和有关参数，可计算滤波电容值已知最大纹波和有关参数，可计算滤波电容值 电感电流连续与不连续的边界值的确定电感电流连续与不连续的边界值的确定 连续导电模式与非连续导电模式的判据：连续导电模式与非连续导电模式的判据：当当 i Io时为非连续导电模式时为非连续导电模式 当当 i=Io时为临界连续导电模式时为临界连续导电模式临界连续时电感电流的平均值是临界连续时电感电流的平均值是 第6页，本讲稿共72页1.2 断续导电模式分析断续导电模式分析 电感两端的电压是电感两端的电压是 V1-V2-V2vLiLiCvDV2V1DTSTS(D+)TS根据稳

5、态下电感电压伏秒平衡规律根据稳态下电感电压伏秒平衡规律 第7页，本讲稿共72页该变换器仍然是降压变换器。其稳态电压比取决于导通该变换器仍然是降压变换器。其稳态电压比取决于导通比比D D与与。由变换器的参数决定。由变换器的参数决定。下面讨论下面讨论 与参数的关与参数的关系。由于稳态负载电流：系。由于稳态负载电流：式中式中 根据上方程解出根据上方程解出：将将 代入到代入到变比计算式中得不连续时的稳态电压比变比计算式中得不连续时的稳态电压比第8页，本讲稿共72页电感电流断续时输出电压与电感电流断续时输出电压与K K有关，且非线性有关，且非线性1.变换器的变换器的(外外)特性特性 (V V2 2与与I

6、 I2 2的关系的关系)电感电流连续时输出电压与电感电流连续时输出电压与I I2 2无关无关电感电流不连续时输出电流电感电流不连续时输出电流I I2 2是：是：第9页，本讲稿共72页将不连续时的将不连续时的M M代入上式得代入上式得 设临界电感电流的最大值（当设临界电感电流的最大值（当D=1/2D=1/2有最大值）有最大值）当电感电流不连续时，其稳态电压比的另种形式为当电感电流不连续时，其稳态电压比的另种形式为 于是于是 第10页，本讲稿共72页将该式用图象表示。虚线内将该式用图象表示。虚线内表示电流不连续表示电流不连续 V2/V1D=1.0D=0.1D=0.3D=0.5D=0.7D=0.9I

7、2/ILCmax该图说明，在该图说明，在D D一定的条件下，当负载电流小于临界值，电一定的条件下，当负载电流小于临界值，电流就由连续变为断续流就由连续变为断续 断续时电感电流的平均值也可写作断续时电感电流的平均值也可写作 临界电感电流的最大值也可写作临界电感电流的最大值也可写作 第11页，本讲稿共72页于是于是 将上式代入断续时稳态电压比公式，得：将上式代入断续时稳态电压比公式，得：第12页，本讲稿共72页将上式作图将上式作图 V2/V1=0.8V2/V1=0.5V2/V1=0.2DI2/ILCmax虚线内表示电流不连续虚线内表示电流不连续该图说明，当该图说明，当V V2 2一定、一定、I I

8、2 2相同时，相同时，V1V1越小越容易连续；越小越容易连续；或或D D越大越容易连续越大越容易连续 2 2BoostBoost（升压）变换器（升压）变换器2.12.1连续导电模式分析连续导电模式分析电感两端的电压为电感两端的电压为 稳态电压比稳态电压比 iLV1+-VL+-V2+-第13页，本讲稿共72页电流变比电流变比 电感电流的纹波和输出电压中电感电流的纹波和输出电压中的纹波的纹波 V1-(V2-V1)vLiLiDiQDTSTS i iL L为其峰值与其平均值间为其峰值与其平均值间的差。则的差。则 i i为：为：假定假定i iD D中的纹波电流全部从中的纹波电流全部从C C中流过中流过，

9、所以，所以电感电流连续与不连续的边界值的确定电感电流连续与不连续的边界值的确定 第14页，本讲稿共72页连续导电模式与非连续导电模式的判据：连续导电模式与非连续导电模式的判据：当当 i I1时为非连续导电模式时为非连续导电模式 当当 i=I1时为临界连续导电模式时为临界连续导电模式临界连续时电感电流的平均值是临界连续时电感电流的平均值是 将电感电流转变成负载电流，其临界值是：将电感电流转变成负载电流，其临界值是：第15页，本讲稿共72页2.2 断续导电模式分析断续导电模式分析 V1-(V2-V1)vLiLiDV2vDV2-V1DTSTS(D+)TS电感两端的电压是电感两端的电压是 根据电感电压

10、伏秒平衡规律根据电感电压伏秒平衡规律 该变换器仍然是该变换器仍然是升压升压变换器。其稳态电压比取决于导通比变换器。其稳态电压比取决于导通比D D与与。由变换器的参数决定。由变换器的参数决定。第16页，本讲稿共72页下面讨论下面讨论 与参数的关系。由于稳态与参数的关系。由于稳态电感电感电流：电流：将将 表达式代入到表达式代入到M M中可得不连续时的稳态电压比中可得不连续时的稳态电压比 第17页，本讲稿共72页电感电流不连续时电感电流不连续时M M与与D D的关系接近直线关系的关系接近直线关系 2.变换器的变换器的(外外)特性特性 (V(V2 2与与I I2 2间的关系间的关系)电感电流连续时输出

11、电压与电感电流连续时输出电压与I I2 2无关。无关。电感电流不连续时电感电流不连续时其平均值其平均值为：为：将稳态电流变比代入得将稳态电流变比代入得 在升压变换器中，为保证在升压变换器中，为保证V V2 2为常数，为常数，D D必须跟随必须跟随V V1 1变化，变化，对不同的对不同的V V2 2/V/V1 1，得到，得到D D与负载电流的函数关系。由电感电与负载电流的函数关系。由电感电流临界连续情况定义：流临界连续情况定义：第18页，本讲稿共72页将上边各式代入得将上边各式代入得 将上式将上式D D求出求出 V2/V1=4V2/V1=2.0V2/V1=1.25DI2/I2max第19页，本讲

12、稿共72页3 3Buck-BoostBuck-Boost（降压（降压-升压）变换器升压）变换器3.13.1连续导电模式分析连续导电模式分析电感两端的电压为电感两端的电压为 V1-V2vLiLiDiQV1+-V2-+VL+-稳态电压比稳态电压比 输出电压的大小与占空比有关输出电压的大小与占空比有关D D大于大于1/21/2是升压变换器是升压变换器D D小于小于1/21/2是降压变换器是降压变换器第20页，本讲稿共72页电感电流的纹波和输出电压中的纹波电感电流的纹波和输出电压中的纹波 假定其纹波电流全部从假定其纹波电流全部从C C中流过中流过 电感电流连续与不连续的边界值的确定电感电流连续与不连续

13、的边界值的确定 连续导电模式与非连续导电模式的判据：连续导电模式与非连续导电模式的判据：当当 i I1+I2时为非连续导电模式时为非连续导电模式 当当 i=I1+I2时为临界连续导电模式时为临界连续导电模式第21页，本讲稿共72页临界连续时电感电流的平均值是临界连续时电感电流的平均值是 将电感电流转变成负载电流，其临界值是：将电感电流转变成负载电流，其临界值是：3.2 断续导电模式分析断续导电模式分析 V1-V2vLiLiDV2vDV2-V1DTSTS(D+)TS电感两端的电压是电感两端的电压是 第22页，本讲稿共72页该变换器仍然是降压该变换器仍然是降压-升压升压变换器。其稳态电压比取决变换

14、器。其稳态电压比取决于导通比于导通比D D与与。由变换器的参数决定。由变换器的参数决定。根据电感电压伏秒平衡规律根据电感电压伏秒平衡规律 下面讨论下面讨论 与参数的关系。由于稳态与参数的关系。由于稳态电源电源电流电流I I1 1 第23页，本讲稿共72页将将 表达式代入到表达式代入到M M中可得不连续时的稳态电压比中可得不连续时的稳态电压比 电感电流不连续时电感电流不连续时M M与与D D的关系为直线关系的关系为直线关系 3.变换器的变换器的(外外)特性特性 (V(V2 2与与I I2 2间的关系间的关系)电感电流连续时输出电压与电感电流连续时输出电压与I I2 2无关。无关。电感电流不连续时

15、电感电流不连续时其平均值其平均值为为(由波形计算由波形计算)：假定输出电压不变，将假定输出电压不变，将(上页上页)I1与变比代入：与变比代入：第24页，本讲稿共72页解出解出I I2 2式中的式中的D D：V2/V1=0.33V2/V1=1.0V2/V1=4.0DI2/I2Cmax4 4CukCuk变换器变换器C1RDC2L1L2V1+-V2-+VC1-+T第25页，本讲稿共72页工作过程：当工作过程：当T T断断D D通，电源通，电源V1V1经经L1L1给给C1C1充电，输出电压充电，输出电压靠靠C2C2、L2L2维持基本不变；当维持基本不变；当T T通通D D断，电容断，电容C1C1将前一

16、段存将前一段存储的能量释放给负载储的能量释放给负载R R、滤波电容、滤波电容C2C2和电感和电感L2L2，同时电源，同时电源给给L1L1提供能量提供能量。4.14.1连续导电模式分析连续导电模式分析vL1iL1iL2V2V1V2vL2i1+i2由于电感上的平均直流电由于电感上的平均直流电压恒为零，所以，电容压恒为零，所以，电容C C1 1上的平均直流电压是上的平均直流电压是电感电感L L1 1上的电压是上的电压是：第26页，本讲稿共72页根据电感电压伏秒平衡规律根据电感电压伏秒平衡规律 电流变比电流变比 电感电流的纹波和输出电压中的纹波电感电流的纹波和输出电压中的纹波 第27页，本讲稿共72页

17、也可根据电容也可根据电容C1C1的电压安的电压安秒平衡规律来求解它的稳秒平衡规律来求解它的稳态电压比。其结果完全相同态电压比。其结果完全相同输出电压纹波可仿照前述的方法求出：先求出输出电压纹波可仿照前述的方法求出：先求出L2L2中的中的电流纹波，再令纹波电流全部从电容中流过，于是可求出电流纹波，再令纹波电流全部从电容中流过，于是可求出输出电压纹波。输出电压纹波。4.24.2不连续导电模式分析不连续导电模式分析当电感（当电感（L1/L2L1/L2）小或负载电阻较大或工作频率低时）小或负载电阻较大或工作频率低时丘克变换器也将工作于电流不连续状态。此时，电丘克变换器也将工作于电流不连续状态。此时，电

18、路的工作过程是：三极管通二极管断；三极管断二路的工作过程是：三极管通二极管断；三极管断二极管通；三极管二极管均断。电路中的主要波形如极管通；三极管二极管均断。电路中的主要波形如图示。图示。第28页，本讲稿共72页要说明的是，此时电容要说明的是，此时电容C1C1上电压仍然为常数其大小不上电压仍然为常数其大小不变。当变。当T T、D D均不导通时均不导通时VC1VC1将使电感电流反向流动，于是将使电感电流反向流动，于是iL1iL1出现负值。由于输出电压出现负值。由于输出电压V2V2不变，流过负载的电流也不变，流过负载的电流也流过流过L1L1和和L2L2，它为常数，它为常数由波形知，电感由波形知，电

19、感L1L1、L2L2中的电中的电流总连续。但电流流总连续。但电流i1+i2i1+i2却出却出现了不连续。注意区别不连现了不连续。注意区别不连续的意义续的意义vL1iL1-V2V1iL2-V2vL2i1+i2V1电感电感L L1 1上的电压是上的电压是：第29页，本讲稿共72页C1RDC2L1L2V1+-V2-+VC1-+TC1RDC2L1L2V1+-V2-+VC1-+TC1RDC2L1L2V1+-V2-+VC1-+T第30页，本讲稿共72页根据电感电压伏秒平衡规律根据电感电压伏秒平衡规律 上式表示当为不连续导电模式时，上式表示当为不连续导电模式时，CukCuk与与Buck-BoostBuck-

20、Boost的电的电压变比特性相同。式中压变比特性相同。式中 是一个与电路参数有关的量：可是一个与电路参数有关的量：可以证明：以证明：其特点是：输入、输出电流没有脉动；电压变比理论其特点是：输入、输出电流没有脉动；电压变比理论上可由零变到无穷大上可由零变到无穷大;开关管的射极接地，使驱动简化开关管的射极接地，使驱动简化第31页，本讲稿共72页第第3 3章隔离型直直变换电路分析章隔离型直直变换电路分析变压器的作用变压器的作用输入和输出间实现电气隔离输入和输出间实现电气隔离实现单输入实现单输入-多输出多输出减小开关的电压减小开关的电压/电流应力电流应力基本拓扑基本拓扑正向变换器（正向变换器（Forw

21、ardForward）反激变换器（）反激变换器（FlybackFlyback）正向变换器中所有绕组上的瞬时功率代数和为零即变压器不正向变换器中所有绕组上的瞬时功率代数和为零即变压器不储能储能反激式变换电路当开关导通时原边储能（激磁电感）反激式变换电路当开关导通时原边储能（激磁电感）开关断开时副边绕组将储能提供给负载开关断开时副边绕组将储能提供给负载 第32页，本讲稿共72页3.1 3.1 变压器及模型变压器及模型双绕组理想变压器满足电压比等于匝比、电流比等于电压双绕组理想变压器满足电压比等于匝比、电流比等于电压比的倒数比的倒数,阻抗比为匝比的平方。理想变压器既不耗能也不阻抗比为匝比的平方。理想

22、变压器既不耗能也不储能储能 实际变压器存在磁化电感和漏电感实际变压器存在磁化电感和漏电感由于存在磁化电流二者端子电流不同由于存在磁化电流二者端子电流不同;由于有漏感二者端由于有漏感二者端子电压不同子电压不同第33页，本讲稿共72页激磁电感可跨接在原边，也可出现在副边激磁电感可跨接在原边，也可出现在副边如果漏感压降比激磁电感上的压降小得多，则原如果漏感压降比激磁电感上的压降小得多，则原（或副）边漏感可反射到另一边。（或副）边漏感可反射到另一边。第34页，本讲稿共72页3.2 3.2 隔离型单端正激变换器隔离型单端正激变换器“单端单端”是指功率只从原边电压的一个极流入是指功率只从原边电压的一个极流

23、入工作过程工作过程开关导通时，原边电压开关导通时，原边电压VP等于输入电压等于输入电压V1。副边电压。副边电压极性为正。所以极性为正。所以D1通通D2断，断，VD=V1/N，反射到原边的，反射到原边的电流为电流为I2/N 第35页，本讲稿共72页当三极管断开时二极管当三极管断开时二极管D D3 3和电压源和电压源V VC C为磁化电流提为磁化电流提供通路供通路+第36页，本讲稿共72页激磁电流与钳位激磁电流与钳位若变压器的磁化电流非零，开关关断后必须为该电流若变压器的磁化电流非零，开关关断后必须为该电流提供一条流动路径提供一条流动路径在开关断开在开关断开i 流动期间，激磁流动期间，激磁电感上的

24、电压必须为负，电感上的电压必须为负，以使以使激磁激磁电流衰减电流衰减在周期性的稳态时，在周期性的稳态时，铁心中的磁通在每个周期的终点铁心中的磁通在每个周期的终点值必须回到起点值值必须回到起点值这称为磁通复位这称为磁通复位假定激磁电流初值为零，开关导通磁化电流线性增大。假定激磁电流初值为零，开关导通磁化电流线性增大。开关关断，开关关断，I2立刻换流到立刻换流到D2，D1关断。理想变压器的电关断。理想变压器的电流流is、i1阶跃到零。但阶跃到零。但i 必须连续。必须连续。i 迫使迫使D3导通导通,VPV1-VC 第37页，本讲稿共72页在每个周期终点的磁化电流值必须回到起点值，否则它将在每个周期终

25、点的磁化电流值必须回到起点值，否则它将不断增大，使变压器饱和不断增大，使变压器饱和等价条件是，开关关断时的原边伏秒必须等于开关导等价条件是，开关关断时的原边伏秒必须等于开关导通时的原边伏秒，即净伏秒必须为零通时的原边伏秒，即净伏秒必须为零 要确保激磁电流衰减到零，复要确保激磁电流衰减到零，复位电压必须大于伏秒平衡位电压必须大于伏秒平衡所需的临界值。同时应确保在所需的临界值。同时应确保在D最大时最大时i 也能衰减到零。也能衰减到零。例例3.1 钳位电压的选择钳位电压的选择设输入电压设输入电压V1=50伏，变压器匝比伏，变压器匝比N=5，导通比为，导通比为D，输出电压，输出电压V2=D（V1/N）

26、=10D（伏），若（伏），若0 V2 8伏，伏，Dmax=0.8，求所需，求所需钳位电压钳位电压VC的值的值第38页，本讲稿共72页复位电路的能耗复位电路的能耗复位电路在每个周期都吸收能量，该能量一般都被损耗掉。复位电路在每个周期都吸收能量，该能量一般都被损耗掉。在在D3导通时间内通过积分导通时间内通过积分Vcic可计算出这部分能量。可计算出这部分能量。若电压若电压Vc为常数，为常数，ic的峰值的峰值线性减小线性减小到零所需时间到零所需时间 第39页，本讲稿共72页每个周期流入电源每个周期流入电源VC中的能量中的能量EC是是 它比磁化电感中储存的能量要大它比磁化电感中储存的能量要大 通常用大电

27、容来构成钳位电源通常用大电容来构成钳位电源VC。为防止。为防止VC增大，将一增大，将一个电阻与它并联。在大功率的场合，可使用一个辅助个电阻与它并联。在大功率的场合，可使用一个辅助DC/DC变换器将电容储能传送到电源或负载变换器将电容储能传送到电源或负载例例3.2 放电电阻的布置放电电阻的布置如果将电阻接在如果将电阻接在VC与输入电压之间，部分能量就由电容与输入电压之间，部分能量就由电容返回到电源。能量损耗为返回到电源。能量损耗为 第40页，本讲稿共72页与上一个方案相比，能量损耗减小与上一个方案相比，能量损耗减小第41页，本讲稿共72页变压器耦合钳位（或第三绕组复位）变压器耦合钳位（或第三绕组

28、复位）当当Q关断时关断时i 通过钳位绕组流通，所以通过钳位绕组流通，所以 iT=（N1/NT）i 改变（改变（NP/NT）可调节钳位电压）可调节钳位电压第42页，本讲稿共72页注意到匝比影响三极管的断态电压。对注意到匝比影响三极管的断态电压。对1:1的匝比三极的匝比三极管的断态电压是管的断态电压是2V1，对，对3:1的匝比，三极管的断态电压是的匝比，三极管的断态电压是4V1。优点优点:磁场能量直接返回到电源磁场能量直接返回到电源 问题是，当三极管关断时，原边与第三绕组间的漏感会阻问题是，当三极管关断时，原边与第三绕组间的漏感会阻止磁化电流立刻换流到第三绕组中去。因此止磁化电流立刻换流到第三绕组

29、中去。因此 必须在开关的两必须在开关的两端加钳位电路，以防止其电压过高。与漏电感相关的能量与端加钳位电路，以防止其电压过高。与漏电感相关的能量与磁化电感的储能相比要小得多，所以这部分能耗不必考虑，磁化电感的储能相比要小得多，所以这部分能耗不必考虑，除非该电路以非常高的频率工作。除非该电路以非常高的频率工作。第43页，本讲稿共72页将钳位绕组接到将钳位绕组接到V2端可将电感储能送到输出端，理论上可端可将电感储能送到输出端，理论上可以轻微地改善电路的效率。以轻微地改善电路的效率。3.3 隔离混合桥隔离混合桥 Q1与与Q2在通在通/断断上同步上同步第44页，本讲稿共72页由于二极管不允许由于二极管不

30、允许i 反向变压器的铁心只能到反向变压器的铁心只能到Bmin=0。四。四个元件中只有两个是可控的，该变换器仍然是单端个元件中只有两个是可控的，该变换器仍然是单端的，称为单端隔离混合桥的，称为单端隔离混合桥 第45页，本讲稿共72页特点：开关数多一倍但开关电压额定值小特点：开关数多一倍但开关电压额定值小不需要额外的复位电路不需要额外的复位电路需要驱动两个射极处于不同电位的三极管需要驱动两个射极处于不同电位的三极管电路的最大占空比被限制到电路的最大占空比被限制到50%50%。单端隔离变换器中的开关应力单端隔离变换器中的开关应力若开关的最大导通比限制在若开关的最大导通比限制在0.5，则开关管上的电压

31、为，则开关管上的电压为2V1，若变换器输出的平均功率为，若变换器输出的平均功率为Po，不计磁化电感，不计磁化电感电流，开关管（在电流，开关管（在0.5导通比下）流过的电流峰值为导通比下）流过的电流峰值为2Po/V1，开关管的应力参数，开关管的应力参数第46页，本讲稿共72页3.4 3.4 双端桥式隔离正向变换器双端桥式隔离正向变换器 双端桥式变换器的特点双端桥式变换器的特点1.输出电压纹波频率是单端电路的两倍，可减小输输出电压纹波频率是单端电路的两倍，可减小输出滤波器出滤波器2.磁化电流磁化电流i 可以改变符号，铁心材料利用更好可以改变符号，铁心材料利用更好同样可以计算其它开关的应力参数。一般

32、若最大导同样可以计算其它开关的应力参数。一般若最大导通比为通比为Dmax，钳位电压至少为，钳位电压至少为V1/（1Dmax)，开关流，开关流过的电流是过的电流是PO/(DmaxV1)，开关应力参数是，开关应力参数是第47页，本讲稿共72页3.比单端电路复杂比单端电路复杂双端桥式变换电路如图。电路中开关双端桥式变换电路如图。电路中开关S1S4均为双均为双向开关。工作波形如图向开关。工作波形如图用全波整流电压的周期定义占空比用全波整流电压的周期定义占空比D。如果。如果D=1每个每个原边开关导通原边开关导通50%的时间。的时间。第48页，本讲稿共72页用三种开关方式均可以使用三种开关方式均可以使i

33、保持连续保持连续:1)关断所有的开关，强迫磁化电流在副边绕组中流动，关断所有的开关，强迫磁化电流在副边绕组中流动，即，即，isi N。当当D50%时，在时，在(1D)T期间内不必给变压器施加复期间内不必给变压器施加复位电压，因为在下个位电压，因为在下个DT当当Vp反向时会使铁心磁通复反向时会使铁心磁通复位。但在这段时间内必须保持位。但在这段时间内必须保持i 的连续的连续第49页，本讲稿共72页2)S1和和S2导通和导通和3)S3和和S4导通这导通这二种功能相同二种功能相同只有当只有当Ni I2才可将才可将所有的原边开关断开所有的原边开关断开。当。当is I2至至少三个副边二极管要同时导通。例如

34、，少三个副边二极管要同时导通。例如，0 Ni I2，D5、D6和和D7（或（或D6、D7、D8）将导通。）将导通。I2通过通过D5、D7环流，环流，isi N在负的方向通过在负的方向通过D5、在正的方向通过、在正的方向通过D6环流。如环流。如果果Ni I2，D5会通过负电流，而这是矛盾的（注意到会通过负电流，而这是矛盾的（注意到D8的的状态在这段时间内不明确，但结果不变）状态在这段时间内不明确，但结果不变）优点：原边开关只流过单极性的电流；缺点：变压器漏感优点：原边开关只流过单极性的电流；缺点：变压器漏感中的储能不能保持连续中的储能不能保持连续第50页，本讲稿共72页此时开关流过双向电流，为原

35、边漏感电流提供通路。磁化此时开关流过双向电流，为原边漏感电流提供通路。磁化电流电流i i 将在原副边绕组中被劈开。将在原副边绕组中被劈开。i i 如何准确地在原副绕如何准确地在原副绕组中分布与电路参数有关：例如开关压降、原副边电感的组中分布与电路参数有关：例如开关压降、原副边电感的相对大小等等相对大小等等在每个周期中采用交替在每个周期中采用交替顺序顺序（如（如S S1414、S S4343、S S3232、S S2121）可确）可确保每个开关承受相同的电流应力保每个开关承受相同的电流应力第51页，本讲稿共72页例例3 3 双端全桥变换器中变压器的原边电流双端全桥变换器中变压器的原边电流开关顺序

36、开关顺序:S:S1414、S S4343、S S3232、S S2121,在在(1-D)T期间期间,i 只在原只在原边环流边环流(S S2121或或S S4343)在在DT的起点的起点t=0，假定，假定i(0)=-I P;在在DT期间，期间，S1S4、D5D8导通，原边电流是：导通，原边电流是：第52页，本讲稿共72页在在t=DT，i=+I P 在在(1-D)T期间期间,S1断断S3通，为通，为i 提供一条通路。由于提供一条通路。由于Vp=0所以所以i=I P保持不变，直到保持不变，直到t=T，S4断断S2通通i、ip、和、和 is/N的波形如图的波形如图第53页，本讲稿共72页虽然假定在虽然

37、假定在(1-D)T期间期间I2通过通过D5和和D7(或或D6和和D8)续流，续流，在此期间在此期间若变压器副边有漏感若变压器副边有漏感,仍然存在着仍然存在着D5与与D8保持保持导通、导通、D6与与D7保持关断的可能性。这将引起一个额外的电保持关断的可能性。这将引起一个额外的电流流I2/N通过通过S3与与S4环流环流,如图如图第54页，本讲稿共72页3.5 3.5 隔离型双端半桥变换器隔离型双端半桥变换器桥式变换器中三极管的基极处于不同的电位使驱动复杂桥式变换器中三极管的基极处于不同的电位使驱动复杂化化;副边整流管二个串联副边整流管二个串联,损耗大损耗大中抽电路中两个三极管的射极都接地，驱动容易

38、中抽电路中两个三极管的射极都接地，驱动容易副边电流只流经一个开关，压降小效率高副边电流只流经一个开关，压降小效率高第55页，本讲稿共72页输出电压的控制与全桥变换器相同输出电压的控制与全桥变换器相同要在要在(1-D)T(1-D)T期间产生零电压，只能靠将原边开关全部关期间产生零电压，只能靠将原边开关全部关断来实现断来实现第56页，本讲稿共72页若不计磁化电流，变压器没有漏电感若不计磁化电流，变压器没有漏电感在在(1-D)T(1-D)T期间期间变压器原边电流为零。变压器强迫两个变压器原边电流为零。变压器强迫两个副边绕组中的电流相等，将副边电流在两个副边绕副边绕组中的电流相等，将副边电流在两个副边

39、绕组中平均分配，由于组中平均分配，由于D3和和D4均导通，副边被短路。在均导通，副边被短路。在这种条件下，所有的绕组电压必须为零，所以整流电压这种条件下，所有的绕组电压必须为零，所以整流电压为零。为零。第57页，本讲稿共72页下面结合电路与波形图进行说明下面结合电路与波形图进行说明1：S1通通S2断。断。VP=V1、VL=V1。磁化电流。磁化电流i 由正的由正的初始值向负积分，初始值向负积分，i1=I2，i2=0，i2=i，由磁势平衡求，由磁势平衡求得：得：i1=i I2/N。+-+-+-+-第58页，本讲稿共72页2：S1断断S2断。断。i1=0，i2=-i，i=-I P。由磁势平衡：由磁势

40、平衡：约束条件约束条件 联立求解得联立求解得 第59页，本讲稿共72页IPI2/N第60页，本讲稿共72页3:S1断断S2通。通。i1=0，磁化电流，磁化电流i 由负的初始值向正积分。由负的初始值向正积分。i1=0，i1=0，i2=I2由磁势平衡求得：由磁势平衡求得：i2=I2/N+-+-第61页，本讲稿共72页4:S1断断S2断。断。i=+I P，i1=0，i2=-i 由磁势平衡：由磁势平衡：约束条件约束条件 联立求解得联立求解得 第62页，本讲稿共72页上面分析的条件是上面分析的条件是I P I2/N。此时开关中的电流是单向的。此时开关中的电流是单向的。开关开关S1S2中不需要反并二极管。

41、中不需要反并二极管。但若但若I P I2/N，开关中的电流就是双向的，开关中的电流就是双向的，S1S2中必须反并中必须反并二极管二极管注意到注意到is2=i(t)+i2(t)=-i1(t-T)=is1，即开关电流是完全相，即开关电流是完全相同的，只是相位相差同的，只是相位相差T可将磁化电感放在变压器的四个绕组中任意一个中甚至可将磁化电感放在变压器的四个绕组中任意一个中甚至是两个原绕组（或两个副边绕组）之间是两个原绕组（或两个副边绕组）之间第63页，本讲稿共72页3.63.6反激式变换器反激式变换器将间接变换器转变成电气隔离将间接变换器转变成电气隔离的电路：带磁化电感的变压器的电路：带磁化电感的

42、变压器代替电路中的电感。因为电感代替电路中的电感。因为电感上没有直流电压。当上没有直流电压。当Q Q导通时导通时D D关断，电能流入关断，电能流入L L；当；当Q Q关关断断D D导通，储存的磁能经副导通，储存的磁能经副边绕组流向负载。如果没边绕组流向负载。如果没有漏电感，除了变压器产有漏电感，除了变压器产生升压与降压作用外，反生升压与降压作用外，反激式变换器的工作与非隔激式变换器的工作与非隔离变换器是一样的。离变换器是一样的。第64页，本讲稿共72页当原边有漏电感，当开关断开时其储能需要释放，通常必当原边有漏电感，当开关断开时其储能需要释放，通常必须加缓冲电路。须加缓冲电路。正激电路中的变压

43、器的磁化电流越小越好，而反激必须正激电路中的变压器的磁化电流越小越好，而反激必须具有一定的值以储存能量。该变压器称为储能变压器具有一定的值以储存能量。该变压器称为储能变压器CukCuk变换器也可隔离。但在这种电路中变压器不能取代滤变换器也可隔离。但在这种电路中变压器不能取代滤波电感。它与正向变换器一样提供阻抗变换而不储能（电波电感。它与正向变换器一样提供阻抗变换而不储能（电容电压极性要确保原副边没有直流电压作用）容电压极性要确保原副边没有直流电压作用）第65页，本讲稿共72页+3.7 3.7 变压器漏感的影响变压器漏感的影响单端变换器中漏感的影响单端变换器中漏感的影响设漏感与副边绕组串联，当设

44、漏感与副边绕组串联，当开关导通时开关导通时D1中的电流不能中的电流不能阶跃变化。在换相期间两个阶跃变化。在换相期间两个二极管均导通，换相电压是二极管均导通，换相电压是Vx=V1/N。漏感。漏感L 中的电流线中的电流线性上升，其斜率是性上升，其斜率是V1/NL，直到它达到直到它达到I2值值。换相时间是：。换相时间是：换相结束换相结束后，后，D D2 2关断，关断，V Vd d阶跃阶跃变到变到V V1 1/N/N 第66页，本讲稿共72页在换相期间，在换相期间，vd=0vd=0而不是而不是V V1 1/N/N，输出电压，输出电压V V2 2小于无漏感时小于无漏感时的值（的值（DVDV1 1/N/N

45、）。所以，要保持所需要的输出电压，）。所以，要保持所需要的输出电压，要么减小匝比要么减小匝比N N，要么增大最大导通比。减小，要么增大最大导通比。减小N N会增会增大三极管的电流峰值与有效值。增大最大导通比就增大大三极管的电流峰值与有效值。增大最大导通比就增大了磁通复位电压值，从而增大了开关的电压额定值了磁通复位电压值，从而增大了开关的电压额定值 开关断开时，复位电路工作，开关断开时，复位电路工作，变压器的原边电压变压器的原边电压VpVp立刻立刻从从+V+V1 1阶跃到阶跃到-(V(VC C-V-V1 1)。I I2 2开始从开始从D D1 1换相到换相到D D2 2。此时漏感。此时漏感上电压

46、是上电压是-(V(VC C-V-V1 1)/N)/N，所以换相时间，所以换相时间 u2u2与与 u1u1不同。此不同。此时，能量流动从副边绕组流向原边绕阻。时，能量流动从副边绕组流向原边绕阻。第67页，本讲稿共72页例例4 4 有漏感时单端正激变换器有漏感时单端正激变换器D D的确定的确定上图中：上图中：V V1 1=50V=50V，V V2 2=5V=5V，I I2 2=40A=40A，N=5N=5，L L=100nH=100nH，Lu Lu=，fs=200KHfs=200KH。为得到。为得到5V5V输出输出D D应为多少？应为多少？由于有漏感，需要增大占空比以补偿换相间隔（因二极由于有漏感

47、，需要增大占空比以补偿换相间隔（因二极管换相产生电压损失）。换流时间间隔是管换相产生电压损失）。换流时间间隔是 这段时间对应开关周期的这段时间对应开关周期的8%8%，所以。，所以。D=58%D=58%，钳位电压必，钳位电压必须满足铁心在这种占空比时复位的条件须满足铁心在这种占空比时复位的条件 由此可确定由此可确定V VC C大于大于120120伏。而无漏感时占空比是伏。而无漏感时占空比是50%V50%VC C是是100100伏。开关的电压额定值至少应高于伏。开关的电压额定值至少应高于V VC C。所以漏抗的影。所以漏抗的影响之一是增加了开关的电压定额值响之一是增加了开关的电压定额值第68页，本

48、讲稿共72页储存在漏电感中的峰值能量是储存在漏电感中的峰值能量是 当漏感释放能量时，输入电源也提供能量，钳位电源（路）当漏感释放能量时，输入电源也提供能量，钳位电源（路）吸收的能量多于漏感中的储能。结果是吸收的能量多于漏感中的储能。结果是E=137uJE=137uJ，它比，它比E E要要大约大约70%70%。如果这部分能量在每个周期中均被损耗掉，由。如果这部分能量在每个周期中均被损耗掉，由漏电感造成的损耗将是漏电感造成的损耗将是2727 5W5W，或为输出功率的，或为输出功率的14%14%。如果。如果我们重新布置放电电阻，则每个周期只损耗我们重新布置放电电阻，则每个周期只损耗E E，或，或8%

49、8%的的输出功率输出功率 在单端正激变换器中，漏感产生的能耗是很显著的。应当在单端正激变换器中，漏感产生的能耗是很显著的。应当将钳位电路中的能量反馈到输入电源中。双端电路能够自将钳位电路中的能量反馈到输入电源中。双端电路能够自动地将钳位能量返回到电源动地将钳位能量返回到电源 第69页，本讲稿共72页在反激变换器中，漏感也增加了开关的电压额定值，但原理在反激变换器中，漏感也增加了开关的电压额定值，但原理不同。在图示反激变换器中，理想变压器已经去掉。这样处不同。在图示反激变换器中，理想变压器已经去掉。这样处理可突出讨论重点而不会改变其工作情况。假定理可突出讨论重点而不会改变其工作情况。假定LuLu

50、足够大足够大iuiu为常数值为常数值IuIu。若将。若将Q Q关断，则关断，则i iQ Q在时间间隔在时间间隔 u u内线性下内线性下降到零降到零。在下降时间内。在下降时间内,漏感上电压漏感上电压:开关管上的电压是开关管上的电压是漏感使三极管电压额定值增大了一个量，其大小由开漏感使三极管电压额定值增大了一个量，其大小由开关速度来确定。关速度来确定。第70页，本讲稿共72页第71页，本讲稿共72页漏感电压是将电流由漏感电压是将电流由Q Q换相到漏感所必须的。如果在换相到漏感所必须的。如果在Q Q关断时漏感上电压为零，电流就决不会换相。这个特点关断时漏感上电压为零，电流就决不会换相。这个特点使反激