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1、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵 设计规范JTG D6 Still waters run deep.流静水深流静水深,人静心深人静心深 Where there is life,there is hope。有生命必有希望。有生命必有希望 公路钢筋混凝土及预应力混凝公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范土桥涵设计规范JTG D62-2004JTG D62-2004的基本变化的基本变化基本变化基本变化:1 1 设计理论变化带来的直接或间接设计理论变化带来的直接或间接的变化的变化2 2 安全度调整带来的变化安全度调整带来的变化3 3 公式、构造等的完善修改公式、构造等的完善修改4 4 新增内容新增内
2、容 第第1 1章章 总则总则 1.0.2 1.0.2 适用范围适用范围 本规范的适用范围与原规范相同，即仅适用本规范的适用范围与原规范相同，即仅适用于用硅酸盐水泥、矿渣水泥、火山灰水泥配制的于用硅酸盐水泥、矿渣水泥、火山灰水泥配制的目前实际工程中大量使用的混凝土制作的一般的目前实际工程中大量使用的混凝土制作的一般的钢筋混凝土及预应力混凝土构件的设计，不适用钢筋混凝土及预应力混凝土构件的设计，不适用于特种混凝土如轻质混凝土制作的桥涵结构构件于特种混凝土如轻质混凝土制作的桥涵结构构件设计。设计。第第3 3章章 材料材料1 1 混凝土材料混凝土材料混凝土强度等级上限由混凝土强度等级上限由6060号增
3、加到号增加到C80C80，C50C50以下为普通强度以下为普通强度混凝土，混凝土，C50C50及以上为高强度混凝土。及以上为高强度混凝土。C50 C50及以上高强的混凝土可用常规水泥、砂石料和常规工艺配制，及以上高强的混凝土可用常规水泥、砂石料和常规工艺配制，具有高强、早强、工作度良好、变形小、抗渗抗腐蚀性能优良等特具有高强、早强、工作度良好、变形小、抗渗抗腐蚀性能优良等特点；能大幅度提高结构构件的承载能力，减小尺寸和自重，加快施点；能大幅度提高结构构件的承载能力，减小尺寸和自重，加快施工进度。高性能混凝土将成为桥梁建筑的基本材料。工进度。高性能混凝土将成为桥梁建筑的基本材料。混凝土强度等级混
4、凝土强度等级用用150mm150mm150mm150mm150mm150mm立方体抗压强度标立方体抗压强度标准值确定并冠以准值确定并冠以C C表示。抗压强度标准值系指试件用标准表示。抗压强度标准值系指试件用标准方法制作、养护至方法制作、养护至2828天龄期，以标准试验方法测得的具天龄期，以标准试验方法测得的具有有95%95%保证率的抗压强度（以保证率的抗压强度（以MPaMPa计）。计）。混凝土标号混凝土标号系指龄期为系指龄期为2828天、尺寸为天、尺寸为200mm200mm的标准立方体、的标准立方体、标准值取标准值取85%85%保证率确定的混凝土抗压强度。保证率确定的混凝土抗压强度。（规范中应
5、用的混凝土轴心抗压强度是针对棱柱体的，并对高强混凝土（规范中应用的混凝土轴心抗压强度是针对棱柱体的，并对高强混凝土有强度的脆性折减。）有强度的脆性折减。）混混凝凝土土强强度度等等级级与与原原规规范范的的混混凝凝土土标标号号应应按按下下列列公公式式进进行行换换算：算：混凝土的变异系数：混凝土的变异系数：混凝土强度混凝土强度 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 变异系数变异系数 0.18 0.16 0.14 0.13 0.12 0.12 0.11 0.11 0.10 0.18 0.16 0.
6、14 0.13 0.12 0.12 0.11 0.11 0.10混凝土强度等级与原规范混凝土标号变换关系：混凝土强度等级与原规范混凝土标号变换关系：原标号原标号 20 25 30 35 40 45 50 55 60 20 25 30 35 40 45 50 55 60 现强度现强度 C18 C23 C28 C33 C38 C43 C48 C53 C58 C18 C23 C28 C33 C38 C43 C48 C53 C58 第第3 3章章 材料材料3.1.2 3.1.2 公路桥涵受力构件的混凝土强度等级应按下列规公路桥涵受力构件的混凝土强度等级应按下列规定采用：定采用：1 1 钢筋混凝土构件不
7、应低于钢筋混凝土构件不应低于C20C20，当用，当用HRB400HRB400、KL400KL400级钢级钢筋配筋时，不应低于筋配筋时，不应低于C25C25；2 2 预应力混凝土构件不应低于预应力混凝土构件不应低于C40C40。原规范第原规范第2.1.12.1.1条：条：用于公路桥梁承重部分的混凝土标号规定如下：用于公路桥梁承重部分的混凝土标号规定如下：1515号、号、2020号、号、2525号、号、3030号、号、4040号、号、5050号和号和6060号。号。钢筋混凝土构件的混凝土标号不宜低于钢筋混凝土构件的混凝土标号不宜低于1212号；当采用号；当采用、级钢级钢筋时，混凝土标号不宜低于筋时
8、，混凝土标号不宜低于2020号；在预应力混凝土组合梁中，钢筋混号；在预应力混凝土组合梁中，钢筋混凝土部分的混凝土标号不宜低于凝土部分的混凝土标号不宜低于2525号。号。预应力混凝土构件的混凝土标号不宜低于预应力混凝土构件的混凝土标号不宜低于3030号；当采用碳素钢丝、号；当采用碳素钢丝、刻痕钢丝、钢铰线、热处理钢筋（刻痕钢丝、钢铰线、热处理钢筋（级钢筋）作预应力钢筋时，混凝级钢筋）作预应力钢筋时，混凝土标号不宜低于土标号不宜低于4040号。号。第第3 3章章 材料材料 2 2 钢筋钢筋 公路桥梁用普通钢筋：公路桥梁用普通钢筋：R235 R235（原（原级钢筋）级钢筋）HRB335 HRB335
9、（原（原级钢筋）级钢筋）HRB400 HRB400和和KL400KL400（原（原级钢筋和余热钢筋）级钢筋和余热钢筋）钢筋及其强度标准值均取自最新现行国家标准，钢筋及其强度标准值均取自最新现行国家标准，保证率不小于保证率不小于95%95%。取消了。取消了级钢筋、级钢筋、5 5号钢钢筋号钢钢筋 公路桥梁用预应力钢筋：公路桥梁用预应力钢筋：钢绞线钢绞线 钢丝（应力消除的光面钢丝、刻痕钢丝、螺旋肋钢丝）钢丝（应力消除的光面钢丝、刻痕钢丝、螺旋肋钢丝）精轧螺纹钢筋精轧螺纹钢筋 原规范中的冷拉钢筋和冷拔低碳钢丝均予删去原规范中的冷拉钢筋和冷拔低碳钢丝均予删去 此外，本规范还规定可以采用此外，本规范还规定
10、可以采用环氧树脂涂层钢筋环氧树脂涂层钢筋 钢筋的强度指标有微调，原因为冶金的标准及本规范的材钢筋的强度指标有微调，原因为冶金的标准及本规范的材料分项系数均有微调。料分项系数均有微调。第第3 3章章 材料材料第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定4.1.4 4.1.4 斜板计算斜板计算 当整体式斜板桥的斜交角（板的支承轴线的垂当整体式斜板桥的斜交角（板的支承轴线的垂直线与桥纵轴线的夹角）不大于直线与桥纵轴线的夹角）不大于1515时，可按正时，可按正交板计算，计算跨径为：当交板计算，计算跨径为：当l/bl/b1.31.3时，按两支时，按两支承轴线间垂直距离的正跨径计算；当承轴线间垂直
11、距离的正跨径计算；当l/bl/b1.31.3时，时，按顺桥向纵轴线的斜跨径计算；以上按顺桥向纵轴线的斜跨径计算；以上l l为斜跨径，为斜跨径，b b为垂直于桥纵轴线的板宽。为垂直于桥纵轴线的板宽。装配式铰接斜板桥的预制板块，可按宽为两板边垂直装配式铰接斜板桥的预制板块，可按宽为两板边垂直距离，计算跨径为斜跨径的正交板计算。距离，计算跨径为斜跨径的正交板计算。原规范第原规范第4.1.94.1.9条：条：整体式或装配式斜板桥，当斜度等于或小于整体式或装配式斜板桥，当斜度等于或小于1515时，时，可按正交板计算。可按正交板计算。4.2.1 4.2.1 效应计算效应计算 结构的作用（或荷载）效应可按弹
12、性理论进行结构的作用（或荷载）效应可按弹性理论进行计算。对超静定结构，在进行作用（荷载）效应计算。对超静定结构，在进行作用（荷载）效应分析时，结构构件的抗弯刚度可采用：分析时，结构构件的抗弯刚度可采用：允许开裂的构件允许开裂的构件0.80.8E Ec cI I，不允许开裂的构件，不允许开裂的构件E Ec cI I。其中的其中的I I为混凝土毛截面惯性矩。为混凝土毛截面惯性矩。（7575版桥规为版桥规为E EcI/1.5cI/1.5）（本条仅适用于作用效应分析，不适用于正常使用极限状（本条仅适用于作用效应分析，不适用于正常使用极限状态的挠度计算）态的挠度计算）原第原第3.2.13.2.1条取消：
13、条取消：多梁式上部结构无论整体式板或铰接式板，有中横隔多梁式上部结构无论整体式板或铰接式板，有中横隔梁或无中横隔梁，计算行车系梁的活载内力时，均宜采梁或无中横隔梁，计算行车系梁的活载内力时，均宜采用弹性理论空间计算方法。用弹性理论空间计算方法。第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定4.2.2 T4.2.2 T梁截面翼缘有效宽度梁截面翼缘有效宽度 2 2 外梁翼缘的有效宽度取相邻内梁翼缘有效宽度的一半，外梁翼缘的有效宽度取相邻内梁翼缘有效宽度的一半，加上腹板宽度的加上腹板宽度的1/21/2，再加上外侧悬臂板平均厚度的，再加上外侧悬臂板平均厚度的6 6倍或倍或外侧悬臂板实际宽度两者中
14、的较小者。外侧悬臂板实际宽度两者中的较小者。预应力混凝土梁在计算预加力引起的混凝土应预应力混凝土梁在计算预加力引起的混凝土应力时，预加力作为轴向力产生的应力可按实际翼力时，预加力作为轴向力产生的应力可按实际翼缘全宽计算；由预加力偏心引起的弯矩产生的应缘全宽计算；由预加力偏心引起的弯矩产生的应力可按翼缘有效宽度计算。力可按翼缘有效宽度计算。对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，T T形、箱形截面梁的翼缘宽度可取实际全宽。形、箱形截面梁的翼缘宽度可取实际全宽。（各个国家的相关规定稍有差异，我们的规定偏于安全考虑）（各个国家的相关规定稍有差异，我们的规定
15、偏于安全考虑）第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定4.2.3 4.2.3 箱形截面梁翼缘有效宽度箱形截面梁翼缘有效宽度 箱形截面梁的翼缘有效宽度问题，其原理与箱形截面梁的翼缘有效宽度问题，其原理与T T形截面梁一样。箱形截面梁翼缘有效宽度，目前比形截面梁一样。箱形截面梁翼缘有效宽度，目前比较通用的是德国规范较通用的是德国规范DIN1075DIN1075推荐的方法。这个方法已为德国钢桥设计规范推荐的方法。这个方法已为德国钢桥设计规范DIN1073DIN1073、美、美国规范国规范AASHTO-LRFDAASHTO-LRFD所采用。梁桥第七章也介绍了这个方法。本规范编制时，委托湖南
16、大学作所采用。梁桥第七章也介绍了这个方法。本规范编制时，委托湖南大学作了进一步的验证分析计算，结果表明该方法可用，故本规范最终采纳了这个方法。了进一步的验证分析计算，结果表明该方法可用，故本规范最终采纳了这个方法。注意点：注意点：1 1 当梁高当梁高 时，翼缘有效宽度应采用翼缘时，翼缘有效宽度应采用翼缘实际宽度。实际宽度。2 2 预应力混凝土梁在计算预加力引起的混凝土应预应力混凝土梁在计算预加力引起的混凝土应力时，预加力作为轴向力产生的应力可按实际翼力时，预加力作为轴向力产生的应力可按实际翼缘全宽计算；由预加力偏心引起的弯矩产生的应缘全宽计算；由预加力偏心引起的弯矩产生的应力可按翼缘有效宽度计
17、算。力可按翼缘有效宽度计算。3 3 对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，对超静定结构进行作用（或荷载）效应分析时，箱形截面梁的翼缘宽度可取实际全宽。箱形截面梁的翼缘宽度可取实际全宽。第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定 4.2.7 4.2.7 为验算变高度预应力混凝土梁斜截面抗裂的需要，本规为验算变高度预应力混凝土梁斜截面抗裂的需要，本规范补充了该类梁考虑弯矩和轴向力引起的附加剪应力的计算方范补充了该类梁考虑弯矩和轴向力引起的附加剪应力的计算方法，列于附录法，列于附录B-1983B-1983年公路杂志范家聪预应力变截面梁年公路杂志范家聪预应力变截面梁的剪应力计算一文的剪应
18、力计算一文 。第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定 4.2.9 4.2.9 混混凝凝土土的的徐徐变变系系数数和和收收缩缩应应变变的的计计算算公公式式采采用用的是的是CEB-FIPCEB-FIP（19901990）上的公式并作了适当简化。）上的公式并作了适当简化。原规范采用的是原规范采用的是CEB-FIPCEB-FIP（19781978）的公式。）的公式。通通常常认认为为，混混凝凝土土的的应应力力在在不不超超过过其其强强度度的的0.4-0.50.4-0.5（混混凝凝土土的的轴轴心心抗抗压压设设计计强强度度小小于于其其极极限限强强度度的的5-%5-%）时时，应应力力与与应应变变基基
19、本本保保持持线线形形关关系系，应应变变、应应力力叠叠加加原原理理成成立立。从从而而，出出现现了了许许多多计计算算方方法法，常常用用的的有有老老化化理理论论、弹弹性性徐徐变变体体理理论论、弹弹性性模模量量修修正正法法、按按龄龄期期调调整整的的模模量量修修正正法法（TrostTrost法法、金金成成棣棣法法、范范立立础础法法、BazantBazant法、法、Step-by-stepStep-by-step法等）。法等）。第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定原规范的：原规范的：第第3.2.123.2.12条（箱梁应计算扭转剪力）条（箱梁应计算扭转剪力）第第3.2.133.2.13条（
20、组合梁应根据具体情况进行换算计算）条（组合梁应根据具体情况进行换算计算）第第3.2.143.2.14条（预制梁与现浇板的组合梁的徐变计算原则）条（预制梁与现浇板的组合梁的徐变计算原则）第第3.2.153.2.15条（组合梁组合面的剪应力计算公式）条（组合梁组合面的剪应力计算公式）第第3.2.163.2.16条（组合面的容许剪应力限值规定）条（组合面的容许剪应力限值规定）第第3.2.173.2.17条（组合梁应设剪力键）条（组合梁应设剪力键）修改后分别在相关章节中体现。修改后分别在相关章节中体现。第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定4.3 4.3 拱的计算拱的计算（由原来的（由原
21、来的7 7条增加至条增加至1414条）条）4.3.1 4.3.1 无铰拱和双铰拱的计算可无铰拱和双铰拱的计算可不考虑拱上建筑与主拱圈的联合作不考虑拱上建筑与主拱圈的联合作用。本节内有关无铰拱和双铰拱的用。本节内有关无铰拱和双铰拱的计算规定计算规定,均适用于主拱圈裸拱受均适用于主拱圈裸拱受力而不考虑其与拱上建筑的联合作力而不考虑其与拱上建筑的联合作用。用。拱的计算如考虑拱上建筑与主拱圈的联拱的计算如考虑拱上建筑与主拱圈的联合作用，拱上建筑的结构应符合计算所预合作用，拱上建筑的结构应符合计算所预设的条件。设的条件。计算由车道荷载引起的拱的正弯矩时，计算由车道荷载引起的拱的正弯矩时，拱顶、拱跨拱顶、
22、拱跨1/41/4应乘以折减系数应乘以折减系数0.70.7，拱脚，拱脚应乘以应乘以0.90.9，中间各个截面的正弯矩折减，中间各个截面的正弯矩折减系数可用直线插入法确定。系数可用直线插入法确定。第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定4.3.2 4.3.2 特大跨径和大跨径拱桥应优选特大跨径和大跨径拱桥应优选拱轴线，使拱在各种作用（或荷载）拱轴线，使拱在各种作用（或荷载）组合作用下，在各个受力阶段，轴组合作用下，在各个受力阶段，轴向力偏心较小。向力偏心较小。在优选过程中，尚在优选过程中，尚需考虑与施工方法相配合，适应施需考虑与施工方法相配合，适应施工各阶段受力特点，满足施工受力工各阶
23、段受力特点，满足施工受力的要求。的要求。中、小跨径悬链线拱桥，中、小跨径悬链线拱桥，可用不考虑弹性压缩的结构自重压可用不考虑弹性压缩的结构自重压力线与拱轴线的五点重合（拱顶、力线与拱轴线的五点重合（拱顶、1/41/4拱跨、拱脚），选择拱轴系数。拱跨、拱脚），选择拱轴系数。特大跨径和大跨径拱桥，如结构自重压特大跨径和大跨径拱桥，如结构自重压力线与拱轴线偏离过大，或在结构自重及力线与拱轴线偏离过大，或在结构自重及其所引起的弹性压缩和温度下降、混凝土其所引起的弹性压缩和温度下降、混凝土收缩等作用下，轴向力偏心距较大时，拱收缩等作用下，轴向力偏心距较大时，拱轴线及拱的几何尺寸宜作适当调整。轴线及拱的几
24、何尺寸宜作适当调整。第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定4.3.10 4.3.10 大跨径拱桥应验算拱顶、拱跨大跨径拱桥应验算拱顶、拱跨3/83/8、拱跨拱跨1/41/4和拱脚四个截面；对于中、小跨和拱脚四个截面；对于中、小跨径拱桥，拱跨径拱桥，拱跨1/41/4截面可不验算；特大跨截面可不验算；特大跨径拱桥，除上述径拱桥，除上述4 4个截面外，需视截面配个截面外，需视截面配筋情况，另行选择控制截面进行验算。筋情况，另行选择控制截面进行验算。4.3.11 4.3.11 多跨无铰拱桥应按连拱计算。连拱计多跨无铰拱桥应按连拱计算。连拱计算方法可以采用可靠的简化方法。当桥算方法可以采用
25、可靠的简化方法。当桥墩抗推刚度与主拱抗推刚度之比大于墩抗推刚度与主拱抗推刚度之比大于3737时，时，可按单跨拱桥计算。可按单跨拱桥计算。4.3.12 4.3.12 桁架拱计算桁架拱计算4.3.13 4.3.13 刚架拱计算刚架拱计算4.3.14 4.3.14 系杆拱计算系杆拱计算（原规范的第（原规范的第4 4节节-墩台计算、第墩台计算、第5 5节节-铰和支座计算分铰和支座计算分别转入新规范的第别转入新规范的第8.28.2、8.38.3、8.48.4节）节）第第4 4章章 桥梁计算的一般规定桥梁计算的一般规定第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.1.1 5
26、.1.1 公路桥涵的持久状况设计应按承载能力极限状态的要公路桥涵的持久状况设计应按承载能力极限状态的要求，对构件进行承载力及稳定计算，必要时尚应进行结构的求，对构件进行承载力及稳定计算，必要时尚应进行结构的倾覆和滑移的验算。在进行承载能力极限状态计算时，作用倾覆和滑移的验算。在进行承载能力极限状态计算时，作用（或荷载）（其中汽车荷载应计入冲击系数）的效应应采用（或荷载）（其中汽车荷载应计入冲击系数）的效应应采用其组合设计值；结构材料性能采用其强度设计值。其组合设计值；结构材料性能采用其强度设计值。本节所谈的承载能力极限状态计算，均指对持久状况下的结构。这种状本节所谈的承载能力极限状态计算，均指
27、对持久状况下的结构。这种状况的况的承载能力极限状态应包括对构件的抗弯、抗压、抗拉、抗剪、抗扭承载能力极限状态应包括对构件的抗弯、抗压、抗拉、抗剪、抗扭等的强度及受压构件的稳定进行计算；当有必要时还应对结构的倾覆和等的强度及受压构件的稳定进行计算；当有必要时还应对结构的倾覆和滑移进行验算。滑移进行验算。这是结构设计最主要的部分。计算时汽车荷载应计入冲这是结构设计最主要的部分。计算时汽车荷载应计入冲击系数，在构件进行承载力及稳定计算时，作用（或荷载）及结构构件击系数，在构件进行承载力及稳定计算时，作用（或荷载）及结构构件的抗力均应采用已考虑了分项系数的设计值；在多种作用（或荷载）情的抗力均应采用已
28、考虑了分项系数的设计值；在多种作用（或荷载）情况下，应将各设计值效应进行最不利组合，并根据参与组合的作用（或况下，应将各设计值效应进行最不利组合，并根据参与组合的作用（或荷载）情况，取用不同的效应组合系数。荷载）情况，取用不同的效应组合系数。第第5 5章主要增加了以下内容：章主要增加了以下内容：连续梁和悬臂梁斜截面抗剪承载力计算；连续梁和悬臂梁斜截面抗剪承载力计算；普通钢筋沿截面腹部均匀配置的钢筋混凝土偏普通钢筋沿截面腹部均匀配置的钢筋混凝土偏心受压构件的正截面抗压承载力计算；心受压构件的正截面抗压承载力计算；钢筋混凝土双向偏心受压构件的正截面承载力钢筋混凝土双向偏心受压构件的正截面承载力计算
29、；计算；T T形、形、I I形、箱形截面钢筋混凝土构件（矩形截形、箱形截面钢筋混凝土构件（矩形截面原规范已有）的抗弯剪扭的承载力计算；面原规范已有）的抗弯剪扭的承载力计算；混凝土板抗冲切承载力计算。混凝土板抗冲切承载力计算。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算5.1.4 5.1.4 构件正截面的承载力应按下列构件正截面的承载力应按下列基本假定基本假定进行进行计算：计算：1 1 构件弯曲后，其截面仍保持为平面；构件弯曲后，其截面仍保持为平面；2 2 截面受压混凝土的应力图形简化为矩形，其压截面受压混凝土的应力图形简化为矩形，其压力强度取混凝土的轴心抗压强度设计
30、值；截面受力强度取混凝土的轴心抗压强度设计值；截面受拉混凝土的抗拉强度不予考虑；拉混凝土的抗拉强度不予考虑；3 3 极限状态计算时，受拉区钢筋应力取其抗拉强极限状态计算时，受拉区钢筋应力取其抗拉强度设计值或（小偏压构件除外）；受压区或受压度设计值或（小偏压构件除外）；受压区或受压较大边钢筋应力取其抗压强度设计值或。较大边钢筋应力取其抗压强度设计值或。4 4 钢筋应力等于钢筋应变与其弹性模量的乘积，钢筋应力等于钢筋应变与其弹性模量的乘积，但不大于其强度设计值。但不大于其强度设计值。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 变化：变化：1 1 原原规规范范的的受受压
31、压区区混混凝凝土土的的极极限限压压应应变变为为0.0030.003，新新规规范范对对普普通通强强度度混混凝凝土土取取0.00330.0033，高高强强度度混凝土混凝土C50C50C80C80取极限压应变为取极限压应变为0.0033-0.0030.0033-0.003 2 2 受受压压区区混混凝凝土土应应力力图图形形仍仍维维持持等等效效矩矩形形应应力力块块，但但矩矩形形应应力力图图形形高高度度与与实实际际受受压压区区高高度度之之比比，原原对对钢钢筋筋混混凝凝土土构构件件取取0.90.9，对对预预应应力力混混凝凝土土构构件件取取0.80.8；新新规规范范对对普普通通强强度度混混凝凝土土取取0.80
32、.8，高高强强度度混混凝凝土土C50C50C80C80取取0.8-0.740.8-0.74；3 3 矩矩形形应应力力块块的的压压力力强强度度，原原规规范范给给出出混混凝凝土土抗抗压压设设计计强强度度，再再除除以以1.251.25系系数数；本本规规范范直直接接给给出出混凝土轴心抗压强度设计值。混凝土轴心抗压强度设计值。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.1.5 5.1.5 构件承载能力极限状态设计表达式构件承载能力极限状态设计表达式 新规范：预应力混凝土连续梁等超静定结构，在计新规范：预应力混凝土连续梁等超静定结构，在计算承载能力极限状态时应考虑由预应力
33、引起的次效算承载能力极限状态时应考虑由预应力引起的次效应。应。原规范对预应力混凝土连续梁等超静定结构，在承原规范对预应力混凝土连续梁等超静定结构，在承载能力极限状态计算中是不考虑预应力引起的次效载能力极限状态计算中是不考虑预应力引起的次效应的，该规范规定应的，该规范规定“对于预应力混凝土连续梁，在对于预应力混凝土连续梁，在弹性阶段的计算中尚应计入由预加应力引起的混凝弹性阶段的计算中尚应计入由预加应力引起的混凝土弹性变形的二次力，土弹性变形的二次力，但在塑性阶段计算中则但在塑性阶段计算中则可不计由预加应力引起的二次力可不计由预加应力引起的二次力”。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久
34、状况承载能力极限状态计算5.2 5.2 受弯构件受弯构件 5.2.1 5.2.1 受弯构件的纵向受拉钢筋和截面受压区混凝土同时达到受弯构件的纵向受拉钢筋和截面受压区混凝土同时达到其强度设计值时，构件的其强度设计值时，构件的正截面相对界限受压区高度正截面相对界限受压区高度（为纵（为纵向受拉钢筋和受压区混凝土同时达到其强度设计值时的受压向受拉钢筋和受压区混凝土同时达到其强度设计值时的受压区高度）应按表区高度）应按表5.2.15.2.1采用。采用。表表5.2.1 5.2.1 相对界限受压区高度相对界限受压区高度 第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 混凝土混凝土强
35、强度等度等级级钢钢筋种筋种类类C50及以下及以下C55C60C65C70C75C80R2350.620.600.58HRB3350.560.540.52HRB400、KL4000.530.510.49钢绞线钢绞线、钢丝钢丝0.400.380.360.35精精轧轧螺螺纹钢纹钢筋筋0.400.380.36 5.2.2 5.2.2 截面受压区高度应符合下列要求：截面受压区高度应符合下列要求：为为防防止止受受弯弯构构件件的的超超筋筋设设计计，规规范范规规定定了了截截面面受受压压区区高高度度的的限限制制条条件件，其其中中相相对对界界限限受受压压区区高高度度，通通过过计计算算已已于于本本规规范范表表5.2
36、.15.2.1中中列列出出。当当给给定定钢钢筋筋种种类类和和混混凝凝土土强强度度等等级级，根根据据可可求求得得相相应应的的受受拉拉钢钢筋筋配配筋筋率率，这这个个即即为为受受弯弯构构件件界界限限（最最大大）配配筋筋率率。因因此此，截截面面受受压压区区高高度度的的限限制制条条件件也也就就是是限限制制受受弯弯构构件件的的配配筋筋率率。超超过过这这个个限限制制条条件件，受受弯弯构构件件有有可可能能出出现现超超筋筋，也也有有可可能能出出现现脆脆性性破破坏坏。一一般般地地说说，当当设设计计计计算算的的受受压压区区高高度度不不能能满满足足上上述述要要求求时时，表表明明受受拉拉区区纵纵向向钢钢筋筋配配置置过过
37、多多或或构构件件高高度度不不足足，需需要要进进行行调调整整；当当构构件件受受拉拉区区配配置置不不同同种种类类钢钢筋筋时时，应应选选用用相相应应于于各各种种钢钢筋筋较较小小的的，以以使使构构件件维维持持更更多多的的延延性性。但但是是，这这个个限限制制条条件件只只是是从从理理论论上上得得到到保保证证，当当接接近近或或相相等等时时，受受弯弯构构件件仍仍有有可可能能发发生生具具有有明明显显脆脆性性破破坏坏特特征征的的界界限限破破坏坏。因因此此，在在实实际际工工程程中中应应尽尽量量避避免免出出现现两两者者接接近近或或相相等等的情况。的情况。（适筋梁与超筋梁的界限）（适筋梁与超筋梁的界限）第第5 5章章
38、持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 最小配筋率的限制最小配筋率的限制（适筋梁与少筋梁的界限）（适筋梁与少筋梁的界限）9.1.12-2:9.1.12-2:受受弯弯构构件件、偏偏心心受受拉拉构构件件及及轴轴心心受受拉拉构构件件的的一一侧侧受受拉拉钢钢筋筋的配筋百分率不应小于如下计算值，同时不应小于的配筋百分率不应小于如下计算值，同时不应小于0.200.20。45*45*混凝土抗拉强度设计值混凝土抗拉强度设计值/钢筋抗拉强度设计值钢筋抗拉强度设计值 部部分分预预应应力力混混凝凝土土受受弯弯构构件件中中普普通通受受拉拉钢钢筋筋的的截截面面面面积积不不应小于应小于0.0030.00
39、3bhbh0 0。受受拉拉构构件件的的受受拉拉最最小小配配筋筋率率是是根根据据钢钢筋筋混混凝凝土土构构件件破破坏坏时时，截截面面所所能能承承受受的的弯弯矩矩不不小小于于同同一一截截面面的的素素混混凝凝土土构构件件所所承承受受的的弯弯矩矩的的原原则则确确定定的的，其其目目的的是是当当混混凝凝土土手手拉拉边边缘缘出出现现裂缝时，梁不致因配筋过少而脆性破坏。裂缝时，梁不致因配筋过少而脆性破坏。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.2.7 5.2.7 受弯构件斜截面抗剪强度计算，将原适用于预应力混受弯构件斜截面抗剪强度计算，将原适用于预应力混凝土简支梁的两项和（
40、混凝土和箍筋分别抗剪）公式改为同时凝土简支梁的两项和（混凝土和箍筋分别抗剪）公式改为同时适用于钢筋混凝土和预应力混凝土简支梁的两项积（混凝土和适用于钢筋混凝土和预应力混凝土简支梁的两项积（混凝土和箍筋共同抗剪）公式，同时适用于连续梁和悬臂梁的验算：箍筋共同抗剪）公式，同时适用于连续梁和悬臂梁的验算：(a)(a)考虑纵向钢筋的抗剪作用但适当降低，将公式中的考虑纵向钢筋的抗剪作用但适当降低，将公式中的(2+p)(2+p)改为改为（2+0.6p2+0.6p）；）；(b)(b)采用提高系数考虑梁受压翼缘对抗剪承载力的有利因素；采用提高系数考虑梁受压翼缘对抗剪承载力的有利因素；(c)(c)增加了连续梁正
41、负弯矩区段的抗剪计算规定；增加了连续梁正负弯矩区段的抗剪计算规定；(d)(d)考虑预应力对抗剪承载力的提高，按原苏联建筑法规取考虑预应力对抗剪承载力的提高，按原苏联建筑法规取1.25;1.25;(e)(e)考虑了竖向预应力钢筋应力不均匀分布影响系数考虑了竖向预应力钢筋应力不均匀分布影响系数0.75 0.75。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算钢筋混凝土梁的斜截面剪切破坏主要模式：钢筋混凝土梁的斜截面剪切破坏主要模式：斜拉破坏、斜拉破坏、剪压破坏剪压破坏、斜压破坏、斜压破坏 5.2.9 5.2.9 矩矩形形、T T形形和和I I形形截截面面的的受受弯弯构构件
42、件，其其抗抗剪剪截截面面（上限）应符合下列要求：（上限）应符合下列要求：（5.2.95.2.9）“抗剪上限值抗剪上限值”公式维持了与原规范相同的水平，以防止钢筋混凝土公式维持了与原规范相同的水平，以防止钢筋混凝土梁的斜裂缝开展过宽或出现斜压破坏。在计算中如不能满足该公梁的斜裂缝开展过宽或出现斜压破坏。在计算中如不能满足该公式的要求，就应加大梁的截面尺寸或提高混凝土的强度等级。式的要求，就应加大梁的截面尺寸或提高混凝土的强度等级。5.2.10 5.2.10 矩形、矩形、T T形和形和I I形截面的受弯构件，当符形截面的受弯构件，当符合下列条件时合下列条件时 （5.2.105.2.10）可不进行斜
43、截面抗剪承载力的验算，仅需按本规范第可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按本规范第9.3.139.3.13条构造要求配置箍筋（下限）。条构造要求配置箍筋（下限）。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算5.2.11 5.2.11 本条规定了钢筋混凝土简支梁、等高度和变高度本条规定了钢筋混凝土简支梁、等高度和变高度（承托）连续梁的（承托）连续梁的抗剪配筋设计方法抗剪配筋设计方法。基本思路与原规。基本思路与原规范相同。基本思路与原规范相同。但在梁的最大设计剪范相同。基本思路与原规范相同。但在梁的最大设计剪力分配上，对原规范作了修改。原规范规定混凝土和箍力分配上，对原
44、规范作了修改。原规范规定混凝土和箍筋共同承担最大设计剪力的筋共同承担最大设计剪力的60%60%，弯起钢筋则承担，弯起钢筋则承担40%40%；本规范改为前者承担不少于本规范改为前者承担不少于60%60%，后者承担不超过，后者承担不超过40%40%。预应力混凝土受弯构件一般是不配置普通弯起钢筋的，抗剪配筋设预应力混凝土受弯构件一般是不配置普通弯起钢筋的，抗剪配筋设计也就只是确定箍筋间距。计也就只是确定箍筋间距。只要在由作用（或荷载）引起的最大设只要在由作用（或荷载）引起的最大设计剪力中减去由预应力弯起钢筋引起的剪力设计值后，就可与钢筋计剪力中减去由预应力弯起钢筋引起的剪力设计值后，就可与钢筋混凝土
45、受弯构件同样计算。混凝土受弯构件同样计算。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.3 5.3 受压构件受压构件 5.3.15.3.1、5.3.2 5.3.2 配配有有箍箍筋筋、螺螺旋旋式式或或焊焊接接环环式式间间接接钢钢筋筋的的钢钢筋筋混混凝凝土土轴轴心心受受压压构构件件仍仍保保留留原原规规范范的的计计算算公公式式，但但公公式式增增加加了了系系数数0.9,0.9,适适当当提提高高其其安安全全度度。此此外外,对对配配置置螺螺旋旋式式间间接接钢钢筋筋的的轴轴压压构构件件，其其套套箍箍系系数数原原规规范范取取2.02.0。试试验验表表明明，螺螺旋旋箍箍筋筋对对高
46、高强强度度混混凝凝土土的的约约束束效效果果不不如如对对普普通通强强度度混混凝凝土土，本本规规范范适适当当降降低低套套箍箍系系数数，参参照照有有关关资资料料，对对C55C55、C60C60、C65C65、C70C70，分别取，分别取1.951.95、1.901.90、1.851.85、1.801.80。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.3.8 5.3.8 本条参照本条参照GBJ10-89GBJ10-89规范新增的内容。截面腹部均匀配置纵向规范新增的内容。截面腹部均匀配置纵向钢筋的偏心受压构件，其正截面的承载力由两部分组成：一是由混凝土与钢筋的偏心受压构
47、件，其正截面的承载力由两部分组成：一是由混凝土与上、下两边的纵向钢筋构成的承载力；二是由腹部均匀配置的纵向钢筋构上、下两边的纵向钢筋构成的承载力；二是由腹部均匀配置的纵向钢筋构成的承载力。沿截面腹部均匀配置纵向普通钢筋且每排不少于成的承载力。沿截面腹部均匀配置纵向普通钢筋且每排不少于4 4根的矩形、根的矩形、T T形和形和I I形截面钢筋混凝土偏心受压构件正截面抗压承载力的计算：形截面钢筋混凝土偏心受压构件正截面抗压承载力的计算：前者与一般钢筋混凝土偏心受压构件同样计算，利用本规范公式（前者与一般钢筋混凝土偏心受压构件同样计算，利用本规范公式（5.3.6-5.3.6-1 1）、（）、（5.3.
48、6-25.3.6-2）并经简单转化可得。后者可根据基本假定，并利用平衡）并经简单转化可得。后者可根据基本假定，并利用平衡方程和变形协调条件进行计算，但计算过程繁琐，不便于设计应用。一般方程和变形协调条件进行计算，但计算过程繁琐，不便于设计应用。一般采用简化的方法，要求腹部纵向钢筋等直径、等间距布置，且每排不少于采用简化的方法，要求腹部纵向钢筋等直径、等间距布置，且每排不少于4 4根，假定这些钢筋的截面变换为一钢带而作计算。根，假定这些钢筋的截面变换为一钢带而作计算。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.3.95.3.9和附录和附录C C 本规范有关圆截面
49、钢筋混凝土偏本规范有关圆截面钢筋混凝土偏心受压构件正截面的承载力计算，仅适用于强度等心受压构件正截面的承载力计算，仅适用于强度等级级C50C50及以下混凝土制作的构件，在原规范的基础及以下混凝土制作的构件，在原规范的基础上作了以下改变：对影响承载力较小的计算参数进上作了以下改变：对影响承载力较小的计算参数进行简化，重新编制了计算表格，减少规范附表的篇行简化，重新编制了计算表格，减少规范附表的篇幅。幅。第第5 5章章 持久状况承载能力极限状态计算持久状况承载能力极限状态计算 5.3.10 5.3.10 偏心受压构件的偏心距增大系数，原规范是按弹性稳偏心受压构件的偏心距增大系数，原规范是按弹性稳定
50、理论推导出来的，它本来适用于钢压杆，为了使其也适用于定理论推导出来的，它本来适用于钢压杆，为了使其也适用于钢筋混凝土构件，将公式中按欧拉公式计算所得的临界荷载，钢筋混凝土构件，将公式中按欧拉公式计算所得的临界荷载，用钢筋混凝土偏压构件截面刚度加以修正。由于钢筋混凝土构用钢筋混凝土偏压构件截面刚度加以修正。由于钢筋混凝土构件系非均匀性材料，且出现裂缝，目前国际上一般不采用弹性件系非均匀性材料，且出现裂缝，目前国际上一般不采用弹性稳定理论来求解。本规范参照工民建的研究资料按极限转动曲稳定理论来求解。本规范参照工民建的研究资料按极限转动曲率法求增大系数值，但第一个系数的计算公式不同。率法求增大系数值