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1、精选优质文档-倾情为你奉上目 录第一章 流体流动与输送机械·············································&
2、#183;·······（2）第二章 非均相物系分离········································
3、;·················（32）第三章 传热·······························&
4、#183;···································（42）第四章 蒸发············
5、83;·················································
6、83;····（69）第五章 气体吸收···········································
7、83;···················（73）第六章 蒸馏·····························
8、;······································（95）第七章 固体干燥··········
9、;··················································
10、;···（119） 第三章 传热1、某加热器外面包了一层厚为300mm的绝缘材料，该材料的导热系数为0.16W/（m×），已测得该绝缘层外缘温度为30，距加热器外壁250mm处为75，试求加热器外壁面温度为多少？解：2、某燃烧炉的平壁由下列三种砖依次砌成；耐火砖 b1=230mm， l1=1.05 W/(m·)绝热砖 b2=230mm， l2=0.151W/(m·)建筑砖 b3=240mm， l3=0.93W/(m·) 已知耐火砖内侧温度为1000，耐火砖与绝热砖界面处的温度为940，要求绝热砖与建筑砖界面处的温度不得超过1
11、38，试求：（1） 绝热层需几块绝热砖； （2） 普通砖外侧温度为多少？解：（1）b2=?230mm<b2=442mm<230×2mm则：绝热层需两块绝热砖。校核t2=?（2）t4=?习题3-3 附图3、50×5的不锈钢管，导热系数116（·），外面包裹厚度为30mm导热系数0.2W/（·）的石棉保温层。若钢管的内表面温度为623，保温层外表面温度为373，试求每米管长的热损失及钢管外表面的温度。解：已知钢管的内半径钢管的外半径保温层的外半径根据式（3-12a），每米管长的热损失 由于是定态热传导，故各层传导的热量应该相等，可得到钢管外表面的
12、温度t2。4、60×3的铝合金管（导热系数近似按钢管选取），外面依次包有一层30mm的石棉和30mm的软木。石棉和软木的导热系数分别为0.16（·）和0.04（·）（管外涂防水胶，以免水汽渗入后发生冷凝及冻结）。（1）已知管内壁温度为-110，软木外侧温度为10，求每米管长上损失的冷量； （2）计算出钢、石棉及软木层各层热阻在总热阻中所占的百分数； （3）若将两层保温材料互换（各层厚度仍为30mm），钢管内壁面温度仍为 -110，作为近似计算，假设最外层的石棉层表面温度仍为10。求此时每米管长损失的冷量。 提示：保温层互换后，保温层外壁面与空气间的对流传热膜系数与
13、互换前相同。解：(1) 每米管长损失的冷量： (2)各层热阻在总热阻中所占的分数：由以上计算可知钢管热阻很小，且。(3) 若将互换，厚度不变，且认为不变。以上计算可以看出，将保温性能好的材料放在里层，保温或保冷效果好。但此计算不严格，因为保冷好，则t4应增大，即。习题5附图5、欲测某绝缘材料的导热系数，将此材料装入附图所示的同心套管间隙内。已知管长l=1.0m. r1=10mm, r2=13mm, r3=23mm, r4=27mm。在管内用热电偶加热，当电热功率为1.0kW时，测得内管的内壁温度为900，外管的外壁温度为100，金属管壁的导热系数为50W/（·），试求绝缘材料的导热系
14、数。若忽略壁阻，会引起多大的误差？解：按题意求得：内管壁的热阻为：外管壁的热阻为：通过多层管壁的热流量为：则：l2=0.114 W/（·）。若忽略两侧金属壁的热阻，则则：l¢2=0.114 W/（·）。由于金属壁的热阻远小于绝缘材料的热阻，在实验精度范围内，金属壁的热阻可以忽略。6、冷却水在25×2.5，长为2m的钢管中以1m/s的流速通过。冷却水的进、出口温度为20和50，求管壁对水的对流传热系数？ 解：定性温度 查得水在35时的物性参数：管内径为：d=25-2´2.5=20mm=0.02m 湍流水被加热，k=0.4，得：7、一列管式换热器，
15、由38根25×2.5的无缝钢管组成，苯在管内以8.32kg/s的流速通过，从80冷却至20。求苯对管壁的对流传热系数；若流速增加一倍，其他条件不变，对流传热系数又有何变化？解：定性温度 查得苯在50时的物性参数：管内径为：d=25-2´2.5=20mm=0.2m 湍流苯被冷却，k=0.3，则：（2）流速增加一倍，u¢=2u，其他条件不变由于 所以 8、质量分数为98%，密度r=1800kg/m3的硫酸，以1m/s的流速在套管换热器的内管中被冷却，进、出口温度分别为90和50，内管直径为25×2.5。管内壁平均温度为60。试求硫酸对管壁的对流传热系数。已知
16、70硫酸的物性参数如下：壁温60时的硫酸黏度 （1267 W/（m2·）解：定性温度 查得硫酸在70时的物性参数：壁温60时的硫酸黏度因为黏度较大，故用式（3-16）计算 过渡流过渡流校正9、原油在89×6的管式炉对流段的管内以0.5m/s的流速流过而被加热，管长6m。已知管内壁温度为150，原油的平均温度为40。试求原油在管内的对流传热系数。已知原油的物性参数为：原油150时的黏度 解：原油在管内流动的Re （层流） （0.6<Pr<6700）所以原油在管内的对流传热系数用式（3-19）计算由于所以对流传热系数需校正10、铜氨溶液在由四根45×3.5
17、 钢管并联的蛇管中由38冷却至8，蛇管的平均曲率半径为0.285 m。已知铜氨溶液的流量为2.7m3/h，黏度为2.2×10-3Pa×s，密度为1200km/m3，其余物性常数可按水的0.9倍选用，试求铜氨溶液的对流传热系数。解定性温度 查得水在23时的物性参数，并折算为铜氨液的物性： 四组蛇管并联的横截面积： 过渡区铜氨液被冷却，k=0.3，则：过渡流需校正弯管校正11、有一列管式换热器，外壳内径为190mm，内含37根19×2 的钢管。温度为12，压力为101.3kPa的空气，以10m/s的流速在列管式换热器管间沿管长方向流动，空气出口温度为30。试求空气对管
18、壁的对流传热系数。解：定性温度 查得空气在21时的物性参数： 湍流空气被加热，k=0.4，则：12、在接触氧化法生产硫酸的过程中，用反应后高温的SO3混合气预热反应前气体。常压SO3混合气在一由38×3 钢管组成、壳程装有圆缺型挡板的列管换热器壳程流过。已知管子成三角形排列，中心距为51mm，挡板间距为1.45m，换热器壳径为2800；又SO3混合气的流量为4×104m3/h，其平均温度为145.若混合气的物性可近似按同温度下的空气查取，试求混合气的对流传热系数（考虑部分流体在挡板与壳体之间短路，取系数为0.8）解：本题为列管式换热器管外强制对流传热，对流传热系数按式3-2
19、5计算管子正三角形排列时， 管外流体流过的最大截面积Smax计算： 管外流体的流速定性温度 下查得空气的物性参数： 因气体黏度变化较小，故，由因部分流体在单板与壳体之间隙短路，取实际对流传热系数为计算值的0.8倍13、在油罐中装有水平放置的水蒸气管，以加热罐中的重油。重油的平均温度为20，水蒸气管外壁的平均温度为120，管外径为60mm。已知70时的重油物性数据如下：=900kg/m3 =0.175W/(m×)cp=1.88kJ/(kg×) =2×10-3m2/s=3×10-4 -1试求水蒸气管对重油每小时每平方米的传热量kJ/（m2·h）?
20、解：则 查表3-4， 得C=0.54， n=1/4，于是所以水蒸气管对重油每小时每平方米的传热量14、压强为4.76´105Pa的饱和水蒸气，在外径为100mm，长度为0.75m的单根直立圆管外冷凝。管外壁温度为110。试求（1）圆管垂直放置时的对流传热系数；（2）管子水平放置时的对流传热系数；（3）若管长增加一倍，其他条件均不变，圆管垂直放置时的平均对流传热系数。解：压强为4.76´105Pa的饱和蒸汽温度为150，此时水蒸气的汽化潜热r=2119kJ/kg冷凝液定性温度膜温，查130时水的物性参数 (1)管垂直放置时假设液膜中的液体作层流流动，由式3-31计算平均对流传
21、热系数验证Re：所以假设层流是正确的。（3）管水平放置由式（3-29）和式（3-31）可得单管水平放置和垂直放置时的对流传热系数a¢和a的比值为所以单根管水平放置时的对流传热系数为：（3）管长为0.75m时，液膜流动的Re=1608，故管长增加一倍后，液膜成湍流状态。此时的对流传热系数为：所以因此当液膜从层流转变为湍流时，冷凝对流传热系数急剧增加。15、载热体流量为1500kg/h，试计算以下各过程中载热体放出或得到的热量。 （1）100的饱和水蒸气冷凝成100的水； （2）110的苯胺降温至10； （3）比热为3.77kJ/(kg·K)的NaOH溶液从370K冷却到290
22、K； （4）常压下150的空气冷却至20； （5）压力为147.1kPa的饱和水蒸气冷凝后并降温至50。解：（1） 查饱和水蒸气 汽化潜热r=2258kJ/kg （2） 定性温度，查60时苯胺的物性参数（3）（4）定性温度，查85时空气的物性参数（5）压力为147.1kPa的水的饱和温度为 汽化潜热r=2230.1kJ/kg定性温度，查80.4时水的物性参数16、每小时8000m3（标准状况）的空气在蒸汽加热器中从12被加热到42，压强为400kPa的饱和水蒸气在管外冷凝。若设备的热损失估计为热负荷的5%，试求该换热器的热负荷和蒸气用量。解：热量衡算：查得标准状况下的空气物性参数蒸汽用量：17
23、、在一套管式换热器中，用冷却水将1.25kg/s的苯由350K冷却至300K，冷却水进出口温度分别为290K和320K。试求冷却水消耗量。解：由苯的定性温度，查苯的物性参数由苯计算热负荷由冷却水的定性温度，查水的物性参数18、在一列管式换热器中，将某溶液自15加热至40，载热体从120降至60。试计算换热器逆流和并流时的冷、热流体平均温度差。解：（1）逆流1206040158045时平均温度差为 12060154010520并流：19、在一单壳程、四管程的列管式换热器中，用水冷却油。冷却水在壳程流动，进出口温度分别为15和32。油的进、出口温度分别为100和40。试求两流体间的温度差。解： 先
24、按逆流时计算，逆流时平均温度差为1004032156825 折流时的对数平均温度差为 其中 由图3-27（a）查得，故20、在一内管为f180´10mm的套管式换热器中，管程中热水流量为3000kg/h，进、出口温度分别为为90和60。壳程中冷却水的进、出口温度分别为20和50，总传热系数为2000W/(m2×)。试求：（1）冷却水用量；（2）逆流流动时的平均温度差及管子的长度；（3）并流流动时的平均温度差及管子的长度；解：（1）水的比热（2）逆流时平均温度差为906050204040 （3）并流时平均温度差为906020507010 21、在一内管为f25´2.
25、5mm的套管式换热器中，CO2气体在管程流动，对流传热系数为40 W/(m2×)。壳程中冷却水的对流传热系数为3000W/(m2×)。试求：（1）总传热系数；（2）若管内CO2气体的对流传热系数增大一倍，总传热系数增加多少；（3）若管外水的对流传热系数增大一倍，总传热系数增加多少；（以外表面积计）解：查得碳钢的导热系数取管内CO2侧污垢热阻Rs2=0.53´10-3 (m2×K/W)管外水侧热阻 Rs1=0.21´10-3 (m2×K/W)(1)总传热系数（以外表面积计）（2）管内CO2气体的对流传热系数增大一倍，即a¢2=
26、80W/(m2×K) 总传热系数增加92.8%（3）若管外水的对流传热系数增大一倍，a¢1=6000W/(m2×K)总传热系数增加0.7%22、在一内管为f25´2.5mm的套管式换热器中，用水冷却苯，冷却水在管程流动，入口温度为290K，对流传热系数为850W/(m2×)。壳程中流量为1.25kg/s的苯与冷却水逆流换热，苯的进、出口温度为350K、300K，苯的对流传热系数为1700W/(m2×)。已知管壁的导热系数为45W/(m×)，苯的比热为cp=1.9kJ/(kg×)，密度为=880kg/m3。忽略污垢热
27、阻。试求：在水温不超过320K的最少冷却水用量下，所需总管长为多少？（以外表面积计）解：冷却水的平均温度，查得305K时水的比热容为热负荷 冷却水用量：平均温度差为3503003202903010基于外表面积的总传热系数K123、一套管式换热器，用饱和水蒸气加热管内湍流的空气，此时的总传热系数近似等于空气的对流传热系数。若要求空气量增加一倍，而空气的进出口温度仍然不变，问该换热器的长度应增加多少？解：总传热量：空气量增加一倍后：此时总传热系数空气的进出口温度不变，则管长要增加15%。24、有一单管程列管式换热器，该换热器管径为f 25×2.5mm，管子数37根，管长3米。今拟采用此换
28、热器冷凝并冷却CS2饱和蒸汽，自饱和温度46冷却到10。CS2在壳程冷凝，其流量为300kg/h，冷凝潜热为351.6kJ/kg。冷却水在管程流动，进口温度为5，出口温度为32，逆流流动。已知CS2在冷凝和冷却时的传热系数分别为及。问此换热器是否适用？（传热面积A及传热系数均以外表面积计） 解：已知列管尺寸；题中所给的两个K值均以外表面积为基准。现有传热面积：总传热量(式中Q1为冷凝段热负荷，Q2为冷却段热负荷)已知查得时 CS2的比热其中；为求A1、A2就应求出两段交界处冷却水温度At/Q1,A1Q2,A2K1K2t4632105对于冷凝段则4646327.451438.5546107.45
29、538.555此换热器可满足生产要求。传热面积富裕25、由f25´2.5mm的锅炉钢管组成的废热锅炉，壳程为压力2570kPa（表压）的沸腾水。管内为合成转化气，温度由575下降到472。已知转化气侧a2=300 W/(m2×)，水侧a1=104 W/(m2×)。忽略污垢热阻，试求平均壁温TW和tW。解：以外表面积为基准的总传热系数平均温度差：压力2570kPa（表压）下水的饱和温度为：226.4575472226.4226.4348.6245.6 传热量 管内壁壁温（T取热流体进出口平均温度）管外壁壁温26、有一单壳程、双管程列管式换热器。壳程为120饱和水蒸气
30、冷凝，常压空气以12m/s的流速在管程内流过。列管为钢管，总管数为200根。已知空气进口温度为26，要求被加热到86。又已知蒸汽侧对流传热系数为，壁阻及垢阻可忽略不计。试求：(1) 换热器列管每根管长为多少米？(2) 由于此换热器损坏，重新设计了一台新换热器，其列管尺寸改为，总管数减少20%，但每根管长维持原值。用此新换热器加热上述空气，求空气的出口温度。解：(1) 由热量衡算式和传热速率方程计算完成任务所需的传热面积，然后在计算出管长。查时， 空气的物性， (湍流) 12012026869434解得：解法2 可见这种近似是允许的。(2) 改为列管，令空气出口温度为热量衡算： (1)速率方程：
31、 (2)1201202694式中 将以上各值代入(2)后再与(1)式联立解得：27、试计算一外径为50mm，长为10m的氧化钢管，其外壁温度为250时的辐射热损失。若将此管附设在：（）与管径相比很大的车间内，车间内为石灰粉刷的壁面，壁面温度为27，壁面黑度为0.91；（）截面为200mm´200mm的红砖砌的通道，通道壁温为20。解：由表3-8查的氧化钢管黑度为e 1=0.8，石灰粉刷壁面的黑度e 2=0.15（1）由于炉门被极大的四壁包围，由表3-9知j=1，A=A1=3.14´0.05´10=1.57m2，C1-2=e 1C0=0. 8´5.669=
32、4.535W/（m2×K4） 所以 （2）查红砖e2=0.93，=1，此为表3-9中的第五种情况， 所以28、在一大车间内有一圆柱形焙烧炉，炉高6m，外径6m，炉壁内层为300mm的耐火砖，外层包有20mm的钢板，已测得炉内壁温度为320，车间内温度为23，假设由炉内传出的热量全部从炉外壁以辐射的方式散失。试求此炉每小时由炉壁散失的热量为若干？已知耐火砖，炉壁黑度e=0.8，钢板热阻可以不计。提示：可用试差法求解，炉外壁温度在110-120之间。解：辐射面积： （1)耐火砖圆柱热传导：耐火砖顶部热传导： (2)联立(1)与(2)式试差解得：或 29、平均温度为150的机器油在f108
33、´6mm的钢管中流动，大气温度为10。设油对管壁的对流传热系数为350 W/(m2×)，管壁热阻和污垢热阻忽略不计。试求此时每米管长的热损失。又若管外包一层厚20mm，导热系数为0.058 W/(m2×)的玻璃布层，热损失将减少多少？对流辐射联合传热系数W/(m×)。解：在定态条件下，各串联热阻相等（1）不保温时的热损失因管壁热阻忽略不计，可认为管内、外壁温度均为tW。令tw-10=q于是 求解得：按管外壁散热得：（2）若加了20mm厚的保温层后，管壁温度为tW1，保温层外壁温度为tW2。则：解得：按管外壁散热得：热损失减少30、某化工厂在生产过程中，需
34、将纯苯液体从80 冷却到55 ，其流量为20000kg/h。冷却介质采用35 的循环水。试选用合适型号的换热器。定性温度下流体物性列于本题附表中。习题3-30附表密度,kg/m3比热容,kJ/(kg·)黏度,Pa·s导热系数,kJ/(m·)苯828.61.8413.52×10-40.129循环水992.34.1740.67×10-30.633解 (1)试算和初选换热器的型号 计算热负荷和冷却水消耗量 热负荷： 冷却水流量： kg/s 计算两流体的平均温度差暂按单壳程、双管程考虑，先求逆流时平均温度差805543353720 而 由图3-27（a
35、）查得 ，因为，选用单壳程可行。所以初选换热器规格根据两流体的情况，假设K估450W(·)，传热面积A估应为本题为两流体均不发生相变的传热过程。为使苯通过壳壁面向空气中散热，提高冷却效果，令苯走壳程，水走管程。两流体平均温度差，可选用固定管板式换热器。由换热器系列标准，初选换热器型号为G400-1.6-22, 有关参数如下。壳径/mm公称压强/MPa管程数壳程数管子尺寸/mm实际传热面积/mm24001.62125×2.523.2管长/m管子总数管子排列方法管中心距/mm折流档板间距/mm折流板型式3102正三角形32150圆缺型(2)校核总传热系数K管程对流传热系数a2管
36、程流通面积管程冷却水流速 ms (湍流)(×)壳程对流传热系数a1，按式（3-25）计算 流体通过管间最大截面积为 苯的流速为 ms管子正三角形排列的当量直径壳程中苯被冷却，取所以 （·）污垢热阻 管内、外侧污垢热阻分别取为 ·，·总传热系数K 管壁热阻可忽略，总传热系数K为 K=526.2(×) 传热面积A m2安全系数为 故所选择的换热器是合适的。选用固定管板式换热器，型号为G400-1.6-22第四章 蒸发1、用一单效蒸发器将2500kg/h的NaOH水溶液由10%浓缩到25%（均为质量百分数），已知加热蒸气压力为450kPa，蒸发室内压
37、力为101.3kPa,溶液的沸点为115，比热容为3.9kJ/(kg·)，热损失为20kW。试计算以下两种情况下所需加热蒸汽消耗量和单位蒸汽消耗量。（）进料温度为25；（2）沸点进料。解：（1） 求水蒸发量W应用式（4-1）（2）求加热蒸汽消耗量应用式（4-4）由书附录查得450kPa和115下饱和蒸汽的汽化潜热为2747.8和2701.3kJ/kg则进料温度为25时的蒸汽消耗量为：单位蒸汽消耗量由式（4-5a）计算，则 原料液温度为115时单位蒸汽消耗量 由以上计算结果可知，原料液的温度愈高，蒸发1 kg水所消耗的加热蒸汽量愈少。2、试计算30%（质量百分数）的NaOH水溶液在60
38、 kPa（绝）压力下的沸点。解： T查 蒸汽在600kPa下的饱和温度为85.6，汽化潜热为2652kJ/kg由式（4-9） 可求其中 f由式（4-10）求得，即 查附录 为160 则 =160-100=60 即 3、在一常压单效蒸发器中浓缩CaCl2水溶液，已知完成液浓度为35.7（质分数），密度为1300kg/m3，若液面平均深度为1.8m，加热室用0.2MPa（表压）饱和蒸汽加热，求传热的有效温差。解：确定溶液的沸点t1 (1)计算查附录 p=101.3kPa, T=100,r=2677.2 kJ/kg查附录 常压下35%的CaCl2水溶液的沸点近似为 (2)计算 查附录 当pav=1.
39、128´103kPa时,对应的饱和蒸汽温度 Tpav=102.7 (3)取(4)溶液的沸点 则传热的有效温度差为：0.4MkPa（表压）饱和蒸汽的饱和蒸汽温度 T=133.4、用一双效并流蒸发器将10%（质量，下同）的NaOH水溶液浓缩到45%，已知原料液量为5000kg/h，沸点进料，原料液的比热容为3.76kJ/kg。加热蒸汽用蒸气压力为500 kPa（绝），冷凝器压力为51.3kPa，各效传热面积相等，已知一、二效传热系数分别为K1=2000 W/(m2·K)，K=1200 W/(m2·K)，若不考虑各种温度差损失和热量损失，且无额外蒸汽引出，试求每效的传热
40、面积。解：（1）总蒸发量由式（4-24）求得 （2）设各效蒸发量的初值，当两效并流操作时 又 再由式（4-25）求得 （3）假定各效压力，求各效溶液沸点。按各效等压降原则，即各效的压差为： kPa故 p1=500-224.4=275.6 kPa p3=51.3kPa查第一效p1=275.6 kPa下饱和水蒸气的饱和蒸汽温度 T1=130.2，其r1=2724.2 kJ/kg查第二效p2=51.3 kPa下饱和水蒸气的饱和蒸汽温度 T2=81.8，其r2=2645.3 kJ/kg查加热蒸汽p=500kPa下, 饱和温度T=151.7,r=2752.8 kJ/kg（4）求各效的传热面积，由式（4-
41、33）得 因不考虑各种温度差损失和热损失，且无额外蒸汽引出，故加热蒸汽消耗 m2 m2(5) 校核第1次计算结果，由于A1A2 ，重新计算。1）A1=A2=A调整后的各效推动力为： 将上式与式（434）比较可得 =69.5且 经处理可得： m2则 ，2）重新调整压降 ，则 其对应的饱和压力=244.3kPa时,其第五章 气体吸收气液平衡1在常压、室温条件下，含溶质的混合气的中，溶质的体积分率为10，求混合气体中溶质的摩尔分率和摩尔比各为多少？解：当压力不太高，温度不太低时，体积分率等于分摩尔分率，即y=0.10根据 ，所以2向盛有一定量水的鼓泡吸收器中通入纯的CO2气体，经充分接触后，测得水中
42、的CO2平衡浓度为2.875×102kmol/m3，鼓泡器内总压为101.3kPa，水温30，溶液密度为1000 kg/m3。试求亨利系数E、溶解度系数H及相平衡常数m。解：查得30，水的 稀溶液： 3在压力为101.3kPa，温度30下，含CO2 20（体积分率）空气CO2混合气与水充分接触，试求液相中CO2的摩尔浓度、摩尔分率及摩尔比。解：查得30下CO2在水中的亨利系数E为1.88×105kPaCO2为难溶于水的气体，故溶液为稀溶液 4在压力为505kPa，温度25下，含CO220（体积分率）空气CO2混合气，通入盛有1m3水的2 m3密闭贮槽，当混合气通入量为1 m
43、3时停止进气。经长时间后，将全部水溶液移至膨胀床中，并减压至20kPa，设CO2 大部分放出，求能最多获得CO2多少kg？。解：设操作温度为25，CO2 在水中的平衡关系服从亨利定律，亨利系数E为1.66×105kPa。解： （1）气相失去的CO2摩尔数液相获得的CO2摩尔数 （2）（1）与（2）解得：减压后： 稀溶液： 5用清水逆流吸收混合气中的氨，进入常压吸收塔的气体含氨6（体积），氨的吸收率为93.3，溶液出口浓度为0.012（摩尔比），操作条件下相平衡关系为。试用气相摩尔比表示塔顶和塔底处吸收的推动力。解： 塔顶： 塔底： 6在总压101.3kPa，温度30的条件下, SO2
44、摩尔分率为0.3的混合气体与SO2摩尔分率为0.01的水溶液相接触，试问：（1） 从液相分析SO2的传质方向；（2） 从气相分析，其他条件不变，温度降到0时SO2的传质方向；（3） 其他条件不变，从气相分析，总压提高到202.6kPa时SO2的传质方向，并计算以液相摩尔分率差及气相摩尔率差表示的传质推动力。解：(1)查得在总压101.3kPa，温度30条件下SO2在水中的亨利系数E=4850kPa 所以 47.88 从液相分析< x=0.01故SO2必然从液相转移到气相，进行解吸过程。（2）查得在总压101.3kPa，温度0的条件下，SO2在水中的亨利系数E=1670kPa =16.49
45、从气相分析y*=mx=16.49×0.01=0.16<y=0.3故SO2必然从气相转移到液相，进行吸收过程。（3）在总压202.6kPa，温度30条件下，SO2在水中的亨利系数E=4850kPa =23.94从气相分析y*=mx=23.94×0.01=0.24<y=0.3故SO2必然从气相转移到液相，进行吸收过程。 以液相摩尔分数表示的吸收推动力为:x=x*x=0.01250.01=0.0025以气相摩尔分数表示的吸收推动力为:y= y y*=0.30.24=0.06扩散与单相传质7在温度为20、总压为101.3kPa的条件下，SO2与空气混合气缓慢地沿着某碱溶
46、液的液面流过，空气不溶于该溶液。SO2透过1mm厚的静止空气层扩散到溶液中，混合气体中SO2的摩尔分率为0.2，SO2到达溶液液面上立即被吸收，故相界面上SO2的浓度可忽略不计。已知温度20时，SO2在空气中的扩散系数为0.18cm2/s。试求SO2的传质速率为多少？解 : SO2通过静止空气层扩散到溶液液面属单向扩散，已知：SO2在空气中的扩散系数D=0.18cm2/s=1.8×10-5m2/s 扩散距离z=1mm=0.001m，气相总压p=101.3kPa气相主体中溶质SO2的分压pA1=p·yA1=101.3×0.2=20.26kPa气液界面上SO2的分压p
47、A2=0所以，气相主体中空气（惰性组分）的分压pB1=ppA1=101.320.26=81.04kPa气液界面上的空气（惰性组分）的分压pB2=ppA2=101.30=101.3kPa空气在气相主体和界面上分压的对数平均值为：=1.67×10-4kmol/(m2·s) 8在总压为100kPa、温度为30时，用清水吸收混合气体中的氨，气相传质系数=3.84×10-6 kmol/（m2·s·kPa），液相传质系数=1.83×10-4 m/s，假设此操作条件下的平衡关系服从亨利定律，测得液相溶质摩尔分率为0.05，其气相平衡分压为6.7kP
48、a。求当塔内某截面上气、液组成分别为y=0.05，x=0.01时（1） 以（）、（）表示的传质总推动力及相应的传质速率、总传质系数；（2） 分析该过程的控制因素。解：（1）根据亨利定律相平衡常数溶解度常数以气相分压差（）表示总推动力时：=100×0.05-134×0.01=3.66kPa= kmol/（m2·s·kPa）=3.66×10-6×3.66=1.34×10-5 kmol/（m2·s）以（）表示的传质总推动力时： kmol/m3=0.4146×100×0.050.56=1.513 kmo
49、l/m3=8.8×10-6×1.513=1.3314×10-5 kmol/（m2·s）（2）与（）表示的传质总推动力相应的传质阻力为（m2·s·kPa）/ kmol；其中气相阻力为m2·s·kPa/ kmol；液相阻力m2·s·kPa/ kmol；气相阻力占总阻力的百分数为。故该传质过程为气膜控制过程。 9若吸收系统服从亨利定律或平衡关系在计算范围为直线，界面上气液两相平衡，推导出KL与kL、kG的关系。解：因吸收系统服从亨利定律或平衡关系在计算范围为直线 界面上气液两相平衡 的关系式由 得 （1）由得 （2）由得 （3）（2）式（3）式，并与（1）式比较得吸收过程设计型计算10用20的清水逆流吸收氨空气混合气中的氨，已知混合气体总压为101.3 kPa，其中氨的分压为1.0133 kPa，要求混合气体处理量为773m3/h，水吸收混合