制药厂废水处理(共25页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上300t/d抗生素制药废水处理工艺设计内容摘要：近年来，随着经济不断发展，城市规模的扩大，水污染问题日益突出。水质恶化以及水量的减少，不仅严重影响人们的健康和生活，也限制了当地的经济发展。建设污水处理厂，对防治当地水污染起着非常重要的作用。本设计主要任务是根据设计任务书中的原始数据和资料，完成对该污水设计和计算，并根据计算所得数据绘制相应的平面、高程图。另外，对该污水处理厂内的主要构筑物，应绘制平剖面图。经过对各种工艺的优缺点的比较，先采取预处理,进水后调节ph,反渗透法除盐,再选用A/O工艺,以达到排放标准为目的。其特点是工艺流程简单、投资费用较低、沉淀效果好。关键

2、词：水污染；污水处理 ；预处理；A/O工艺1 项目概况:某药业有限公司生产的产品为美罗培南系列医药中间体和西司他丁，产量分别为20、1.5t/a，生产废水中污染物主要有: 有机溶剂、酸、碱、盐(氯化钠、碳酸氢钠、亚硫酸钠、硫酸钠、单羧酯钾盐、溴化钾、氯化钾等)以及磷酸盐等，厂区还会排放地面冲洗废水、循环冷却外排水和一定量的生活污水。化学合成抗生素制药废水具有成分复杂、有机物和含盐量高的特点，因此，对这些废水必须处理达标后排放，从而减少对环境的污染。原水水质见表1。表1 原水水质、水量废水来源水量（m3·d-1）pHCODcr（mg·L-1）BOD5（mg·L-1）

3、全盐量（mg·L-1）生产废水生活污水其它废水80150705678675000025010001930010040060000处理后水质：符合污水综合排放标准(GB 8978-1996)的二级标准，主要指标如下：pH：69，CODCr300mg/L，BOD5100mg/L，SS150 mg/L，全盐量50 0mg/L。处理达标后排放，从而减少对环境的污染。研究内容：设计处理量300m3/d的废水处理工艺流程及平面布置并画图，设计主要构筑物并画图。设计遵循的主要标准、规范：1. 中华人民共和国国家标准地面水环境质量标准；2. 中华人民共和国国家标准室外排水设计规范；3. 给水排水设计

4、手册；4. 污水综合排放标准（GB8978-1996）。2 工艺流程:经测定BOD5/CODCr为0.386,属于较难生化处理废水,同时废水中含有大量的悬浮物和对微生物生长有害的物质,如氯仿醇类等，更增加了处理的难度。故采用缺氧好氧工艺，同时以进水50%回流污水以减少进水的污水浓度。并先对污水进行预处理，较少ss和有害物，以及将剩余污泥回流至前段，增强微生物的生长繁殖能力。基本流程图如下：3 污水预处理:生产废水 80（m3·d-1）=0.0222（m3·s-1）生活污水 150（m3·d-1）=0.0417（m3·s-1）其它废水 70（m3·

5、;d-1）=0.0194（m3·s-1）低浓度废水贮池。贮存除生产废水以外来水,可不进行预处理。废水水量为150+70=220（m3·d-1）。生产废水贮水池。污水COD高达50000mg /L, BOD5高达19300,且含大量未提取抗生素,须加药剂压滤后才能少量分批进入预曝调节池。生产废水的ph值为5-6,所以应该加碱调节pH值至6. 5- 7. 0。废水水量为80（m3·d-1）。3.1、除盐:此外，废水中盐度比较高，当前处理的方法主要有：电渗析法，反渗透法，蒸馏法以及比较新的工艺组合。目前,反渗透和电渗析法投资为528793美元/(m3d),运行费用为0.

6、260.52美元/(m3d);反渗透投资相对较省,运行费用稍高,而电渗析则投资稍高,运行费用相对低一些;蒸馏法投资为13212268美元/(m3d),运行费用为1.062.11美元(m3d)见高含盐废水处理技术费用居高不下,经济效益差,虽已有许多研究尝试提高其应用价值,但效果并不显著，尚无良好的应用前景。1对于此设计，采用反渗透法，此法由于氨具有较强的挥发性,可采汽提来分离氨和水。汽提是借废水通入汽的接接触,使废中的发性质按一定比例散到气相中,因而挥发的污物从水中离出去。据以往的汽提塔运行数据,可把氨的质量浓度降50mg/L。此时氨溶属于浓度液。进一步的处方法用离交换法、生物脱氮法、硝化反硝化

7、法、折点氯化法、催化湿式氧化法等。如下图在1 atm和20 时, 1 体积的水可以溶解700体积的氨气,按1mol气体等于22. 4L计算,则1mol水至少可以溶解30mol氨气。氨水为非电解质,则近似饱和的氨水溶液的渗透压约等于30R T 。在相同的温度下,假设强电解质溶液的i值是氨水的4倍,则近似饱和的氨水溶液的渗透压至少大于7mol/L的强电解质溶液。故理论上用氨水作为设计溶液是符合要求的,即在常温下具有很高的摩尔浓度。由于氨具有较强的挥发性,可采用汽提法来分离氨和水。汽提法是借助废水与通入蒸汽的直接接触,使废水中的挥发性物质按照一定的比例扩散到气相中,因而把挥发性的污染物从废水中分离出

8、去。据以往的汽提塔运行数据,可把氨的质量浓度降至50mg/L。此时的氨溶液属于低浓度溶液。进一步的处理方法可用离子交换法、生物脱氮法、硝化反硝化法、折点氯化法、催化湿式氧化法等。23.2、生化处理: 缺氧 好氧。A/O工艺由缺氧和好氧两段组成，两段可以分建也可以合建，合建要求两段挡板隔开；缺氧段水力停留时间，溶解氧小于同时加强搅拌混合，防止污泥沉积，应设置搅拌器或水下推动器。好氧段结构和普通活性污泥法相同，要保证溶解氧,水力停留时间。4 主要构筑物及设计参数:由于生产废水进水水量不大，可以不设集水井，直接进行预处理。4.1、中格栅设计计算:1 此设计在生产废水前采用一个筛，过滤掉大部分浮渣。格

9、栅则设计在调节池前。可只设一道。 （1）设计参数：最大流量Q= Q*K=（0.0222+0.0417+0.0194）*1.2=0.5503 m3·s-1栅前水深：h=0.4m栅前流速：V1=0.4m/s(0.4m/s-0.9m/s)过栅流速：v2=0.4m/s(0.4m/s-1.0m/s)栅条宽度：s=0.01m，栅条间隙宽度d=0.04m格栅倾角a=60°2 设计计算（1）栅条间隙数：n=（Q*）/（bhv）=(0.5503*)/(0.04*0.4*0.4)=80设一座中格栅n=80根（2）栅槽宽度：设栅条宽度s=0.01mB=s（n-1）+b n =0.01（

10、80-1）+0.04*80=3.99m（3）进水渠道渐宽部分宽度设进水渠道宽B=Q/4vh=0.5503/(4*0.4*0.4)=0.8598m渐宽部分展开角度为20°。L=（B-B）/(2tana)=(3.99-0.8598)/(2tan20)=4.3 m(4)栅槽与出水渠道链接处渐宽部分长：L= L/2=4.3/2=2.15m(5)通过格栅水头损失：H=k*hH=§sina,§=b(s/b)h计算水头损失g重力加速度k格栅收污染使水头损失增大的倍数，一般取3；阻力系数，其数值与格栅条断面几何形状有关，对于锐边矩形断面，形状系数b；h=3*2.42*（0.01/

11、0.04）*()sin60°= 0.008m(6)栅槽总高度：设栅前渠道超高h=0.3mH=h+h+h=0.4+0.3+0.008=0.708m（7）栅槽总长度：L=L+L+0.5+1.0+ =0.124+0.062+1.5+0.404 =2.09m8)每日栅渣量格栅间隙40mm情况下，每1000m污水产0.03m。W=1.18 m大于0.2m每天。采用机械清渣。（9）格栅选择选择XHG-16400回转格栅污泥机一台4.2、污水提升泵房:流量小于2 m/s,常采用下圆上方型泵站，泵选用自潜污泵。理论上次设计需要在生产废水前设一个提升泵站，在其他废水收集处设一个提升泵站。设计计算：1

12、生产废水污水提升泵站：（1）污水平均流量为0.0222m/s污水最大流量为0.0222*1.2=0.02664 m/s（2）集水池容积，采用相当于一台泵6min的容量。采用两台泵（一用一备），则w=0.02664*6*60=9.59 m，有效水深2m，则集水池面积F为4.792m（3）选泵前扬程估算:H=H+2.0+1.8式中： 2.0 污水泵及泵站管道的水头损失，m； 1.52.0 自由水头的估算值，m，取1.8m； H0水泵集水池的最低水位H1与水泵出水水位H2 之差； 单管出水井的最高水位与地面的高差估计为 7.0m则水泵扬程为：H= H+2.0+1.8=10.8m取15米。选用2台泵（

13、1用一备）,则每台泵的流量为79.92 m/h。（4）选泵:可以选用250QW520-22系列的流量为676 m/h，扬程18m，转速950，功率55kw，重1395kg。2 同理计算其他废水所需的污水提升泵站:（1）污水平均流量为0.0417+0.0194=0.4364m/s污水最大流量为0.4364*1.2=0.5237 m/s（2）集水池容积，采用相当于一台泵6min的容量。采用两台泵（一用一备），则w=0.5237*6*60=188.5 m，有效水深2m，则集水池面积F为94.26m（3）选泵前扬程估算:H=H+2.0+1.8式中： 2.0 污水泵及泵站管道的水头损失，m； 1.52.

14、0 自由水头的估算值，m，取1.8m； H0水泵集水池的最低水位H1与水泵出水水位H2 之差； 单管出水井的最高水位与地面的高差估计为 7.0m则水泵扬程为：H= H+2.0+1.8=10.8m取15米。选用4台泵（3用一备）,则每台泵的流量为1185.32/3=628.44m/h（4）选泵:可以选用250QW520-22系列的流量为676 m/h，扬程18m，转速950，功率55kw，重1395kg。4.3、调节池:由于来水不均匀，水质、水量存在波动，因此只有足够的调节容量才能使进入后续处理工艺的水质、水量稳定，故设置均质调节池。4.3.1 、调节池的尺寸计算:此时，污水的流量为 Q=0.0

15、222+0.0417+0.0194=0.0833 m/s，最大流量:Q=0.0833*1.2=0.09996 m/s=359.856 m/h=8636.544 m/d水力停留时间T = 6h ；调节水量一般为处理水量的10%-15%可满足要求，调节池设置一用一备，便于检修和清泥。为防止池底污泥沉淀，可压缩空气搅拌污水。空气用量为1.5-3.0，取2.0。则所需空气量为2*359.86 m/h=719.72 m/h=11.995 m/min4.3.2、调节池有效容积:V = QT = 359.856×6 = 2159.136 m34.3.3、调节池水面面积:取池子总高度H=5.5m,其

16、中超高0.5m,有效水深h=5m，则池面积为 A = V/h = .136/5 = 431.8 m24.3.4、调节池的尺寸:池长取L = 21m ,池宽取B = 21 m ，则池子总尺寸为 L×B×H = 21m×21m×5.5m=2425.5 m3。4.3.5、调节池的搅拌器:使废水混合均匀，调节池下设两台LFJ-350反应搅拌机。4.4、反应池池池体 :4.4.1、A/O工艺设计规定3：1、污泥负荷率在0-0.18之间；2、总氮负荷：小于等于0.05；4、污泥龄：d大于10h；5、混合液回流比 50-100%；6、污泥回流比R：50-100；7、污

17、泥浓度X：(mg/l)3000-5000(3000)；8、溶解氧DO/A段约为0.5mg/l, O段=1-2；9、温度/: 20-30；11、反硝化池4。 4.4.2、设计参数4（1） BOD污泥负荷： 0.18利于消化反应进行（2）污泥指数：SVI=150（3）回流污泥浓度 (4)污泥回流比:R=100%(5)曝气池内混合液污泥浓度：X=Xr=6600=3300mg/L（6）、TN去除率：=78.6（7）、内回流比：R内=0.786/0.214=367%4.4.3、好氧区容积计算5：a.出水溶解性BOD5,要求降到20mg/L，出水溶解性BOD5的浓度S为：b.计算污泥龄 确定消化速率：式中

18、： NH3-N的浓度100mg/L 氧的半数常数mg/L O2反应池中溶解氧的浓度mg/L T取为1519 PH取7.2 (0.47e)()()=0.733dc.计算最小泥龄=1/0.733=1.364d 安全系数K=3 设计污泥龄： =*3=1.364*3=4.09dd.好氧池容积计算(动力学计算方法）式中： 好氧池容积m3， S0进水溶解性BOD5的浓度mg/L, (19300*80+100*150+400*70)/(80+150+70)=5290mg/LSo=5290-1.42*0.5*5290(1-e)=1942.12 mg/L S出水溶解性BOD5的浓度100mg/L， Y污泥产率系

19、数：0.5-0.7取0.6， 固体停留时间d， Kd内源代谢系数取0.05； Xv混合溶液挥发性悬浮固体浓度（MLSS）mg/L： 式中： f混合溶液中VSS与SS之比取0.75 X曝气池内混合液悬浮固体浓度 ： V1=13734.1m 好氧池污水停留时间：t=V/Q=13734.1/8636.544=1.59d=38.16h4.4.4、缺氧池容积的计算: =0.124=702.83mg/L 被氧化NH3-N=进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量 140-8-10.53=121.47mg/L 所需脱硝量=进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量 140-15-10.53=114.47mg/

20、L 需还原硝酸盐氮量：NT=8636.544*(114.47/1000)=988.625kg/da.反硝化速率: 式中： 20时反硝化速率为：0.07kgNO3- N/(kgMLVSSd) 温度系数为=1.08 =0.07×1.08（14-20） =0.048gNO3-N/(gMLVSSd)b.缺氧池容积为:式中： NT需还原硝酸盐氮量kg/d， 反硝化速率kgNO3-N/(kgMLVSSd)V2出水溶解性BOD5的浓度mg/LV2=(988.625*1000)/(0.048*2475)=8321.76m缺氧池污水停留时间t=V/Q=8321.75/8636.544=0.96d=23

21、.1h(1)曝气池的总容积：V总=8321.75+13734.1=22055.85 m系统总设计泥龄=好氧池泥龄+缺氧池泥龄=4.09+4.09=6.57d计算污泥回流比R曝气池内混合液污泥浓度：(2)混合液回流比 R内:=78.6R内=0.786/0.214=367%(3)剩余污泥量: 生物污泥量:P=8311kg/d 对存在的惰性物质和沉淀池的固体流失计算：式中： X1进水中悬浮固体中惰性部分（TSS-VSS)kg/m3 Xe出水TSSkg/m3 非生物污泥含量kg/d=8636.544*(0.29-0.02-0.2175)=453.42kg/d 剩余污泥量：W=Px+Ps=8311+45

22、3.42=8764.42kg/d(4)每日生成的活性污泥量Xw： 内源呼吸分解泥量： W2=bVXv=0.03*22055.85* 2.475=1637.65kg/dXw=Px-W2=8311-1637.65=6673.35kg/d (5)反应池主要尺寸:A.好氧反应池总容积13734.1m设计反应池为2池4组。a.单池容积V单=V/4=3433.53 mb.有效水深h=4.0m单池的有效面积：S单=V单/h=858.38mc.采用3廊道式廊道宽b=6反应池长度：L=S单/B=858.38/(3*6)=47.69md.校核 b/h=6/4=1.5(满足1-2)L/b=47.69/6=7.9（满

23、足5-10）e.反应池的总高度：，超高取1mB.缺氧反应池a.总容积V2=8321.76m设计反应池为2池4组。b.单池容积：V单=V/4=8321.76/4=2080.44 mc.有效水深h=4.1m单池的有效面积：S单=V单/h=2080.44/4.1=507.42md.长度与好氧池的宽度相同为L=18m池宽=507.42/18=28.19me.反应池的总高度： 4.4.5、A/O池进出水设计:(1) A/O池进水:A/O池采用配水渠，来水由调节池直接进入A/O池配水渠，配水渠尺寸为：B×L×H=1.8m×18×2.25m=72.9m3，其中槽宽B取

24、1.8m。H=1.25×B=2.25m，L与池体同宽取18m。为避免异重流影响，采用潜孔入水，过孔流速控制在0.2-0.4m/s之间，本设计取0.4m/s。则单个池子配水孔面积为： F=Q/nv=0.6212/2×0.4 =0.13m2取0.15m2设计孔口尺寸为：0.5m×0.3m，查给水排水设计手册（第二版）第一册知水流径口的局部阻力系数；则水头损失：4.5、污泥回流泵房 污泥泵房的设计如下：污泥回流泵房尺寸12m×20m，地下埋深3.6-5.1m，一个系列A/O池的回流污泥量为 6673.35kg/d=834.17 m3/d =34.75 m3/h

25、,回流污泥泵所需的扬程6m，故用3台KWPK50-200 回流污泥泵，2用1备。剩余污泥泵选择污：泥量为1个浓缩池446.4m3/d=18.6m3/h=5.2L/s，选用 KWPK65-200回流污泥泵2用1备选3台。4.6、二沉池的设计: 在本次设计中为了提高沉淀效率，节约土地资源，降低筹建成本，采用机械刮泥吸泥机的辐流沉淀池，进出水采用中心进水，周边出水，以获得较高的容积利用率和较好的沉淀效果。4.6.1、设计要求及参数6 :1.沉淀池的直径一般不小于 ，当直径小于 时，可采用多斗排泥；当直径大于 时，应采用机械排泥；2.沉淀池有效水深大于，池子直径与有效水深比值不小于；.3.池子超高至少

26、应采用 ；4.池底坡度不小于 ； 5.表面负荷取 ，沉淀效率 ；6.池子直径一般大于 ，有效水深大于 ；7.池底坡度一般采用 ；8.排泥管设于池底，管径大于 ，管内流速大于，排泥静水压力，排泥时间大于 。 4.6.2、设计计算:1.设计选用 2座辐流式沉淀池二沉池主要尺寸的计算Qi=Qmax/2=0.5503/2=0.2752 m3/s=990.54 m3/h2.单个二沉池的表面积为: 式中： Fi 池表面积 m2 Qi 设计流量 m3/h q 表面负荷，本设计取 0.75m3/m2·hFi=990.54/0.75=1320.72 m23.二沉池直径为 ：D=()=41m本设计取45

27、m4.二沉池池边水深的计算: 清水区高度为： h1=0.8m 分离区高度为: 缓冲区高度为：h3=0.5m 池边超高为： h5=0.3m 污泥浓缩区高度为： 则二沉池的池边水深为： 校核沉淀时间 ：=1.5/0.75=2h(合格）5、二沉池刮泥设备的选择和池底高度的计算 池底坡度选择为: i=0.07 池底高度为 ：=0.07×45/2=1.575m 刮泥设备选择由给水排水设计手册（第2版），选择 ZBG-50周边传动刮泥机； 设备参数如下： ZBG-50 周边传动刮泥机设备参数表型号池径（m）驱动功率（kW）周边线速（m/min）ZBG-50450.75*21-36、二沉池总水深及

28、径深比校核 二沉池总水深： 校核径深比：=45/1.5=30>6合格 7、二沉池出水堰的设计本设计二沉池的出水堰采用90°三角锯齿堰双边出流，处理水经过出水堰进入出水槽，然后汇入出水管排出。单个二沉池处理水的出流量为：Qi=Q/4=0.5503/40.1376 出水堰周长：C=3.14(D1+D2)=(44.6+44.3)3.14=279.146式中： 环形出水槽外圈直径44.6m 环形出水槽内圈直径44.3m 出水堰采用双侧900 三角出水堰，三角形顶宽0.20m,堰顶的间距为0.05m,每个二沉池有三角堰n=1116.58个，取1120个。每个三角堰的流量为Qa=Qi/n=

29、0.5503/1120=0. m3/s 由得，三角出水堰的堰上水头为：Ha=(Qa/1.4)=0.0415m 8）二沉池环形出水槽的设计：式中： Qa环形出水槽一侧的流m3/s，本设计取Qa= Qi/2=0.5503/2=0.27515 m3/s B环形出水槽的设计宽度，为方便设计取0.3m 0.20 出水槽的超高，设计计算时取 0.20m则环形出水槽的高度为：Hb=1.73()+0.20=0.3585m,取0.40m。4.7、污泥脱水机房:4.7.1、设计依据:污泥脱水设备有板框压滤脱水机、带式压滤脱水机和离心脱水机。本设计采用带式压滤脱水机。带式压滤机的基本原理是通过设置一系列压辊及滚筒，

30、将上下层滤带张紧，滤带间的污泥不断受挤压剪切后，加速泥水的分离71.脱水前污泥含水率为 97%；2.脱水后污泥含水率按 75.0%计 污泥脱水后形成的泥饼用汽车运走，分离液返回处理前端进行处理。4.8、接触消毒池与加氯间的设计:(1)设计参数:二级处理出水的加氯量为615mg/L,为了提高和保证消毒效果，规定加氯的接触时间不应小于30min采用隔板式接触反应池流量Q=0.5503 m³/s（设计两座）水力停留时间T=0.5h=30min，设计投氯量为=6.0 平均水深为h=2.0m ，隔板间隔b=3.5m(2)接触池容积: V=QT=0.5503/2 30 60=495.27表面积A

31、=V/h=495.27/2=247.635 隔板数采用两个，则廊道总宽B=（2+1）3.5=10.5m（取11m）接触池长度为L=A/B=247.635/11=22.5m(取23m)实际消毒池容积=11×23×2.0=506池深取2+0.3=2.3m（0.3m为超高）经校核仅满足有效停留时间的要求(3)加氯间的计算:功能：提供消毒剂，保证药品安全储存。 构筑物尺寸： L·B=4×9 加氯设备 类型：瑞高（REGAL）系列加氯机 型号：REGAL-2100 数量：1 台 设计最大加氯量=6.0，每日投氯量=1981.08×6.0=11.88 kg

32、/h选用贮氯量为120kg的液氯钢瓶，每日加氯量为2.38瓶，每日加氯机4台，单台投氯量为1.52.5kg/h，配置注水泵两台，一用一备，要求注水量Q=13，扬程不小于10m.4.9、巴氏计量槽 8:本设计采用巴氏计量槽设在总出口处，其特点是：a.精确度可达 9598%；b.水头损失小，底部冲刷力大，不易沉积杂污；c.操作简单；d.施工技术要求高，尺寸不准确测量精度将会受到影响2 设计依据:a.计量槽应设在渠道的直线段上，直线段的长度不应小于渠道宽的8-10倍；在计量槽的上游，直线段不小于渠宽的 2-3 倍；下游不小于 4-5 倍。当下游有跌水而无回水影响时可适当缩短；b.计量槽中心线应与渠道

33、中心线重合，上下游渠道的坡度应保持均匀，但坡度可以同；c.计量槽喉宽一般采用上游渠道宽度的 1/31/2；d.当喉宽 W 为 0.25m 时， 为自由流，大于此数为潜没流；当喉宽 W=0.32.5m 时， 为自由流，大于此数为潜没流；e.当计量槽为自由流时，只需记上游水位，而当其为潜没流时，则需同时记下游水位。设计计量槽时，应尽可能做到自由流，但无论在自由流还是在潜没流的情况下，均宜在上下游设置观察井；f.设计计量槽时，除计算其通过最大流量时的工作条件外，尚需计算通过最小流量时的条件 。5 水利损失计算:1.构筑物水头损失 由于各构筑物的水头损失比较多，计算起来比较烦琐，本设计中若在设计计算过

34、程中计算了的就用计算的结果，若在设计计算过程中没计算的就用经验数值。构筑物水头损失见表:构筑物名称水头损失（m）粗格栅0.008调节池0.50A/O池1.00辐流式二沉池0.70接触式消毒池0.30巴氏计量槽0.302.管渠水头损失在污水处理工程中，便于计算一般认为水流是均匀流。管渠水头损失主要有沿程水头损失和局部水头损失。沿程水头损失按下式计算： 式中 ： Hf为沿程水头损失，m； L为管段长度，m； R为水力半径，m； v为管内流速，m/s； C为谢才系数。 i 为管渠的坡度 b)局部水头损失为： 式中： 局部阻力系数。这里就初步设为1m。d)管渠局部阻力系数9计算1.计量槽至出水口有一个

35、突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：0.958+0.10=1.0582.巴氏计量槽至紫外消毒间有一个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：0.958+0.10=1.0583.紫外消毒间至集水井有一个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：0.25+0.87=1.124.集水井至二沉池有两个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：（0.24+0.345）×2=1.175.二沉池至配水井有两个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数为：（0.324+0.579）×2=1.8066.配水井至A/O池有一个突然扩大、一个弯头和一个突然缩小，局部阻力系数为：0.48+1.08+0.032=1.5927

36、.A/O池至配水井有两个突然扩大和突然缩小，局部阻力系数取为（0.5+0.125）×2=1.258.配水井至曝气沉砂池有一个突然扩大和一个突然缩小，局部阻力系数为：0.48+0.512=0.9929.曝气沉砂池至提升泵房有一个突然扩大、一个直角弯头和一个突然缩小，局部阻力系数为：0.48+1.05+0.494=2.02410.提升泵房至粗格栅有一个突然扩大和一个突然缩小，局部阻力系数为：0.48+0.305=0.78511.粗格栅至进水观察井有一个突然扩大和一个突然缩小，局部阻力系数为：0.48+0.305=0.7856 污水处理高程计算及布置:本设计处理后的污水排入水体，取河水洪水

37、位比正常水位高2m，故以河水洪水位作为起点，逆流向上推算各水面高程，以使处理后的污水在洪水季节也能自流排出，再考虑挖土埋深的状况。设受纳水体的水面标高为：0 m。计算结果见下表: 构筑物及管渠标高:序号管渠及构筑物名称水面上游标高（m）水面下游标高（m）地面标高（m）1出水口至计量槽0.3002计量槽至紫外消毒间0.60.303紫外消毒间至二沉池1.30.604二沉池至A/O池2.31.305A/O池至调节池2.82.306调节池至提升泵房2.82.307提升泵房至格栅0.3922.808格栅0.40.39209格栅至预处理池0.90.4010预处理池至提升泵房-10.90假设此污水管道的埋深

38、是地下1m参考文献1渗透法处理高盐废水的原理及工艺付守琪1,陈萍1,罗专溪2.(11安徽理工大学资源与环境工程系,安徽淮南;21中国科学院成都山地灾害与环境研究所,四川成都)2渗透法处理高盐废水的原理及工艺付守琪1,陈萍1,罗专溪2.(11安徽理工大学资源与环境工程系,安徽淮南;21中国科学院成都山地灾害与环境研究所,四川成都).3高峻发，王社平主编. 污水处理厂工艺设计手册M北京：化学工业出版社，2003.156.4崔玉川，刘振江，张绍怡等主编. 城市污水厂处理设施设计计算M北京：化学工业出版社，2004.118-125.5高峻发，王社平主编. 污水处理厂工艺设计手册M北京：化学工业出版社，2003.156.6 北京市市政工程设计研究院.给水排水设计手册，第5册，城镇排水M.北京:中国建筑工业出版社，2004.304-306.7 高廷耀，顾国维，周琪等.水污染控制工程（下册）M北京：高等教育出版社，2007.388-395.8 北京市市政工程设计研究院.给水排水设计手册，第5册，城镇排水M.北京:中国建筑工业出版社，2004.567-572.9 中国市政工程西南设计研究院.给水排水设计手册，第1册，常用资料M.北京:中国建筑工业出版社，2000.668-679.专心-专注-专业