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1、安徽理工大学毕业设计（论文）Anhui University Of Science and Technology第三部分 结构设计计算8 工程概况8.1 工程简介建筑地点：淮南市建筑类型：教学楼，框架填充墙结构。建筑介绍：建筑面积约5000，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取100mm，填充墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。门窗使用：大门采用钢框玻璃门，其它为木门，窗为塑钢门窗。尺寸详见门窗表。地质条件：经地质勘察部门确定，此建筑场地为二类近震场地，设防烈度为7度。柱网与层高：本教学楼采用柱距为6.6m的内廊式柱网，边跨为6.6m，中间跨为3.0m，底层层高取3.9m，标准层层高
2、取3.6m。8.2 课题条件要求依本课题要求合理安排场地，创造出优美环境，平面布置合理，通风采光良好，实用性强，立面造型新颖，有民族风格，具有个性与现代感。基本不考虑地基土的变形验算，其承载力为。建筑场地的主导风向按所在地气象资料得到。室内的高差按600 mm考虑，其中标高相当于马路中心相对标高。抗震设防要求：设防烈度7度（0.1g），设计地震分组为第二组，场地类别为II类场地。8.3 设计的基本内容结构计算书包括结构布置，设计依据及步骤和主要计算的过程及计算结果，计算简图，主要内容如下：（1）地震作用计算（2）框架内力分析，配筋计算（取一榀）（3）基础设计及计算（4）板、楼梯的设计计算8.4
3、 设计资料8.4.1 气象条件基本风压0.35 kN/m2基本雪压0.45 kN/m2此处按建筑结构荷载规范GB50009-2001采用 主导风向：东南风8.4.2 抗震设防 按7级近震, 地震分区为一区；II类场地设计8.4.3 地基土承载力 地基土承载力为kN/m28.4.4 其它条件室内外高差600 mm。9 结构类型根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计。图9-1是标准层平面网柱布置。主体结构共4层，底层层高3.9m，层高均为3.6m。填充墙采用240mm厚的粘土空心砖砌筑。门为木门、门洞尺寸1.0m2.4m。窗为塑钢窗，洞口尺寸为1.5m1.8 m。楼盖
4、及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。图9-1 柱网布置及一榀框架图10 框架结构的一般性设计与计算10.1 梁柱截面，梁跨度及柱高确定梁柱的混凝土设计强度：C2510.1.1 梁截面尺寸的初步确定 （1）横梁a: 截面的高度：1/121/8的跨度（为满足承载力、刚度及延性要求） h =（1/121/8）6600550825，h =（1/121/8）3000250375， 则边跨梁高度： h=600b: 梁截面宽度可取1/31/2梁高,同时不宜小于1/2柱宽,且不应小于250。 b =（1/31/2）600=200300 则边跨梁宽度：b300（2）纵梁 a: 截面的高度：1/121/8的跨度（为满
5、足承载力、刚度及延性要求） h =（1/121/8）4500375565，即截面高度： 375565 则边跨梁高度： h=500b: 梁截面宽度可取1/31/2梁高,同时不宜小于1/2柱宽,且不应小于250。b =（1/31/2）500=167250即截面宽度： 167250 则边跨梁宽度：b250由此，估算出的梁截面尺寸见表10-1，表中还给出了各层梁的混凝土强度等级。 表10-1 梁截面尺寸及混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁（）纵梁AB跨，CD跨BC跨14C2530060025040025045010.1.2 柱截面尺寸的初步确定框架柱的截面尺寸一般根据柱的轴压比限值按下列公式估算：
6、（1-1） 式中：柱的组合的轴压力设计值；按简支状态计算的柱的负载面积； 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可根据实际荷载计算，也可近似取1215kN/；考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2；验算截面以上楼层层数；柱截面面积；混凝土轴心抗压强度设计值；框架柱轴压比限值，此处可近似取，即为一级、二级和三级抗震等级，分别取0.7，0.8和0.9。其中：15 kN/，4，0.9，1.3，1.25。C25混凝土： fc11.9 kN/ ， ft1.43 kN/边柱： 中柱： 按上述方法确定的柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm，柱
7、净高与截面边长尺寸之比宜大于4取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别是和。为方便计算取柱截面尺寸为： 10.1.3 板的截面尺寸初步估计根据实际情况和设计要求，板厚取： 10.1.4 梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心线为准，而墙中心线是与轴线重合的，所以柱的形心与轴线发生偏移，造成计算跨度与轴线间距不同。10.1.5 柱的高度底层：3.9+0.6+0.5=5.0。注：底层层高3.9m，室内外高差0.6m，基础顶部至室外地面0.5。其他各层为3.6因而得到=5.0；=3.6图10-1 横向框架计算简图及柱编号10.2重力荷载的计算10.2.1屋面及楼面永久荷载（恒荷载）标准值1.屋面其
8、按屋面的做法逐项计算均布荷载：吊顶处不做粉底，无吊顶处做粉底，近似取吊顶来参与计算，粉底为相同重量：其屋面构造做法如图10-2所示，按图10-2来计算屋面恒载，其结果如下：图10-2 屋面构造做法屋面的长边长：屋面的短边长：那么屋面恒荷载标准值为：2.楼面楼面的做法如图10-3所示，按图示各层进行组合来参与计算楼面恒载大小。图10-3 楼面构造做法因而得到楼面均布恒载标准值：10.2.2屋面及楼面可变荷载（活荷载）标准值1.屋面计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载作用 2.楼面根据荷载规范，楼面活载按来参与计算：10.2.3梁柱的自重此处计算包括梁侧面、梁底面，柱的侧面抹灰重量：1梁的自重在
9、此计算过程中，梁的长度按净跨长度，即把梁的计算跨度减掉柱的宽度来参与计算过程： 例：长度=6.1（扣除一个柱宽） ：长度=2.76（扣除墙宽）表10-2 梁自重层次编号截面（）长度根数每根重量（KN）总计14L10.30.66.1220.340.626.125=32.1471388.63L20.250.42.76110.290.422.7625=8.404L30.250.454.5320.290.474.525=15.334L40.250.453.940.290.473.925=13.289L50.250.453.340.290.473.325=11.279注：（1）上表中梁截面的确定，考虑到
10、抹灰层有（每抹层均按20mm计算） 宽：0.3+20.02=0.34m 0.25+20.02=0.29m 高：0.6+10.02=0.62m 0.4+10.02=0.42m 0.45+10.02=0.47m（2）此处抹层按近似与梁相同，按每立方25 KN计算（3）梁的长度都按净跨长度计算2.柱的自重表10-3 柱自重层次编号截面（）长度根数每根重量（KN）总计（KN）1Z10.50.55.0440.540.54525=36.451603.824Z20.50.53.6440.540.543.625=26.441163.36注：（1）柱因四面抹灰，与梁相同办法处理，边长=0.5+0.022=0.5
11、4m （2）抹层记入柱内，按每立方25 KN计算10.2.4墙体的自重墙体为240厚，两面抹灰，近似按加厚墙体计算（考虑抹灰重量），采用机器制普通砖，依GB50009-2001建筑结构荷载规范，砖自重为15，其计算如表3所示：（此处门窗暂不考虑，为预留洞考虑）墙体为240mm厚粘土空心砖，外墙面贴瓷砖（），内墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为： 内墙为240mm粘土空心砖，两侧均为20mm厚抹灰，在内墙单位面积重力荷载为：木门单位面积重力荷载为0.2 ，钢框玻璃窗单位面积重力荷载取0.4表10-4 墙体自重墙体的位置每片面积（）片数重量（KN）总计（KN）底层外纵墙4.04.558
12、2=161292.934436.483.44.5521=2137.372.84.5512=2113.13底层内纵墙4.04.55141090.542.84.55154.53底层外横墙6.14.422=4476.683.04.62122.54底层内横墙6.14.4101148.7524层外纵墙4.03.1582=16895.103162.623.43.1521=295.12.83.1512=278.3224层内纵墙4.03.1516862.852.83.15137.7524层外横墙6.13.022=4325.003.03.2285.2524层内横墙6.13.010783.24注：（1）墙厚=24
13、0+202=280mm（考虑抹灰层）（2）单位面积重为 10.2819=5.32（3）女儿墙自重墙体为120单砖，女儿墙高为1200，外墙面贴瓷砖（0.5 KN/），内墙面为20mm厚抹灰，则女儿墙重力荷载为：（0.5150.12170.02）1.2=3.168KN/M（0.5150.12170.02）1.2（43.44216.442）=379.40 KN10.2.5 门窗的自重根据建筑结构荷载规范GB50009-2001，木门按0.2考虑，塑钢窗按0.4考虑，计算结果如表10-5所示：表10-5 门窗自重层数墙体位置门、窗扣除门窗的尺寸个数扣除部分墙体重量门窗重量总扣除重量总和14外墙窗1.
14、81.818258.9423.328235.612356.081.51.216123.2611.52117.741.20.929.590.8648.73门1.22.416197.229.22188.00223.251.82.4236.981.72835.25210.2.6 各层的荷载的组合屋盖和楼盖重力代表值为： 屋盖层=女儿墙+屋面恒载+50%雪载+纵横梁自重+半层柱重+半层墙重（墙和门窗）楼盖层=楼面恒载+50%楼面活载+纵横梁自重+楼面上下各半层柱+楼面上下各半层墙重 将上述各荷载相加，得到集中于各层楼面的重力荷载代表值如下：四层： G4=379.404313.49+0.5321.371
15、388.631/21163.361/2 (3162.62356.08223.25)=8115.53三二层： G32=2820.910.51428.311388.631/21163.3621/2(3162.62356.08223.25)2=8670.35底层： =2820.910.51428.311388.631/2（1603.8+1163.36）1/2（4436.48+3162.62）356.08223.25=9527.50重力荷载代表值如图10-4所示 图10-4 重力荷载代表值11 水平地震作用下框架结构的侧移和内力计算11.1 横梁的线刚度混凝土为C25，在框架结构中，对现浇楼面，可以作
16、为梁的有效翼缘，增大了梁的有效刚度，减小了框架的侧移，为了考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取I=1.5（为梁的截面惯性矩），对中框架梁取I=2来计算：表11-1 横梁线刚度计算表类别层次截面尺寸惯性矩跨度线刚度边框架中框架边横梁143006005.461002.4793.7184.957中横梁142504001.33327601.3532.0292.70511.2横向框架柱的线刚度及侧移刚度D值11.2.1横向框架柱的线刚度柱的线刚度见表10-7所示，横向框架柱侧移刚度D值见表10-8所示：图11-2 柱的线刚度柱号Z截面（）（）（）Z15005005.20850
17、02.917Z25005005.20836004.051注：由于柱采用C25混凝土，因而11.2.2横向框架柱的侧移刚度D值柱的侧移刚度按计算，由于梁线刚度比不同，所以柱可以分为边框边柱，边框中柱，中框边柱，中框中柱1 中框架柱侧移刚度值表11-3 中框架柱侧移刚度D值层次柱型根数1边柱1.7000.5958323.8218320138.1中柱2.2670.6769461.631824边柱1.2240.38014238.5218584466.48中柱1.8920.48618231.84182 边框架柱侧移刚度值表11-4 边框架柱侧移刚度D值层次柱型根数1边柱1.2750.5427587.30
18、465192.69中柱1.9700.6228710.87424边柱0.9180.31511798.604109455.79中柱1.4190.41515565.334注：底层总侧移刚度为320138.1+65192.69=385330.79KN/m， 其它层总侧移刚度为584466.48+109455.79=693922.27 KN/m。11.3横向框架自震周期本处按顶点位移法计算框架的自震周期：此方法是求结构基频的一种近似方法，将结构按质量分布情况简化成无限质点的悬臂之杆，导出直感顶点位移的基频公式，所以需先求出结构的顶点水平位移，按式来求结构的基本周期： ：基本周期调整系数，考虑填充墙使框架
19、自振周期减小的影响，此处取0.6。 ：框架顶点位移，而在求框架周期前，无法求框架地震力和位移，是将框架的重力荷载顶点位移，由求，再由求框架结构底部剪力，再求各层剪力和结构的真正的位移，如表11-5所示：表11-5 横向框架顶点位移层次48115.538115.53693922.270.011700.1633638670.3516785.88693922.270.024190.1516628670.3525456.23693922.270.036680.1274719527.5034983.73385330.790.090790.09079因此：，11.4横向框架水平地震作用及楼层地震剪力总框架
20、高为15.8m，因本工程结构高度不超过40m，质量刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切变形为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用， 设防烈度7度地震分区为一区，查表得（水平地震影响系数最大值）。类场地近震时特征周期：；结构总水平地震作用标准值按计算，。由于根据结构抗震设计，因而不考虑顶部附加地震作用。按底部剪力法球的基底剪力，按分配各层的质点，因此各层横向地震作用及楼层地震剪力如表11-6所示：表11-5 各层横向地震作用及楼层地震剪力层次43.615.88115.531282250.360739.07739.0733.612.28670.351057780.297609.731348.823.
21、68.68670.35745650.209429.071777.8715.05.09527.50476380.134275.102052.97横向框架各层水平地震作用和地震剪力如图11-1所示图11-1 横向框架各层水平地震作用和地震剪力11.5横向框架水平地震作用位移验算由于为钢筋混凝土框架，因此其弹性层间位移角限值为1/550；结果见表11-6所示：表11-6 横向水平地震作用下的位移验算层次层间剪力Vi层间刚度Di 层间位移 层高层间相对弹性转角 4739.07693922.271.0736001/336431348.8693922.271.9436001/185621777.87693
22、922.272.5636001/140612052.97385330.795.3350001/938经验算其最大弹性层间位移角限值1/938=ee =1/550，因此均满足设计要求。11.6水平地震作用横向框架的内力分析11.6.1横向框架柱端弯矩及剪力此处采用中框架为例计算，边框架和纵向框架的计算方法步骤与横向中框架完全相同：框架柱剪力和弯矩计算，采用D值法； 求框架柱的剪力和弯矩时，此处采用D值法来进行求解；其计算的过程和结果如下表3.11所示：其中反弯点位置的确定考虑梁和层高的影响作用：既：；当时，反弯点下移，查表时应取，查得的冠以负号，对于底层柱不考虑修正值，即=0；对于顶层柱，不考虑
23、修正值，取=0，对于底层柱，不考虑修正值，即=0。取中框架：以4层边柱为例： 同理可得其它层边柱的柱端弯矩，也可得出中柱的柱端弯矩，现将计算结果列表如下：边柱如表11-7：表11-7 各层边柱柱端弯矩及剪力计算层次柱高（）层间剪力（）（）（）（）43.6739.070.02417.741.2240.3622.9940.8733.61348.80.02432.371.2240.4552.4464.0923.61777.870.02442.671.2240.4670.6682.9515.02052.970.02653.381.7000.57152.13114.76中柱如下表11-8：表11-8 各
24、层中柱柱端弯矩及剪力计算层次柱高（）层间剪力（）（）（）（）43.6739.070.03122.911.8920.3932.1750.3133.61348.80.03141.811.8920.4567.7482.7923.61777.870.03155.111.8920.4997.22101.1915.02052.970.03061.592.6270.55169.37138.5811.6.1横向框架梁端弯矩及剪力根据，计算出梁端的弯矩及剪力，计算结果见表11-9及11-10：表11-9 边梁弯矩及剪力计算层次46.140.8732.5512.0436.187.0874.3826.3126.11
25、35.39109.3040.1116.1185.42152.5655.41表11-10 走道梁弯矩、剪力及柱轴力计算层次边柱轴力中柱轴力42.7617.7617.7612.43-12.04-0.3932.7640.5840.5829.41-38.35-3.4922.7659.6359.6343.21-78.46-6.612.7683.2483.2460.32-133.87-11.5图11-2 横向框架各层水平地震作用下弯矩图- 21 -12 横向风荷载作用下框架的内力和侧移计算12.1 风荷载标准值的计算12.1.1风荷载标准值垂直于建筑物表面上的风荷载标准值当计算主要承重结构时按下式来计算：
26、 式中，风荷载标准值（kN/m2）高度Z处的风振系数 风荷载体型系数风压高度变化系数基本风压（kN/m2）由荷载规范，淮南地区重现期为50年的基本风压：=0.35KN/m，地面粗糙度为C类。风载体型系数由荷载规范第7.3节查得： =0.8（迎风面）和=-0.5（背风面）。H/B=15.8/43.44=0.364，框架结构(0.080.1)= (0.080.1)4=0.320.4（s），由荷载规范表7.4.3、表7.4.4-3查得=1.17、=0.4.。 由式可算得仍取中框横向框架柱，其负载宽度为4.5米，沿房屋高度的分布风荷载标准值为q（z）4.50.35=1.575 根据各楼层标高处的高度H
27、i由荷载规范表7.2.1查取z，代入上式可得各楼层标高处的q（z），见表15，q（z）沿房屋高度分布图见图12所示。表12-1沿房屋高度分布风荷载标准值层次（迎）（背）415.81.0000.771.6081.5600.975312.20.7720.741.4881.3870.86728.60.544 0.741.3441.2530.78315.00.3160.741.2001.1190.699图12-1风荷载沿房屋高度分布图 其中，A为一榀框架各层节点的受风面积，取上层的一半和下层的一般之和，顶层渠道女儿墙顶，底层只取到下层的一半。注意底层的计算高度应从室外地面开始取，即为4.5m。=（1.
28、56+0.975）（1.2+3.6/2）=7.61 =（1.387+0.867）3.6=8.11=（1.253+0.0.783）3.6=7.33=（1.253+0.0.783）（4.5/2+3.6/2）=8.2512.1.1风荷载作用下的水平位移验算 根据上述计算的水平荷载求出层间剪力，然后依据中框柱框架层间侧移刚度计算各层相对侧移和绝对侧移，计算过程见表12-2。表12-2 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次层高436007.617.61693922.270.0110.1481/327273336008.1115.72693922.270.0230.1371/156521236007.3
29、323.05693922.270.0330.1141/109090150008.2531.30385330.790.0810.0811/61728由表12-2可见，风荷载作用下的框架的最大层间位移角为1/61728，远小于1/550，满足规范要求。安徽理工大学毕业设计Anhui University Of Science and Technology13 竖向荷载作用下横向框架的内力计算13.1 计算单元仍取此中框架一榀框架为例计算，计算单元宽度为4.5m，如图13-1所示，由于房间无次梁，故直接传给该框架楼面荷载如图13-1中水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过板和纵向框架梁以
30、集中力的形式传递给横向框架，作用于各节点上，由于纵向框架中心线与柱的中心线不重合，因此在框架上还有集中力矩。图13-1 横向框架计算单元13.2 荷载计算13.2.1恒载的计算 图13-2 各层梁上作用的恒荷载对于第4层，如图13-2所示，代表横梁自重，为均布荷载形式。，分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图13-1所示的几何关系可知：，,分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等重力荷载。则集中力矩： 对于32层， ，包括梁自重和其上墙自重，为均布荷载。其它荷载的计算方法同第4层，结果如下：，则集中力矩： 对于第1层， ，包括梁自重和其上墙自重，为
31、均布荷载。其它荷载的计算方法同第4层，结果如下：，则集中力矩： 13.2.2活载的计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图13-2所示： 图13-3 各层梁上作用的活荷载 对于第4层，不上人屋面，只有雪载，对于31层，楼面活载，表13-1横向框架恒载汇总表层次45.273.04527.1818.12166.57165.9020.8220.733218.213.04517.7811.85153.78155.0119.2219.38124.103.04517.7811.85178.65134.6422.3316.83表13-2横向框架活载汇总表层次42.0251.358.919.921.111.
32、24319.06.039.644.14.955.5113.3恒载作用下内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配计算。计算时先对各节点不平衡弯矩进行第一次分配，向远端传递(传递系数为1/2)，然后对由于传递而产生的不平衡弯矩再进行分配，不再传递。由于结构和荷载均匀对称，故计算时可用框架。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力向叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重。13.3.1计算分配系数对于边节点，与节点相连的各杆件均为固接，因此杆端近端的转动刚度，为杆件的线刚度，分配系数为；对于中间节点，与该节点相连的走道梁的远端转化为滑动支座，因此转
33、动刚度，其余杆端，分配系数计算过程如下：梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时可直接根据图示荷载计算，也可根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载以及三角形分布荷载，化为等效均布荷载，等效均布荷载的计算公式如图所示。 =a/l qe=(1-2a2+a3)q qe=5q/8 图13-4 梯形荷载 图13-5 三角形荷载 ，（梯形荷载）， 第4层，即顶层梯形荷载化为等效均布荷载 则顶层各杆的固端弯矩为跨：两端均为固定支座跨：一端为固定支座，一端为滑动支座 32层梯形荷载化为等效均布荷载 跨：两端均为固定支座跨：一端为固定支座，一端为滑动支座 1层梯形荷载化为等效均布荷载 跨：两端均为固
34、定支座跨：一端为固定支座，一端为滑动支座 13.3.2框架弯矩二次分配及弯矩图表13-3 恒载作用下的框架弯矩二次分配层次边节点中节点上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁四层分配系数0.450 0.5500.5120.418 0.070 20.82 -99.50 99.50 20.73 -10.78 35.41 43.27 -34.81 -28.42 -4.76 15.42 -17.41 21.64 -13.50 0.90 1.09-4.17-3.40 -0.57 51.73 -72.55 82.16 -45.32 -16.11 三层分配系数0.310 0.310 0.380 0.361 0.295
35、0.2950.049 19.22 -118.70118.70 19.38 -7.8430.83 30.83 37.80 -32.93 -26.99 -26.99 -4.48 17.71 15.42 -16.47 18.90 -14.21 -13.50 -5.16 -5.16 -6.33 3.18 2.60 2.60 0.43 43.38 41.09 -103.7 107.85 -38.60 -37.89 -11.89 二层分配系数0.310 0.380 0.364 0.361 0.295 0.295 0.049 19.22 -118.70 118.70 19.38-7.8430.83 30.8
36、3 37.80 -32.93 -26.99-26.99 -4.48 15.32 20.02 -16.47 18.90 -13.50 -18.53 -5.88 -5.88-7.21 4.94 -3.87 -3.87 -0.64 40.37 44.97 -104.58 108.81 -44.36 -49.39 -12.96 一层分配系数0.340.245 0.415 0.393 0.321 0.232 0.054 22.33 -140.08 140.08 16.83 -7.8440.04 28.89 48.87-45.36 -37.05 -26.78 -6.232 15.42-22.68 24.44 -13.50 2.47 1.783.01 -4.30 -3.51 -2.54 -0.5957.93 30.67 -110.88 114.86 -54.06 -29.32-14.66 15.34-14.66图13-6 恒载作用下的框架弯矩图13.3.3梁端剪力和轴力梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得，而柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算恒载作用时的柱底轴力，要考虑柱的自重。恒载作用下梁的剪力以及柱的轴力、剪力计算梁端剪力由两部分组成：a.荷载引起的剪力，计算公式为： 、分别为矩形和梯形荷载 、分别为矩形和三角