改脚手架工程施工方案.doc

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1、施工组织设计（方案）审批记录 湘质监统编施200210工程名称：佳兆业水岸新都一期B区二期A区一标段结构类型：框架剪力墙结构结构层次： 建筑面积： 我项目部根据施工合同和施工图设计的要求已完成了佳兆业水岸新都一期B区、二期A区一标段工程高大模板安装与拆除施工组织设计（方案）的编制，并经公司技术部门组织审查批准，请予审查。附：悬挑式脚手架施工组织设计（方案）。项目经理：项目部（章）：年 月 日专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师：年 月 日监理（建设）单位审核意见：监理单位项目总监理工程师 监理（建设）项目部（章）（建设单位项目技术负责人）： 年 月 日湘质监统编施2002-10施工组织设计

2、（方案）审批记录工程名称：佳兆业水岸新都一期B区、二期A区一标段结构类型：框架剪力墙结构结构层次： 建筑面积： 我项目部根据施工合同和施工图设计的要求已完成了佳兆业水岸新都一期B区、二期A区一标段高大模板安装与拆除施工组织设计（方案）的编制，请公司技术部门组织审查批准。附：高大模板安装与拆除施工组织设计（方案）。 编制人：审核人： 审批人： 年 月 日湖南佳兆业房地产开发有限公司佳兆业水岸新都一期B区-66#71#栋悬挑式脚手架专项施工方案深州市银广厦建筑工程有限公司2010年12月13日目 录第一章 总则第二章 方案编制依据第三章 工程概况第四章 施工部署第五章 脚手架构配件材质要求第六章

3、设计总体思路第七章 脚手架的搭设及相关验算第八章 脚手架的拆除第九章 检查与验收第十章 安全措施第十一章 应急预案 佳兆业水岸新都一期B区-66#71#栋工程悬挑式脚手架专项施工方案第一章 总则根据建质200987号-危险性较大的分部分项工程安全管理办法，属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，搭设高度50m以上落地式钢管脚手架工程；提升高度150m以上附着式整体和分片提升脚手架工程；架体高度20m以上悬挑式脚手架工程，需通过专家论证方可进行施工。悬挑脚手架专项施工方案应包括脚手架和钢梁及架体的搭设与拆除施工现场安全责任人应在脚手架搭、拆和各项施工过程前向作业人员进行技术交底。悬挑式脚手架采

4、用钢梁作为架体支座，不得使用架管及严重锈蚀变形的钢梁作为架体支撑。本工程架体高度已超过20m，根据工程的实际情况编制了该专项施工方案。本方案主要由方案文字叙述和设计计算书二部分组成。第二章 编制依据1.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 JGJ130-20011.2 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-911.3 建筑施工安全检查标准 JGJ59-991.4工程建设标准强制性条文、国家及地方有关法律、法规文件。1.5混凝土结构设计规范GB5009-20021.6建筑结构荷载规范GB5009-20011.7钢结构设计规范GB5017-20031.8水岸新都一期B区-66#71#栋施工

5、图纸第三章 工程概况（1）项目概况工程名称：佳兆业水岸新都一期B区-66#71#栋；建设地点：长沙县跳马乡斑竹塘村；业主单位：湖南佳兆业房地产开发有限公司；设计单位：湖南省建筑设计院；监理单位：深圳科宇工程顾问有限公司。施工单位：深州市银广厦建筑工程有限公司监督单位：长沙县建设工程安全监督站（2）、工程概况该工程为湖南佳兆业房地产开发有限公司投资新建佳兆业水岸新都一期B区-66#-71#栋，高层住宅面积为：65113.15,66#楼共11层，一层为商铺，以上为住宅，建筑面积为5465.57，建筑物高度为35.30米，层高一层为5.6m，标准层为2.9m，67#68#楼为9层商业住宅，67#栋建

6、筑面积为7468.62，建筑物高度为26.50米，层高为2.9m，68#栋建筑面积为9958.16，建筑物高度为26.60米，层高为2.9m，69#71#楼为18层商业住宅，单栋建筑面积为14073.6，建筑物高度为52.2米，层高为2.9m，地下室建筑面积为：10396.93，层高为3.3m，总计建筑面积为：总建筑面积75510.08。第四章 施工部署3.1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场”、“样板工地”的根本要求。为此项目经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：

7、组 长：郑良宝（项目经理） 负责协调工作宣敏（项目总工） 技术总部署副组长：农柏 李粤松 陈敬喜（安 全 员）现场安全检查王小晓（生产经理） 现场施工总指挥组 员：（技 术 员）宣敏 方案编制、技术交底（质 量 员）袁俊 现场施工协调（工 长）杨锦忠 现场施工具体操作（质 检 员）李建华 现场质量检查第五章 脚手架构配件材质要求1钢管1脚手架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。2脚手架钢管外径48，壁厚3.0，横向水平杆最大长度2.20

8、m，其它杆件最大长度6.0m，每根钢管的最大质量不应大于25kg。3新钢管应有产品质量合格证和质量检验报告。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管必须涂有防锈漆。4旧钢管的表面锈蚀深度应不大于0.5mm，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管端部1.50m范围内弯曲不得大于5mm，立杆3-4m长度弯曲不得大于12mm，4-6m长度不得大于20mm。水平杆、斜杆的钢管弯曲不得大于30mm。5钢管上严禁打孔。2扣件1新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。2旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3

9、新、旧扣件均应进行防锈处理。3脚手架板木脚手板应采用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范（GBJ5）中级材质的规定。宽度不应小于200mm，厚度不应小于50mm。每块质量不宜大于30kg，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。4安全网（平网）1安全网可采用锦纶、维纶、涤纶或其他的耐火性不低于上述品种（耐火性）的材料制成。2同一张安全网上的同种构件的材料、规格和制作方法须一致。外观应平整。3平网宽度不得小于3m，长度6m，产品规格偏差：允许在2%以下，每张安全网重量一般不宜超过15kg，长度6m。4菱形或方形网目的安全网，其网目边长不大于8cm。5边绳与网体连接必须牢固，平网

10、边绳断裂强力不得小于7000N；立网边绳断裂强力不得小于3000N。5安全网（立网）1密目安全立网密度不应低于800目/100cm2，密目安全网性能必须符合GB16909-1997规定。2缝线不得有跳针、漏缝，逢边应均匀。3不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的纺织缺陷。6【字钢悬挑式脚手架采用4.0m长【16工字钢，钢材为Q235钢。横杆、竖杆钢管刷黄色油漆，剪刀撑钢管刷黄黑相间的油漆。第六章 设计总体思路本工程根据建设单位要求，外架拟从结构板面三层顶（即4层楼面）开始采用悬挑架式脚手架，分二次悬挑：4层楼面以下采用双排落地钢管脚手架，搭设高度分别为66#栋为11.4米,67#栋71#栋为9.5

11、m，。4层楼面以上采用【字钢悬挑架：66#、67#、68#栋挑一次至顶层，69#71#栋挑二次，第一次从4层顶梁板开始，至第11层顶梁板，第二次从11层顶梁板开始，挑至屋顶。第七章 脚手架的搭设及相关验算1、脚手架搭设顺序地基夯实（地面硬化）铺设脚手板摆放扫地杆逐根竖立杆并随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或围护，封闭措施。2、搭设方法：落地式脚手架设置：(1)基础短肢剪力墙施工完毕后，采用人工进行砂卵石回填、夯实，在建筑物四周外架位置

12、进行地面硬化，C20混凝土，200mm厚、2m宽，并作好现场排水工作。然后搭设落地式钢管脚手架，立杆基底要坚实，应在立杆底座设钢角垫，上加垫木，垫木宽不小于200mm，厚不小于60mm，同时在纵、横向均设扫地杆。(2) 外架搭设杆应纵成线、横成方、垂直度偏差不小于架高1200，立杆间距不大于1.5m，大横杆间距1.05m，小横杆间距不大于1.5m，步距1.6m。小横杆应设有大横杆与立杆的交点处，相邻立杆及大横杆的杆接头不得在同一步架内。(3) 架子沿全高全长连续设置剪刀撑，剪刀撑宽度一般不超过六组立杆。剪刀撑钢管接点用三个旋转扣件搭接，接头长度不小于1m。剪刀撑斜杆与地面成4560角。剪刀撑端

13、部斜撑应用旋转扣与立杆和小横杆扣牢，斜杆中部也至少两点扣牢。(4) 在每层楼面、每三根立杆设一处刚性拉墙点，与建筑物联接。高层建筑脚手架拉结点计算确定。(5) 高层建筑脚手架每六层应设卸载钢丝绳，钢丝绳用不少于三个绳卡固定，具体设置做法计算确定。(6)每步架外侧0.9m 高处设防护栏杆，施工层设档脚板（高18cm），脚手架外侧用密目式安全网严密围护。施工层、首层及每三步架应满铺脚手板。脚手板应敷设严密，不得有空隙和探头板，施工层以下用平网封闭，施工层脚手架内立杆与建筑之间敷设架板全封闭。(7)外架适当位置设安全通道，通道顶用双层架板纵横交错敷设。(8) 搭设扣件式钢管脚手架的钢管、扣件、架板等

14、材质必须符合安全技术操作规程之规定。(9) 脚手架在搭设前必须进行技术交底，搭设完毕办理验收手续。(10) 脚手架钢管、扣件、安全网、脚手板、拉墙点等安全设施，未经允许任何人不得破坏、移动、拆除。确需移动、拆除，经批准采取防护加固措施后方可拆除，并应及时恢复。3、悬挑【钢设置：落地架从地下室底板开始搭设，搭至悬挑层时须增加搭设1800mm以满足防护高度；第一架悬挑架安装完钢丝绳吊索后可拆除落地架，以便回填土施工,土方回填后,沿主体边线2M宽地面用混凝土硬化。考虑到屋顶架子悬挑板及外墙外边构筑物凹凸的特点，为方便施工及安全考虑，局部外需加搭设三排或四排架：当悬挑结构1500mm时，需增加搭设两排

15、架，即共四排架。最大悬挑高度24.0m.脚手架立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m，步距1.6m，大横杆外杆间距0.9米，内杆间距同架子步距，小横杆间距1.4米，连墙杆设置为2步3跨，脚手板采用竹跳板。无阳台部采用4.0m16长【钢悬挑，阳台采用6m长16【钢悬挑,工字钢间距1.5m，【钢悬挑长度1.4m，【钢悬挑两端焊25钢筋150长，具体做法见下图：固定端用16钢筋把【钢焊牢固定于框架梁和边梁上。钢筋间距与框架梁与边梁间距一致。在楼梯间处【钢拉通穿过楼梯间，在边梁上埋钢筋卡扣，16号钢丝绳反拉，间距1.5米，固定于【钢外端及上层结构面预留的16钢筋吊钩上在建筑物阳角处【钢悬挑加长至相邻边【

16、钢相交处，并在外架纵向位置放置两根平行【钢在悬挑【钢之上。由于悬挑梁的间距设置为1.5m，故有部分位置必须穿过砼框架柱或剪力墙。穿柱、墙位置在其钢筋绑扎时，用模板钉木盒安装于柱、墙根部位置，其尺寸为250*100，洞口采用高一等级标号的砼（掺加一定量的膨胀剂）进行补整。钢筋间距与框架梁与边梁间距一致。在楼梯间处【钢拉通穿过楼梯间，在边梁上埋钢筋卡扣，619的14号钢丝绳反拉，间距1.5米，固定于槽钢外端及上 层结构面预留的20钢筋吊钩上；四排架采用637的15钢丝绳反拉，间距1.5米，固定于【钢外端及上层结构面预留的20钢筋吊钩上。在建筑物阳角处【钢悬挑加长至相邻边【钢相交处，并在外架纵向位置

17、放置两根平行【钢在悬挑工字钢之上。悬挑架的连墙杆和剪刀撑的设置同落地外架。内架采用满堂架，装饰采用双排落地脚手架。架料均采用483.0mm钢管。外架实行全封闭，有利于现场环境保护及文明施工。施工作业层设置隔音板，减少噪声污染，确保安全。4、通用架体搭设、立杆立杆纵距1.5米，立杆横距1.05米，立杆与外墙之间间距不小于0.25米，相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，立杆的垂直偏差不大于100。、大横杆大横杆的步距为1.6米。上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不得大

18、于纵距的三分之一，同一排的大横杆水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于5cm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆的偏心受载情况。、小横杆小横杆布置在大横杆之上，间距1.4m，用直角扣件扣紧。、剪刀撑剪刀撑在立面位置满剪布置，剪刀撑应联系57根立杆，与地面夹角450600，剪刀撑沿架高连续布置，在相邻两排剪刀撑之间，每隔10米高加设一组长剪刀撑。剪刀撑的斜杆两端要用旋转扣件与脚手架立杆或大横杆扣紧外，在中间应设23个拉结点。、连墙杆脚手架与主体结构的拉结采用刚性连接，两步三跨设置，即高度3米水平7米设置一个拉结点。脚手架的转角和拐弯处，也应设连墙杆，以加强脚手

19、架的横向刚度。同时，连墙杆和预埋的拉节点的连接必须用双扣件形式。如图示：、卸载设置根据计算，本脚手架的卸载设置如下：分别在卸载层进行卸载。卸载均为单钢管斜撑钢丝绳拉接卸载。如下图示:卸载注意事项：、钢管斜撑每一小横杆处采用三根，两根撑外立杆，一根撑内立杆；钢丝绳采用619普通钢丝绳（1400N/mm2），分别缠绕内外立杆及大横杆。、钢管斜撑撑在混凝土结构面上，不得有松动现象；钢管、钢丝绳与外墙面夹角不得大于40度；、钢管斜撑、钢丝绳张拉卸载结构必须与拉结点配合使用，并且钢丝绳再穿过墙体等锐角部位时，应加设同等型号的金属卡环，以保护钢丝绳。、脚手板和安全网、踢脚板底层架体满铺脚手板，下设水平安全

20、兜网，全封闭不留缝隙。操作层满铺脚手板，铺稳。离开墙面120150mm，必须有180mm高的挡脚板和高度1.2米的护身栏（两道水平钢管紧贴外立杆内侧，用扣件扣牢）。三层及每隔三层也应满铺脚手板。脚手板在靠墙一侧和外侧必须与横杆用铁丝绑牢，以防滑出。安全网采用普通密目绿色安全网每5步采用一步黄色安全网分层，质量必须符合有关规定，在脚手架上搭过程中及时张挂好。踢脚板每次起挑部位设一道水平防护挑板，起挑部位和每隔四层设一道红白相间的踢脚板。卸料平台的搭设6、挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度

21、24.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.60米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.20米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.40kN/m2，高度 悬挑水平钢梁采用14a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度2.60米。

22、 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.35m。拉杆采用钢丝绳。变化系数1.6700，体型系数1.1340。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强

23、度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.5111.0502/8=0.484kN.m =0.484106/4491.0=107.742N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.5511050.04/(3842.06105.0)=1.818mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和

24、挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.276+1.42.362)/2=1.843kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下:

25、M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.8431.500=0.492kN.m =0.492106/4491.0=109.589N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105.000)=0.06mm 集中荷载标准值P=0.040+0.276+2.362=2.678kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=

26、1.1462678.4451500.003/(1002.060105.000)=4.67mm 最大挠度和 V=V1+V2=4.725mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.0001

27、.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.276+1.42.362=3.707kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10724.000=2.567kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)

28、；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35031.500(1.050+0.300)/2=1.063kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1401.5003/2=0.315kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.000=0.180kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.125kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准

29、值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4001.6701.134 = 0.530kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，

30、底部立杆的最大轴向压力N=1.24.125+0.851.44.725=10.573kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.125+1.44.725=11.566kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.5301.5001.6001.600/10=0.242kN.m 五、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照

31、构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.566kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.600=2.772m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2772/16=174； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.238； 钢管立杆受压强度计算值

32、 (N/mm2)；经计算得到 =11566/(0.24424)=114.798N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.573kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.600=2.772m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截

33、面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2772/16=174； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.238； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.242kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10573/(0.24424)+/4491=158.903N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里

34、端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1350mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 563.70cm4，截面抵抗矩W = 80.50cm3，截面积A = 18.51cm2。 受脚手架集中荷载 P=11.57kN 水平钢梁自重荷载 q=1.218.510.00017.8510=0.17kN/m 悬挑脚手架示意图 501350260011.57kN11.57kN 0.17kN/mAB 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑

35、梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=13.573kN,R2=10.387kN,R3=-0.131kN 最大弯矩 Mmax=2.002kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.002106/(1.0580500.0)+6.3181000/1851.0=27.104N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用14a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.558.0235/(1350.0140.0235.0)=1.

36、66 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.900 经过计算得到强度 =2.00106/(0.90080500.00)=27.63N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=14.972kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.972kN 拉绳的强度计算： 如果上面采