2022年液化石油气卧式储罐课程设计.docx

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1、精选学习资料 - - - - - - - - - 前 言随着我国石油化工行业的快速进展,液化石油气作为炼油化工的副产品,以其经济 高效、清洁环保以及敏捷便利的优势占据着城乡能源市场,储配站的液化石油气通常采 用球形储罐或卧式储罐进行储存；液化石油气是一种低碳的烃类混合物,主要由乙烷、乙烯、丙烷、丙烯、丁烷、丁 烯及少量的戊烷、戊烯等组成；常温常压下是气态,在加压和降低温度的条件下变成液体；气态相对密度为空气的2 倍,液化石油气的饱和蒸气压随温度上升而急剧增加,其膨胀系数较大 ,一般为水的 10 倍以上,气化后体积膨胀 250 300 倍；液化石油气是一种极易燃烧、爆炸的石油化工原料,其储罐属于

2、具有较大危急的储存容器之一；因此,在满意设施功能要求下,储罐具有良好的安全性是设计的首要问题；目前我国普遍采纳的常温压力贮罐一般有两种形式：球形储罐和圆筒形储罐；球形储罐与圆筒形储罐相比,前者具有投资少,金属耗量少,占地面积少等优点,但加工制造及安装复杂,焊接工作量大,故安装费用较高；一般储存总量大于500m3或单罐容积大于 200m3时选用球形储罐比较经济；而圆筒形贮罐具有加工制造安装简洁,安装费用少等优点,但金属耗量大占地面积大；所以在总贮量小于 500m3,单罐容积小于100m3时选用卧式贮罐比较经济；圆筒形贮罐按安装方式可分为卧式和立式两种；在一般中、小型液化石油气站内大多项挑选用卧式

3、圆筒形贮罐 地方受限制等才选用立式；,只有某些特殊情形下 站内本次设计对液化石油气卧式储罐进行设计运算；主要内容包括储罐工艺参数运算、储罐的结构设计、储罐的强度运算、应力校核、绘制设备总图以及针对一些安全问题提 出计策措施；各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准,这样让设计有章可 循,并考虑到结构方面的要求,合理地进行设计；名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - - - - - 目 录名师归纳总结 1 概述 . 1 1.1 设计任务及原始参数. 1 1.2 液化石油气的性质 . 1 2 工艺参数运算 . 3 2.1 设计压力的确

4、定 . 3 2.2 设计温度的确定 . 3 2.3 设计储备量的确定 . 3 3 储罐的结构设计 . 4 3.1 筒体的材料挑选及结构设计. 4 3.2 封头的材料挑选及结构设计. 5 3.3 法兰和接管的结构及材料挑选. 6 3.4 人孔的结构设计 . 7 3.5 支座的材料挑选及结构设计. 8 3.6 安全装置的设计 . 10 3.6.1 安全阀的选用 . 10 3.6.2 液位计的选用 . 12 3.6.3 压力表的选用 . 12 3.7 焊接接头设计 . 13 4 储罐的补强设计 . 14 5 储罐的强度运算及应力校核 . 16 5.1 储罐的强度运算 . 16 5.1.1 圆筒轴向应

5、力 . 16 5.1.2 圆筒切向剪应力 . 18 5.1.3 封头切向剪应力 . 18 5.1.4 圆筒周向应力 . 18 5.2 储罐的应力校核 . 18 5.2.1 圆筒及封头的应力校核 . 18 5.2.1 支座的应力校核 . 19 6 安全治理 . 20 7 设计总结 . 21 参考文献 . 22 第 2 页,共 24 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 1 概述1.1 设计任务及原始参数本次设计要求依据给定的资料和数据,设计一个液化石油气储配站使用的液化石油气卧式储罐；相关要求及数据如下表 1-1 所示；表 1-1 液化石油气储罐的原始数据

6、储备介质 工作压力 MPa工作温度公称直径 mm容积 m3液化石油气-2050 2300 60充装系数其他要求 100%探伤1.2 液化石油气的性质液化石油气在常温常压下呈气态,在常温加压或常压低温下很简洁从气态转变为液态,便于运输及贮存,故称液化石油气；液化石油气主要组成有丙烷、丙烯、丁烷、丁 烯等四种；除上述主要成格外,有的仍含有少量的戊烷、硫化物和水等；通常所说的液 化石油气都存在液、气两种外形,液、气态处于动态平稳中；液化石油气沸点很低,储 罐内液化石油气受热膨胀,很可能会将储罐内空间布满,导致钢瓶胀裂发生爆炸；液化 石油气的饱和蒸汽压是随温度而变化的,温度上升,蒸汽压也增大；此外液化

7、石油气的 蒸汽压和组份有关, 不同组份有不同的蒸汽压； 大约温度每上升 1,蒸汽压力增大约；液化石油气极易燃,与空气混合能形成爆炸性混合物；遇热源和明火有燃烧爆炸的 危急；与氟、氯等接触会发生猛烈的化学反应；其蒸气比空气重,能在较低处扩散到相 当远的地方,遇明火会引着回燃；此外,液化石油气仍具有易爆性,液化石油气的爆炸极限为 1.5%9.5%,其爆炸极限范畴比汽油大,爆炸下限低,比汽油更易发生燃烧爆 炸；易产生静电积聚,在收发作业中易产生大量的静电积聚,易引起静电事故；易膨胀性,液化石油气的膨胀系数大约是同温度下水的1015 倍；当温度上升时,液化石油气的体积增大,压力急剧上升,一旦超过容器承

8、压极限,就会造成容器破裂,增大火灾 爆炸的危急性；具有冻伤危急性,液化石油气气化潜热很大,平常液化石油气是加压液 化储于钢瓶或罐中,在使用时减压后由液态汽化变为气体,这时会吸取大量热量；假设 容器破裂,液化石油气由容器中喷出,溅到人身上,将会造成冻伤；毒性,当人大量吸 1 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - - - - - 入液化石油气后会中毒,使人昏迷、呕吐、不适,严峻时可使人窒息死亡,也可引起多种慢性病；2 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - - - - - 2 工艺

9、参数运算2.1 设计压力的确定依据 TSG_R0004-2022固定式压力容器安全技术监察规程 ,设计压力是指设定的 卧式容器顶部的最高压力,其值不低于工作压力；当容器上装有安全阀时,考虑到安全 阀开启动作的滞后,容器不能准时泄压,设计压力不得低于安全阀的开启压力；安全阀 开启压力是指阀瓣在运行条件下开头升起,介质连续排出的瞬时压力,其值小于等于倍 容器的工作压力；规定的工作压力为,取设计压力为工作压力的倍,即设计压力应为：Pd = 1.1 P = 1.1 1.61 = 1.771Mpa 式中 Pd 设计压力, MPa；P 工作压力, MPa；2.2 设计温度的确定设计温度是指容器在正常操作时

10、,在相应的设计压力下,壳壁或元件金属可能到达 的最高或最低温度 壳体沿截面厚度的平均温度 ；当壳壁或元件金属的温度低于-20,按最低温度确定设计温度,除此之外,设计温度一律按最高温度选取；液化气储罐的工作温度为-2050,所以设计温度取最高温度50；2.3 设计储备量的确定液态丙烷的密度为 507kg/m3,液态丁烷的密度为 583kg/m3,在丙烷 :丁烷 =5:5 时,液态液化石油气的密度为 545kg/m3；设液态液化石油气的密度为 545kg/m3进行运算,液化气储罐的设计储备量应为：W = V= 0.9 60 545 = 29430kg 式中 W 设计储备量, kg； 充装系数；V

11、容积, m3； 液化石油气密度, kg/m3；3 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - - - - - 3 储罐的结构设计3.1 筒体的材料挑选及结构设计1筒体的材料挑选 依据固定式压力容器其次部分： 材料中表 2的规定,储罐筒体的材料选用 Q345R,钢板标准为 GB713；由于储罐的工作温度为-2050,相应温度下选许用应力为 189MPa,钢板厚度为 316mm；2筒体长度设计 筒体直径 DN=2300mm,依据 JB/T 4746-2002钢制压力容器用封头 , 选用 EHA 椭圆形封头,封头容积 V封 =1.7588m3；2

12、.32 4V筒 + 2V封 =V . L + 2 1.7588m3= 60m 3 0.9L = 15.20m 式中 L 筒体长度, m；筒体长度取整为 15200mm；3筒体厚度的设计 依据固定式压力容器第三部分：设计运算筒体厚度；储罐设计要求需 =100%探伤,所以取其焊接系数 = 1.00；pcDi=1.771 2300 2 189 1.00 - 1.771 = 10.827mm2t - pc式中 Di 圆筒内直径, mm； 筒体运算厚度, mm；pc 运算压力, MPa；t 设计温度下封头材料的许用应力,MPa； 焊接接头系数；依据锅炉压力容器安全中的建议,取钢板厚度负偏差 C1,腐蚀裕

13、度 C2=2mm； + C1 + C2 = 10.827 + 0.8 + 2 = 13.627mm 加钢材圆整值后名义厚度 n = 14mm ；筒体的相关设计汇总如下表 3-1；4 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - - - - - 表 3-1 筒体的设计项目 数据筒体材料 Q345R筒体长度 mm15200筒体名义厚度mm143.2 封头的材料挑选及结构设计1封头的材料挑选依据固定式压力容器其次部分：材料中表 2 的规定,封头材料选用 Q345R,钢板标准为 GB713；由于储罐的工作温度为 -2050,相应温度下选许用应力为 1

14、89MPa,钢板厚度为 316mm；2封头的结构设计由上一节筒体的长度设计的结论可知,选用 EHA 椭圆形封头；依据 JB/T 4746-2002钢制压力容器用封头 ,总深 H=615mm,内外表积 2 ；DN 2H - h = 22300 2 615 - h = 2h = 40mm式中 DN筒体公称直径, mm；h封头直边高度, mm；封头内曲面深度hi = 615 - 40 = 575mm3封头厚度的运算依据 -2022固定式压力容器第三部分：设计运算封头厚度；储罐设计要求需100%探伤,所以取其焊接系数 = 1.00；Di=2300 2 575 = 22h i由固定式压力容器第三部分：设

15、计中的规定,取；KpcDi 1.00 1.771 2300 = 2t - 0.5pc = 2 189 1.00 - 0.5 1.771 = 10.801mm式中 Di 与封头连接的圆筒内直径,mm； 封头运算厚度, mm；K 椭圆形封头外形系数；5 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - - - - - pc 运算压力, MPa；t 设计温度下封头材料的许用应力,MPa； 焊接接头系数；依据锅炉压力容器安全中的建议,取钢板厚度负偏差 C1,腐蚀裕度 C2=2mm； + C1 + C2 = 10.801 + 0.8 + 2 = 13.60

16、1mm加钢材圆整值后名义厚度 n = 14mm ；依据 JB/T 4746-2002钢制压力容器用封头查得,相应封头的质量为；封头的相关设计汇总如下表3-2；结构尺寸如图 3-1；表 3-2 封头的设计项目 数据封头材料 Q345R封头类型 EHA 椭圆形封头封头总深 mm615封头内外表积mm2封头直边高度mm40封头内曲面深度mm575封头名义厚度mm14封头质量 kg图 3-1 封头结构尺寸法兰和接管的结构及材料挑选液化石油气储罐应设置排污口、气相平稳口、气相口、出液口、进液口、人孔、液位计口、温度计口、压力表口、安全阀口、排空口；各接口都应设置相应的接管,通过法兰与外界连接；1法兰的结

17、构及材料挑选设计压力,依据 HT/G 20592-2022钢制管法兰表,选用 PN=6MPa,板式平焊法兰 PL；依据 HT/G 20592-2022钢制管法兰表, PN=6MPa 时,液位计口选接管公称直径 32mm,压力表口,温度计口选接管公称直径 6 20mm,其余管口可选接管公称直径名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - - - - - DN=80mm；由介质特性和使用工况,依据 封面形式为突面 RF；依据各管公称直径及兰的尺寸如表 3-3 所示；HT/G 20592-2022钢制管法兰表,挑选密 HT/G 20592-2022

18、钢制管法兰 表-1 得各法表 3-3 各法兰的尺寸法mm公钢管外径连接尺寸法兰内径A 1B 1称兰部件尺AB法兰螺栓孔中螺栓孔螺栓孔数螺栓 Th厚 度CAB寸外径心圆直径直径 L量 n个 DNDK排污口8089190150184M161891气相平稳口8089190150184M161891气相口8089190150184M161891出液口8089190150184M161891进液口8089190150184M161891液位计口323812090144M121639温度计口20259065114M101426压力表口20259065114M101426安全阀口8089190150184M

19、161891排空口8089190150184M161891依据 HT/G 205922022钢制管法兰表,接管法兰材料选用16MnD；2接管的结构及材料挑选接管选用无缝钢管；依据压力容器与化工设备有用手册中表 1-2-2 确定接管的相关尺寸,如表 3-4 所示；名称公称直径表 3-4 各接管的尺寸管子壁厚mm管子外径管口伸出量数量排污管808915041气相平稳管808915041气相管808915041出液管808915041进液管808915041液位计管323810032温度计管20251001压力表管202510031安全阀管808915041排空管808915041接管材料选用 16

20、MnD；3.4 人孔的结构设计人孔是为了检查压力容器在使用过程中是否产生裂纹、变形、腐蚀等缺陷的结构；7 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - - - - - 人孔从是否承压来看有常压人孔和承压人孔；从人孔所用法兰类型来看,承压人孔有板 式平焊法兰人孔、带颈平焊法兰人孔和带颈对焊法兰人孔；在人孔法兰与人孔盖之间的 密封面,依据人孔承压的高低、介质的性质,可以采纳突面、凹凸面、榫槽面或环连接 面；从人孔盖的开启方式及开启后人孔盖的所处位置看,人孔又可分为回转盖人孔、垂 直吊盖人孔和水平吊盖人孔三种；人孔的结构采纳带整体锻件凸缘补强的回转

21、盖,采纳板式平焊法兰连接,密封面采用突面 RF 形式；人孔的公称直径取DN=500mm,以便利工作人员的进入检修； 依据 HG/T 21517-2022回转盖带颈对焊法兰人孔表3-3 确定人孔；人孔的相关尺寸如下表3-5所示；表 3-5 人孔的相关尺寸mm密封公称压力 PN公称直径. .dDD1H1H2b面型MPa式66028012844突面50053050673012b1b 2ABLdD螺柱数量螺母螺柱 直径 长度总质量 kg4648405200300302040M33 2 170303依据 HG/T 21517-2022回转盖带颈对焊法兰人孔表3-1,人孔筒节的材料选用Q345R；人孔位置

22、选在距封头切线2000mm 处；3.5 支座的材料挑选及结构设计1支座负荷的运算储罐总质量m = m1 + 2m2 + m3 + m4 式中m1 筒体质量, kg；m1 = V= D L 7.85 103 2.3 0.014 15.2 =12070kg Q345R钢材密度,查阅资料,为 7.85 103kg/.3；.2 封头质量, kg；.3 充液质量, kg；.3 = .= .筒 + 2. 封8 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - - - - - 1000 2.32 4 15.2 + 2 1.7588m366670kg式中水的密

23、度大于液化石油气,水压试验布满水,故取密度1000kg/m3；.4 附件质量,人孔质量为 303kg,其余接管质量为 200kg,附件质量为 503kg；储罐总质量为 m = m1 + 2m2 + m3 + m4 =12070 + 2 650.1 + 66670 + 505 80545.2kg 单个支座负荷 = 40272.6kg Q = m 2 = 80545.22支座型式和尺寸的挑选 依据 JB/T 4712-2007容器支座,液化石油气储罐支座选用轻型鞍式支座；支座型 式特点如下表 3-6 所示,支座尺寸如下表 3-7 所示；表 3-6 支座的型式特点轻型型式鞍座高包角垫板.2筋板数焊制

24、120有6表 3-7 支座的尺寸mm公称直答应载荷底板腹板筋板径 DNQkN度 h.1.2.3.32300410250166024014102552082908弧长垫板.4e螺栓配置孔长 l鞍座增加 100mm 高间距螺孔 d螺纹质量度增加的质量.4.kgkg268050010100146024M2040215203支座位置的确定 当外伸长度时,双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩肯定值相等,从而使上述两截面上保持等强度,考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷,面且支座 截面处应力较为复杂,故常取支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩,通常取尺 寸 A 不超过值,依据 JB/T 47

25、31-2005钢制卧式容器 规定 A总L+2h,A 最大不超过；否就由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大；标准椭圆封头 h=40mm,故 A总=0.2L+2h=0.2 15200+2 40=3056mm由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗变钢度,9 故封头对于圆筒的抗弯钢度具有局部的名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - - - - - 加强作用；假设支座靠近封头,就可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用；因此, JB/T 4731-2005钢制卧式容器仍规定当满意A时,最好使A m,其中Rm=Ri+n/2；即 14 A0.5

26、 1150+ 2=5mm 取 A=550mm；式中 A 支座中心到封头切线的距离；L总 为筒体和两封头的总长；鞍座标记为：,支座 A2300-F；3.6 安全装置的设计3.6.1 安全阀的选用本液化石油气储罐的设计压力在以上,属于第三类压力容器,必需设置安全阀；1安全阀最大泄放量的运算 一般情形下,液化石油气储罐不保温,储罐安全泄放量可按下式运算；2.55 105FAe 0.82 W = H1 kg/h；式中 W 液化石油气储罐的安全质量泄放量,Hl 液相液化石油气的蒸发潜热,液化石油气50时的汽化潜热取 300kJ/kg；F容器外壁校正系数,储罐在地面上无保温,取；Ae 储罐的潮湿面积, m

27、 2；对椭圆形封头的卧式储罐有 .= . 0.+ 0.3.0 式中 D0 储罐外径, mm；D0 = Di + 2n = 2300 + 2 14 = 2328mm l为卧式储罐总长, mm；.= L + 2H + 2n = 15200 + 2 615 + 2 14 = 16458mm Ae = D0.+ 0.3D0 = 2.328 16.458 + 0.3 2.328 = 125.48W =2.55 105FAe 0.82H12.55 105 1.0 125.480.82 = 300 10 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - -

28、- - - 44694kg/h2安全阀喷嘴面积及内径的运算液化石油气储罐安全阀起跳排放出的是气体,其喷嘴面积可按一般气体安全阀喷嘴面积通用公式运算,安全阀的排气才能打算于安全阀的喷嘴面积；即依据安全阀出口压力的大小不同,安全阀的排气才能应按临界条件和亚临界条件两种状况进行运算；液化石油气储罐安全阀放空气体一般排入火炬系统或直接高空排放,其出口侧压力P0 很小,因此安全阀的排气才能可按临界条件运算；依据安全阀的设置和选用式中W A 13.16C0 X P M ZTW 安全阀的质量泄放流量, kg/h; A安全阀的最小泄放面积,mm2；X气体的特性系数, 仅与气体的绝热系数 k有关,对于液化石油气

29、, 绝热指数k,依据安全阀的设置与选用表,得 X=332； C 0流量系数,与安全阀的结构型式有关,应依据试验数据确定,无参考数据时,可按下述规定选取：对全启式安全阀：C0；对带调剂圈的微启式安全阀：C0；对不带调剂圈的微启式安全阀：C0；液化石油气储罐设置的安全阀,需要有较大的排气才能,应选用全启式安全阀,取C0；Z 安全阀进口处气体的压缩因子,液化石油气的压缩因子 Z；T 安全阀进口处介质的热力学温度,安全阀排放温度 T=323343 K；M气体的摩尔质量,取 50 kg/kmol；WA 13.16C0 X P M ZT4469413.16 0.65 332 1.771 0.7 323 5

30、03273mm2全启式安全阀内径 d为11 名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - - - - - d =4A = 4 3273 = 64.6mm依据锅炉压力容器安全表5-5 安全阀的公称直径,取内径d 为 80mm,流通直径 d0 就为 50mm；依据化工管路手册,选用 3.6.2 液位计的选用A42F-16C 液化石油气安全阀；常用液面计有玻璃管液面计、玻璃板液面计、磁性液面计和彩色石英管液面计等；玻璃管液面计： 主要用于公称压力不大于, 使用温度为 0 200,介质流淌性较 好的液体；虽然其结构简洁、操作便利、修理便利、价格低廉

31、,但存在适用范畴较窄,怕碎、不牢固、担心全、不耐压、显示不清晰、使用温度低等弱点；玻璃板液面计： 主要用于透亮或较透亮的介质中, 其公称压力比玻璃管液面计稍高,可到达,使用最高温度到达了250；它不仅有结构简洁、观看直观、安装便利、修理简洁等优点,且比玻璃管液面计适用范畴更为广泛；但其也具有与玻璃管液面计相像的 缺点即：指示清晰度差；测量范畴较小,在超过其测量范畴时要采纳组合式玻璃板液面 计,其体积大、笨重、且存在观看盲区；易破裂等；磁性液面计：常用于密度不小于的液体,主要是透亮和半透亮的介质,但有时也可用于原油等较高粘度介质的液位检测,其测量范畴较之玻璃管液面计和玻璃板液面计大许多,最大可到

32、达7m,且适用的公称压力到达了16MPa,适用温度范畴也到达了40 300；彩色石英管液面计：适用于水、油、酸等多种介质,特殊适用于两种混合不易辨论 的介质液位,如油水混合液体等,且适用与重油等高粘度介质的液位检测；其优点有：气、液相显示清晰,特殊适用于远距离观看与夜间巡察；无盲区、密封性能好、耐高温 高压、防粘稠、质量轻、寿命长等；缺点有：测量范畴不大,不适用于一些高液位的测 量；综上所述,从经济角度考虑,在满意设计要求的情形下,选用玻璃管液面计；3.6.3 压力表的选用压力表的选型主要参照使用环境、测量介质、精度、量程以及外形尺寸；由于储罐 工作压力为 1611kPa,压力在 40kPa以

33、上,选用弹簧管压力表；依据生产工艺、经济实12 名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - - - - - 用、检测方法等要求,液化石油气储罐为一般测量用压力表,精度等级选用级；压力表在管道和设备上安装,表盘直径选用 l00mm；3.7 焊接接头设计压力容器受压部分的焊接接头分为 采纳 A 类焊缝；A、B、C、D 四类,封头与圆筒连接的环向接头焊接方法：采纳手工电弧焊,其原理是利用电弧热量融解焊条和母材,由融解的金 属结晶凝固而形成接缝,焊接材料为碳钢、低合金钢、不锈钢,应用范畴广,适用短小 焊缝及全位置施焊,可适用在静止、冲击和振动载荷

34、下工作的牢固密实的焊缝焊接,这 种方法敏捷便利,适应性强,设备简洁,修理便利,生产率低,劳动强度高；封头与圆筒等厚采纳对接焊接；平行长度任取；坡口形式为双面 V 型坡口；依据 Q345R 的抗拉强度为 490Mpa 和屈服点为 325Mpa 挑选 E50 系列的焊条,型号 为 E5014；该型号的焊条是铁粉钛型药皮,适用于全位置焊接,熔敷效率较高,脱渣性 较好,焊缝外表光滑,焊波整齐,角焊缝略凸,能焊接一般的碳钢结构；插入式接管插入壳体,接管与壳体间的焊接有全焊透和部分焊头两种,它们的焊接接头均属 T 形或角接接头；挑选HG20583-1998 标准中代号为 G2 的接头形式；挑选全焊透工艺,

35、可用于交变载荷,低温及有较大温度梯度工况；各装置及接管、人孔的定位尺寸见装配图；13 名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页,共 24 页精选学习资料 - - - - - - - - - 4 储罐的补强设计依据固定式压力容器第三部分： 设计中的规定,壳体开孔满意下述全部要求时,可不另行补强：a设计压力 p2.5 MPa；b两相邻开孔中心的间距对曲面间距以弧长运算应不小于两孔直径之和；对 于三个或以上相邻开孔,任意两孔中心的间距对曲面间距以弧长运算应不小于两孔 直径之和的 2 倍；c接管外径小于或等于89 mm；48576576mm89d接管壁厚满意表4-1 要求；表 4-1 接管壁厚要求接管外径25323845接管壁厚注： 1.钢材的标准抗拉强度下限值 型式；2.表中接管壁厚的腐蚀裕量为Rm 540 MPa 时,接管与壳体的连接宜采纳全焊透的结构 1 mm,需要加大腐蚀裕量时,应相应增加壁厚；所以,只需要对人孔进行开孔补强即可；1因开孔而减弱的金属截面积 AA = d + 2nt - C 1 - f r 664 10.827 + 2 10.827 35 - 2 1 - 17189.128mm式中 筒体运算壁厚