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1、后张法预应力张拉施工技术方案15资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。C桥后张法预应力张拉施工技术方案一、 张拉前的准备工作1、 波纹管布置波纹管:首先用钢筋加工环形架作为波纹管的定位架, 纵向间距为1m, 横向位置按设计图纸上的坐标定位,然后设置防蹦钢筋。筑混凝土前应检查波纹管是否有孔洞或变形, 接头处是否用胶带密封好, 在与锚垫板接头处, 要用东西堵塞好, 以防水泥浆渗进波纹管或锚孔内。浇筑混凝土时应尽量避免振捣棒直接接触波纹管, 以防漏浆堵孔。2、 钢绞线钢绞线采用9s15.2, 270级, 标准强度Ryb=1860Mpa, 松弛率不大于3.5% (低松弛) 。钢绞
2、线下料要在干净整洁的地面上进行, 并清除表面上的锈迹及杂物, 下料时用砂轮切割机切割, 严禁焊割。穿束前, 将钢绞线理顺, 用扎丝绑扎好, 以防在穿束过程中钢绞线打绞, 张拉时受力不均, 导致有的钢绞线达不到张拉控制应力而有的则可能被拉断。穿束时, 将钢束中单根钢绞线编号, 以便张拉时做到对应编号, 对称张拉。3、 锚具锚板、 夹具组装前, 检查孔道外钢绞线及锚具是否擦洗干净, 防止出现滑丝; 锚具安装后, 检查钢绞线是否打绞, 工作锚板是否平稳对中, 锚板距张拉端喇叭管的距离是否合适, 避免张拉时锚板摩擦槽壁或锚板距张拉端喇叭管的距离过近而影响张拉; 检查夹具是否打紧打齐。4、 预应力筋控制
3、力计算计算依据设计图纸锚下控制应力N为1339.2Mpa。公路桥涵施工技术规范JTJ041- 理伦计算计算公式: P=Agn1/1000b 式中: P预应力盘的张拉力, KN; 预应力筋的张拉控制应力, Mpa; Ag每根预应力筋的截面积, mm2; N同时张拉预应力筋的根数; b 超张拉系数, 不超张拉的为1.0。参数先取钢束编号: NA, NB, NC, , ND, NT=1339.2Mpa; n=9 , Ag=140mm2; b=1.0计算张拉力P钢束编号: NA, NB, NC, ND, P =1339.214091/10001.0=1687.39 KN (图纸为:1675.3KN,因
4、A取139)二、 张拉1、 当浇筑混凝土强度达到设计强度的90%, 同时龄期必须为三天以上方可进行张拉, 张拉顺序为NB-NC-ND-NE-NA-NF-NG。2、 张拉程序: 参照桥涵施工技术规范JTJ041- 和施工设计图纸, 因设计所用钢绞线为s15.2( STM416-94a, 270级, 低松弛) , 标准强度Ryb=1860Mpa。弹性模量E=1.95105 Mpa; 公称面积A=140mm2的钢绞线。锚具为夹片式自锚式锚具, 因此不需要超张拉。张拉过程为: 0初应力con( 持荷2min锚固) 。3、 张拉采用两端对称张拉, 钢束张拉采用双控即张拉力和伸长值。伸长率容许误差控制在6
5、%以内, 这里因采用塑料波纹管, 而现行规范无塑料波纹管的技术参数, 含摩阻系数, 厂家也未提供, 且图纸已给出伸长量, 故这里根据图纸结合施工经验给出摩阻系数和偏位系数。为保证在张拉过程中的两端能同步进行, 同时为便于张拉过程中实际伸长率计算, 张拉过程分阶段进行, 具体如下: 0初应力2初应力con( 持荷2min锚固) 。4、 张拉时, 应先调整到初应力o, 初应力宜为张拉控制应力的10%15%。三、 可能安全事故防范分析及对策1、 滑丝、 可能在张拉时锚具锥孔与夹片之间有杂物, 应及时清理。、 钢绞线有油污, 锚垫板喇叭口内有混凝土和其它杂物, 应及时清理。、 锚固系数小于要求值, 及
6、时修整。、 初应力小, 可能钢束中钢绞线受力不均匀, 引起钢绞线收缩变形, 保证初应力在10-15%。、 切割锚头钢绞线的留的太短, 或未采取降温措施, 保证锚头钢绞线长度, 及时采取降温措施。、 塞片、 锚具的强度不够, 试验测定, 保证强度。2、 断丝、 钢束在孔道内部变曲, 张拉时部分受力大于钢绞线的破坏力, 保证受力均匀。、 钢绞线本身质量有问题, 实验保证。、 油顶重复多次使用, 导致张拉力不准确, 应及时重新标定油顶。预应力钢绞线张拉伸长值计算一、 基本数据1、 预应力钢绞线: 采用GB/T5224-1995标准270级钢绞线, 公称面积139mm2, fpk=1860Mpa,松驰
7、率不大于3.5%, 经查阅公路桥梁施工技术规范, 此为低松弛钢绞线, 因我们采用的为OVM锚具, 属于自锚式锚具,不需进行超张拉。结合图纸, 它的参数如下: j=15.24; Rby= fpk=1860Mpa; k =0.72 Rby= fpk= 1339.2Mpa; Ay=140mm2pk=knAy=1339.29140=1687.39KN; Ey=1.95105Mpa二、 预应力钢绞线张拉力( P值) 的计算P=iAy式中, ii状态下张拉应力( Mpa) Pcon=RbyAy; 各束钢绞线初应力为Ps=0.1Pconn; 各束钢绞线控制张拉力Pcon=0.72 Rby nAy; 1、 初
8、应力状态: 单根: i=o0.1k = 133.92MpaPo=133.92140=1.8749104 N整束: NA=NB= NC = ND = NE= N F = NG: P0=1.6874105 N2、 锚固状态: 单根: 锚=k=1339.2MpaP锚=1339.2140=1.8749105 N整束: NA=NB= NC = ND = NE= NF: P锚=1.6874106 N3、 钢绞线伸长( L) 计算: ( 1) 理论伸长计算公式: L=( P平均L) /( AyEy) 代入Ey、 Ay值L=( P平均L) /( 1.95105140) =3.66310-8 P平均L而P平均=
9、P(1-e-(kL+u)/( kL+u)式中: P-预应力钢绞线张拉端的张拉力( N) L-从张拉端至计算截面的孔道长度( M) -从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和( rad) k-孔道每米局部偏差对摩擦影响系数( 取0.0015) u-预应力钢材与孔道壁的摩擦系数( 取0.18) ( 2) NA筋伸长量计算LA=a+b=(158.452-4)/2+0.65=77.876MA=(188-170)/(138.9+209.4)+337/7700=0.0955( rad) klA+uA=0.001577.876+0.180.0955=0.134P平均=P( 1-e-0.134) /0.
10、134=0.9359P控制力张拉时P平均=0.9359P=0.93591.8749105=1.75106N LA=3.66310-8 P平均L=3.66310-81.7510677.876=49.9cm( 3) NB筋伸长量计算LB= a+b=(159.09-4)/2+0.65=78.195mB=(129-45)/(597.5+183.3)+(185-45)/(261.8+543.8+261.8) 6+(185-47.7)/(261.8+543.8+261.8) 2+ 337/7700=0.1076+0.13116+0.12862+0.0438=1.1956klB+uB=0.001578.19
11、5+0.181.1956=03325P平均=P( 1-e-03325) /0.3325=0.85071.8749105=1.595105NLB=3.66310-8P平均L=3.66310-81.59510578.195=45.7cm( 4) NC筋伸长量计算LC= a+b=(159.14-4)/2+0.65=78.22mC=(96-35)/(408.8+183.3)+(175-35)/(261.8+543.8+261.8) 8+ 337/7700=0.103+0.26238+0.0438=1.1961klC+uC=0.001578.22+0.181.1961=0.3326P平均=P( 1-e-
12、0.3326) /0.3326=0.85571.8749105=1.604105NLc=3.66310-8 P平均L=3.66310-81.60410578.22=46.0cm( 5) ND筋伸长量计算LD= a+b=(158.76-4)/2+0.65=78.03mD=(63-25)/(220.1+183.3)+(175-35)/(261.8+543.8+261.8)+ 337/7700 =0.6626klD+uD=0.001578.03+0.180.6626=0.2363P平均=P( 1-e-0.2363) /0.2363=0.89061.8749105=1.6698105NLD=3.663
13、10-8 P平均L=3.66310-81.669810578.03=47.7cm( 5) NE筋伸长量计算LE= a+b=(158.82-4)/2+0.65=78.06mE=(30-15)/ 183.3+(153.7-15)/(261.8+565.1) 4+337/7700 =0.7965klE+uE=0.001578.06+0.180.7965=0.26P平均=P( 1-e-0.26) /0.26=0.87941.88105=1.651105NLE=3.66310-8P平均L=3.66310-81.65110578.06=47.2cm( 6) NF筋伸长量计算LF= a+b=(158.86-
14、4)/2+0.65=78.08mF=(30-15)/ (52.7+183.2)+ 337/7700 =0.1074klF+uF=0.001578.08+0.180.1074=0.1365P平均=P( 1-e-0.1365) /0.1365=0.93481.8749105=1.7526106NLF=3.663910-8 P平均L=3.66310-81.752610678.08=50.1 cm( 7) NG筋伸长量计算LG= a+b=(57.38-8)/4+0.65=12.995mG=(187-146.7)/ (144.8+174.5)+ 115/2646.2 =0.1697klG+uG=0.00
15、1512.995+0.180.1697=0.05P平均=P( 1-e-0.05) /0.05=0.9751.8749105=1.8288106NLG=3.66310-8 P平均L=3.66310-81.828810612.995=8.7 cm其它束的计算同上,具体数据如下表:C桥钢束伸长量一栏表序型 束号 束长(cm) 束数 计算伸长值(cm) 参考伸长量(cm)A A1 15845.2 1 49.9 47.4A2 15868.3 1 49.9 47.4A3 15891.5 1 50 47.5A4 16102.6 1 50.6 48.1A5 16125.8 1 51.6 48.2A6 1614
16、8.9 1 51.6 48.2B B1 15909.1 1 45.7 40.9B2 15922.8 1 45.7 40.9B3 16272.4 1 46.7 41.9B4 16286.1 1 46.8 42C C1 15914.5 1 46.0 40.9C2 15928.2 1 46.0 40.9C3 16277.9 1 47.0 41.9C4 16291.7 1 47.1 42D D1 15875.9 1 47.7 45.1D2 15889.6 1 47.8 45.2D3 16238.4 1 48.8 46.2D4 16252.1 1 48.8 46.2E E1 15881.5 1 47.2
17、 45.1E2 15895.2 1 47.2 45.1E3 16244.2 1 48.3 46.2E4 16257.9 1 48.3 46.2F F1 15885.9 1 50.1 46.8F2 15909.1 1 50.2 46.9F3 15932.3 1 50.3 47.0F4 15955.5 1 50.4 47.1F5 15978.7 1 50.4 47.1F6 16071.5 1 50.7 47.4F7 16094.7 1 50.8 47.5F8 16117.9 1 50.8 47.5F9 16141.1 1 50.9 47.6F10 16164.3 1 51.0 47.7G G1 5
18、738 2 8.7 8.7G2 5746 2 8.7 8.7G3 5754 2 8.7 8.7G4 5818.9 2 8.8 8.8G5 5826.9 2 8.9 8.9G6 5834.9 2 8.9 8.9张拉油表读数计算回归方程采用自千斤顶检验报告, 千斤顶检验报告中:1、 2顶委托编号为: 08963, 3、 4顶委托编号为: 09377 。张拉控制力采用:pk=knAy=1339.29140=1687.39KN初应力采用0.1k1、 1#顶( 千斤顶编号: 811, 压力表编号: 70200) 回归方程: P=0.0132F-1.7564 则: 初应力时读数为: 0.5 控制力时读数为: 20.52、 2#顶( 千斤顶编号: 20246, 压力表编号: 3108) 回归方程: P=0.0133F-0.0545 则: 初应力时读数为: 2.2 控制力时读数为: 22.43、 3#顶( 千斤顶编号: F10, 压力表编号: 70037) 回归方程: P=0.0135F+0.54, 则: 初应力时读数为: 2.8 控制力时读数为: 23.34、 4#顶( 千斤顶编号: S10, 压力表编号: 5669) 回归方程: P=0.0140F-1.4133, 则: 初应力时读数为: 1.0 控制力时读数为: 22.2其中: F为荷载值, P为压力表示值, 即压力表读数。