《钢筋混凝土单层厂房排架结构设计(DOC46)9169.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《钢筋混凝土单层厂房排架结构设计(DOC46)9169.doc（64页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET. 155 届课课程设计计钢筋混凝土土单层厂厂房排架架结构设设计 说明书书由于本学期期开设了了混凝凝土结构构设计课课程，在在教学大大纲的要要求下我我们需要要开展课课程设计计工作。进进一步加加强对本本设计是是钢筋混混凝土结结构学课课程学习习的最后后一个实实践环节节，是对对课程作作业的综综合补充充，对加加深课程程理论的的理解和和应用具具有重要要意义。此此次课程程设计目目的是为为了加强强我对钢钢筋混凝凝土结构构设计知知识的进进一步了了解，学学习钢筋筋混凝土土结构设设
2、计的主主要过程程,提高钢钢筋混凝凝土结构构的计算算，设计计及构造造处理，绘绘制结构构施工图图的能力力。培养养正确熟熟练运用用结构设设计规范范、手册册、各种种标准图图集及参参考书的的能力。通通过实际际工程训训练，初初步建立立结构设设计，施施工全面面协调统统一的思思想。我我的设计计任务是是根据已已有的资资料对某某厂房进进行排架架结构设设计。目 录1 设计计任务.11.1 设设计题目目21.2 设设计内容容21.3 设设计要求求21.4 设设计资料料22 结构构选型23 荷载载计算53.1 恒恒载53.2 屋屋面活荷荷载63.3 风风荷载63.4 吊吊车荷载载74 排架架内力分分析84.1 恒恒荷载
3、作作用下排排架内力力分析94.2 屋屋面活荷荷载作用用下排架架内力分分析114.3 风风荷载作作用下排排架内力力分析154.4 吊吊车荷载载作用下下排架内内力分析析165 内力力组合236 柱截截面设计计（A柱）256.1 上上柱配筋筋计算256.2 下下柱配筋筋计算276.3 柱柱裂缝宽宽度验算算296.4 牛牛腿设计计306.5 牛牛腿吊装装验算317 基础础设计337.1 作作用于基基础顶面面上的荷荷载计算算347.2 基基础尺寸寸及埋置置深度357.3 基基础高度度验算367.4 基基础底板板配筋验验算38致谢.411参考文献.4221 设设计任务务1.1 设设计题目目单层工业厂厂房排
4、架架结构设设计1.2 设设计内容容1、确定剖剖面尺寸寸和结构构布置，包包括支撑撑、圈梁梁、连系系梁、基基础梁等等。2、构件选选型。3、排架内内力计算算：确定定计算简简图，荷荷载计算算；各种种荷载下下的内力力计算；绘制内内力图。4、内力组组合。5、设计某某柱及柱柱下单独独基础。6、绘制结结构施工工图一张张A1，内容容包括： 厂房平平面结构构布置图图：要求求从牛腿腿顶面处处剖开。 排架柱柱的配筋筋图和模模板图。 柱下独独立基础础的配筋筋图和模模板图。 结构说说明。1.3 设设计要求求1、计算书书书写工工整，插插图应按按一定比比例绘制制，图文文并茂，纸纸张规格格为A4；2、图纸应应符合房房屋建筑筑制
5、图统统一标准准（GB/T 550000120001）和和建筑筑结构制制图标准准（GB/T 550100520001）的的要求。1.4 设设计资料料某金工车间间为单跨跨厂房，跨跨度为22m，柱距距为9m，车间间总长度度81m。每跨跨设有3300/50KKN吊车2台，吊吊车工作作级别为为A6级，轨轨顶标高高9.66m。采用SBS放水卷卷材0.445KNN/,2440mmm厚双面面清水维维护砖墙墙，钢窗窗宽度4.88m，室内内外高差差为1500mm，素混混凝土地地面，厂厂房剖面面如图1所示。厂厂房所在在地点的的基本风风压为0.445KN/，地地面粗糙糙度为B类；基基本雪压压为0.45KNN/，修修正
6、后的的地基承承载力特特征值为为1800KN/。活活荷载和和吊车荷荷载组合合值系数数均取；风荷载载组合值值系数取取0.6。吊车车荷载准准永久值值系数，活活荷载和和风荷载载准用值值系数均均为。环环境类别别为一类类。要求求进行排排架结构构设计（不不考虑抗抗震设防防）。1、 跨度见表11.1，柱距距为6m，厂房房纵向长长度为66.48mm。2、 每跨内设有有二台双双钩桥式式起重机机（），额额定起重重量、轨轨顶标高高见表1.1。表1.1 分组情情况表梁 号跨度（m）吊车起重量量（kN）轨顶标高（m）L130300/5509.6L230200/5503、 屋面构造为为：防水水层（六六层作法法，二毡毡三油铺
7、铺绿豆砂砂）找平层（220mmm厚水泥泥砂浆）预应力混凝凝土大型型屋面板板2结构构件件选型及及柱截面面尺寸确确定采用2400mm厚粘土土墙（双双面粉刷刷）。在在牛腿顶顶面标高高处设一一道连系系梁，支支承在边边柱外侧侧的牛腿腿上，用用以承受受上部墙墙重，吊吊车梁以以上设高高侧窗，洞洞口尺寸寸为3.662.1m（4.8），吊吊车梁以以下设低低侧窗，洞洞口尺寸寸为宽3.66m，高4.88m，圈梁梁设在柱柱顶处。2.1材料料排架柱：混混凝土：C300钢筋：纵向向受力钢钢筋HRBB4000级，箍箍筋HPBB2355级柱下单独基基础：混混凝土C15或C200钢筋：HPPB2335级相关资料见见表1.2：表
8、1.2 主要构构件选型型起重量Q/kN跨度Lk/m尺寸吊车工作级级别A4宽度B/mm轮距K/mm轨顶以上高度H/mm轨道中心至至端部距离Bl/mm最大轮压Fp,maax/kN最小轮压Fp,miin/kN起重机起重量G/kN小车总质量g/kN300/5502166505250260030032088515117200/5502164005250230026024065410752.2设计计剖面尺尺寸22 结构选选型该厂房跨度度在1536之间，且且柱顶标标高大于于8m，故采采用钢筋筋混凝土土排架结结构。为为了使屋屋盖具有有较大的的刚度，选选用预应应力混凝凝土折线线形屋架架及预应应力混凝凝土屋面面板
9、。选选用钢筋筋混凝土土吊车梁梁及基础础梁。厂厂房的各各主要构构件选型型见表2.11表2.3 主要承承重构件件选型表表构件名称标 准 图图 集重力荷载标标准值屋面板G410（一一）1.5m6m预应力力混凝土土屋面板板1.40kkN/mm2（包括灌缝缝重）天沟板G410（三三）1.5m6m预应力力混凝土土屋面板板（卷材材防水天天沟板）1.91kkN/mm2屋 架G415（三三）预应力混凝凝土折线线形屋架架（跨度度30m）139.55 kNN/榀0.05 kN/m2（屋盖钢支支撑）吊车梁G323（二二）钢筋混凝土土吊车梁梁（吊车车工作级级别为A4）39.5kkN/根轨道连接G325（二二）吊车轨道联
10、联结详图图0.80kkN/mm基础梁G320钢筋混凝土土基础梁梁16.7kkN/根由表1.11知轨顶顶标高为为11.4米，由由设计剖剖面尺寸寸可知轨轨顶至柱柱顶的高高度为3.3米，牛牛腿顶面面标高为为10.2m，设室室内地面面至基础础顶面的的距离为为0.5米，则则计算简简图中柱柱的总高高度H、下柱柱高度Hl和上柱柱的高度度Hu分别为为：H=11.4m+3.00m+00.5mm=155.2mmHl=100.2mm+0.5m=10.7mHu =115.22m-110.77m=44.5mm表2.4柱柱截面尺尺寸及相相应的参参数计算参数柱号截面尺寸/mm面积/mmm2惯性矩/mmm4自重/（kkN/m
11、m）A上柱矩50050002.5110552.08810086.25下柱I 500010000100020002.71105348.99211086.75B上柱矩5006000310559010087.5下柱I 500012200100020002.9110555711087.25C上柱矩50040002105526.67710085下柱I 500010000100020002.71105348.99211086.75本题仅取一一榀排架架进行计计算，计计算单元元和计算算简图如如图2所示。屋架重力荷荷载为，则则作用于于柱顶的的屋盖结结构重力力荷载设设计值为为：（2）吊车车梁及轨轨道重力力荷载设设
12、计值： (3) 柱自重重重力荷荷载设计计值： A，B柱柱：各项恒载作作用位置置如图3所示：3.荷载计计算3.1屋盖盖恒载：SBS防水水卷材 20mm厚厚水泥砂砂浆找平平层 100mmm厚水泥泥蛭石保保温层 一毡两油隔隔气层 20mm厚厚水泥砂砂浆找平平层 预应力混凝凝土屋面面板（包包括灌缝缝） 屋盖钢支撑撑 屋架重力荷荷载为1399.5kkN/榀，则则作用于于柱顶的的屋盖结结构的重重力荷载载设计值值为：G1=1.2（3.115 kkN/mm26mm300m/22+1339.55kN/2）=3544.666kN(1) 吊车梁及轨轨道重力力荷载设设计值G3=1.2（39.5kNN+0.8 kkN/
13、mm6mm）=533.166kN(2) 柱自重重力力荷载设设计值A柱上柱G4AA=1.266.255kN/m33.9mm=299.255kN下柱G5AA=1.266.755kN/m99.9mm=800.199NB柱上柱G4BB=1.277.5kkN/mm4.5m=40.5kNN下柱G5BB=1.277.255kN/m110.77m=993.009kNNC柱上柱G4CC=1.255kN/m33.9mm=355.1kkN下柱G5CC=1.266.755kN/m99.9mm=922.077kN3.2 屋屋面活荷荷载屋面活荷载载的标准准值是0.55KN/m2，作用用于柱顶顶的屋面面活荷载载设计值值：
14、QQ1=1.400.5 kN/m26mm211=44.1kNNQ1的作用用位置与与G1作用位位置相同同。3.3 风风荷载风荷载标准准值按k=zsz0计算，其其中0=0.4kNN/m22, z=1.0，z根据厂厂房各部部分标高高及B类地面面粗糙度度由附表表5.1确定如如下：柱顶（标高高14.70mm） z=1.0922檐口（标高高16.50mm） z=1.1533屋顶（标高高18.00mm） z=1.84 ss如图3.2所示，由由式k=zsz0可得排排架的风风荷载的的标准值值：k1=zs1z0=1.000.81.00920.44=0.3933kN/m2k2=zs2z0=1.000.41.0092
15、0.44=0.1977kN/m2图3.2 风荷荷载体型型系数和和排架计计算简图图则作用于排排架计算算简图上上的风荷荷载设计计值为： q1=1.400.399366=3.30kNN/m q2=1.400.199766=1.5655kN/m FFW=Q(s1+s2)zh1+(s3+s4)zh2 z0B =11.4(00.8+0.44)11.155311.8mm+(-0.66+0.5)1.22061.55m1.000.4 kkN/mm26.00m=11.005KNN3.4 吊吊车荷载载由表1.22可查得3000/500吊车的的参数为为：B=66.655m，K=55.255m，g=1117kkN，Q=
16、3300kkN，Fp,mmax=3200kN，Fp,mmin=88kkN；2000/500吊车的的参数为为：B=66.4mm，K=55.255m，g=775kNN，Q=2200kkN，Fp,mmax=2400kN，Fp,mmin=65kkN。根据B及K，可算算得吊车车梁支座座反力影影响线中中各轮压压对应点点的竖向向坐标值值，如图图3.3所示。(1) 吊车的竖向向荷载AB跨Dmax=QFp,mmaxyi=1.43320kkN(0.7767+1+00.1225)=8422.455kNDmin=QFp,mminyi=1.4888kNN1.8922=2003.335kNNBC跨Dmax=QFp,mma
17、xyi=1.42240kkN(0.8808+1+00.1225)=6499.499kNDmin=QFp,mminyi=1.4665kNN1.9333=1775.99kN(2) 吊车的横向向荷载AB跨作用于每一一个轮子子上的吊吊车横向向水平制制动力计计算（由由于软钩钩吊车起起重量在在16005000kNN时，=0.10）：T=1/44（Q+g）=1/400.1(3000kNN+1117kNN)=110.4425kkN作用于排架架柱上的的吊车横横向水平平荷载设设计值为为TmaxQTyi=1.4110.4425kkN11.8992=227.661kNNBC跨作用于每一一个轮子子上的吊吊车横向向水平制
18、制动力计计算（由由于软钩钩吊车起起重量在在16005000kNN时，=0.10）：T=1/44（Q+g）=1/400.1(2000kNN+755kN)=6.8755kN作用于排架架柱上的的吊车横横向水平平荷载设设计值为为TmaxQTyi=1.466.8775kNN1.9333=188.611kN4 排排架内力力分析4.1 柱柱剪力分分配系数数柱别A柱0.2822B柱C柱恒载作用下下排架的的计算简简图如图图6a所示,图中的的重力荷荷载及力力矩M是根据据图3确定的的，即 由于图66a所示排排架为对对称结构构且作用用对称荷荷载，排架结结构五侧侧移，故故各柱可可按柱顶顶为不动动铰支座座反力可根据据表2
19、所列的的相应公公式计算算，对于于A,B柱， ，则： 求得后，可可用平衡衡条件求求出柱各各截面的的弯矩和和剪力。柱柱各截面面的轴力力为该截截面以上上重力荷荷载之和和，恒载载作用下下排架的的弯矩图图和轴力力图分别别见图6b，c。图6d为排架架柱的弯弯矩、剪剪力和轴轴力的正正负号规规定。 （b)图2 计算算单元和和计算简简图4.1 恒恒荷载作作用下排排架内力力分析恒载作用下下排架的的计算简简图如图图4.1所示，途途中的重重力荷载载及力矩M是根据据图3.1确定的的，即 ； ； 该厂房为双双跨等高高排架，偏偏心力矩矩作用下下，各柱柱的弯距距和剪力力可用剪剪力分配配法计算算。对于A柱，则则 对于C柱，则则
20、图4.1 恒载作用用下排架架内力图图4.2 屋屋面活荷荷载作用用下排架架内力分分析(1)ABB跨作用用屋面活活荷载排架计算简简体如图图4.2所示。其其中Q1=633kN，则在在柱顶及及变阶处处引起的的力矩为为：对于A柱，对于B柱，则排架柱顶顶不动铰铰支座总总反力为为：将R反作用用于排架架柱顶，计计算相应应的柱顶顶剪力，并并与柱顶顶不动铰铰支座反反力叠加加，可得得屋面活活荷载作作用与AB跨时的的柱顶剪剪力，即即 Vc=排架各柱的的弯矩图图、轴力力图及柱柱底剪力力如图4.2所示。图4.2 ABB跨作用用屋面活活荷载时时排架内内力图(2)BCC跨作用用屋面活活荷载排架计算简简体如图图4.3所示。其其
21、中Q1=633kN，则在在柱顶及及变阶处处引起的的力矩为为：对于C柱， 对于B柱，则排架柱顶顶不动铰铰支座总总反力为为：将R反作用用于排架架柱顶，计计算相应应的柱顶顶剪力，并并与柱顶顶不动铰铰支座反反力叠加加，可得得屋面活活荷载作作用与AB跨时的的柱顶剪剪力，即即 排架各柱的的弯矩图图、轴力力图及柱柱底剪力力如图4.3所示:图4.3 BCC跨作用用屋面活活荷载时时排架内内力图4.3 风风荷载作作用下排排架内力力分析（1）左吹吹风时对于A柱，得 对于C柱，得 取上柱柱底底控制截截面及下柱柱柱底截截面为弯矩矩控制截截面，有有排架内力图图如图4.4所示。图4.4 左吹风时排架架内力图图（2）右吹吹风
22、时对于A柱， 各柱顶剪力力分别为为：取上柱柱底底控制截截面及下柱柱柱底截截面为弯矩矩控制截截面，有有排架内力图图如图4.5所示。图4.5 右吹吹风时排架架内力图图4.4 吊吊车荷载载作用下下排架内内力分析析（1）Dmmax作作用于A柱计算简图如如图4.6所示。其中吊吊车竖向向荷载Dmaxx，Dmin在牛腿腿顶面处处引起的的力矩为为：对于A柱，则则对于B柱，由由表2.55.2得：排架各柱顶顶剪力分分别为：排架各柱的的弯矩图图、轴力力图及底底面剪力力图如图图4.6所示。 图4.6 DDmaxx作用在在A柱时排排架内力力图（2）Dmmax作作用于B柱左计算简图如如图4.7所示。MA，MB计算如如下：
23、 柱顶不动铰铰支座反反力RA、RB及总反反力R分别为为 排架各柱顶顶剪力分分别为：排架各柱的的弯矩图图、轴力力图及底底面剪力力图如图图4.77 图4.7 DDmaxx作用在B柱左时时排架内内力图（3）Dmmax作作用于B柱右计算简图如如图4.8所示。MB，MC计算如如下：柱顶不动铰铰支座反反力RB、RC及总反反力R分别为为 排架各柱顶顶剪力分分别为：排架各柱的的弯矩图图、轴力力图及底底面剪力力图如图图4.8所示。 图图4.8 Dmaxx作用在B柱右时时排架的的内力（4）Dmmax作作用于C柱计算简图如如图4.9所示。MB，MC计算如如下：柱顶不动铰铰支座反反力RB、RC及总反反力R分别为为 排
24、架各柱顶顶剪力分分别为：排架各柱的的弯矩图图、轴力力图及底底面剪力力图如图图4.9所示。图4.9 Dmaxx作用在C柱时排排架的内内力（5）Tmmax作作用于AB跨柱当AB跨作作用吊车车横向水水平荷载载时，排排架计算算简图4.110所示。对对于A柱，由由表2.55.3得得a=(4.55-1.2)/4.55=0.7733，则C5=00.5770RA=TTmaxxC5=27.61kkN00.577=15.74kkN()同理，对于于B柱，a=0.7333，C5=0.6111，则RB=TTmaxxC5=27.661kNN0.6111=16.87kkN()排架柱顶总总反力R为：R= RAA+ RRB=1
25、5.74kkN16.87kkN32.61kkN各柱顶剪力力为：VA= RRAAR=15.774kNN0.224332.61kkN=7.882kNN()VB= RRBBR=16.87kkN0.433832.61kkN =2.599kN()VC=C R =0.319932.61=10.40kkN() 排排架各柱柱的弯矩矩图及柱柱底剪力力图如图图4.110所示。当当Tmaxx方向相相反时，弯弯矩图和和剪力图图只改变变符号，方方向不变变。 图4.110 TTmaxx作用在AB跨时排排架内力力图（6）Tmmax作作用于BC跨柱当BC跨作作用吊车车横向水水平荷载载时，排排架计算算简图4.111所示。对于B
26、柱，a=0.7333，C5=0.6111，则RB=TTmaxxC5=18.61kkN00.6111=11.37kkN()同理，对于于C柱，a=0.7333，C5=0.5400，则RC=TTmaxxC5=18.61kkN00.544=10.05kkN()排架柱顶总总反力R为：R= RBB+ RRC=11.37kkN10.05kkN21.42kkN()各柱顶剪力力为：VA= AR=00.244321.42kkN=5.220kNN ()VB= RRBBR=11.37kkN0.433821.42kkN =1.999kNN()VC= RRCCR =10.05kkN0.331921.42kkN=3.222
27、kNN()排架各柱的的弯矩图图及柱底底剪力图图如图4.111所示。 图44.111 TTmaxx作用BC跨时排排架内力力图5 内内力组合合以A柱内力力组合为为例，内内力组合合按计算算。除及及相应的的M和N一项外外，其他他三项均均按式计计算求得得最不利利内力值值；对于于及相应应的M和N一项外外，-和-截面均均按（）求求得最不不利内力力值，二二I-I截面按按求得最最不利内内力。对柱进行裂裂缝验算算时，内内力采用用保准值值，且只只对的柱柱进行验验算，结结果如表表5.1、表5.2所示。表5.1 A柱内力力设计值值汇总表表荷载类别恒载屋面活载吊车竖向荷荷载吊车水平荷荷载风荷载作用在AB跨作用在BC跨Dm
28、ax作作用在A柱Dmax作作用在B柱左Dmax作作用在B柱右Dmax作作用在C柱Tmax作作用在AB跨Tmax作作用在BC跨左风右风序号M12.1330.521.2971.77877.00939.0220.6882.66623.446.03-13.664N383.33144.1000000000M-67.885-10.2291.29140.11212.55137.1880.6882.66623.446.03-13.664N437.66444.10842.445203.3350000000M8.09-1.64430.55530.555188.82118.992.7782.288206.6975.
29、88221.884-172.61N517.66644.10842.445203.3350000000V7.691.840.3316.2216.1117.580.111318.8815.11138.033-22.771注：M（单单位为kNm），N（单位位为kN），V（单位位为kN）表5.2 A柱内力力组合表表截面Mmaxx及相应N，VMmaxx及相应N，VNmax及及相应M，VNmin及及相应M，VMK，NKK备注M0.99+0.9（）69.6770.990.8（）0.99-65.4480.99+0.9）46.5220.99+0.9()76.14458.222Nmax一一项，取取1.335SGG
30、K0.771.4SQQKN514.335432.111558.996467.221381.442M0.990.88()0.9972.4000.990.88()0.99-138.480.9940.9770.990.9（）-116.9N1121.10658.3311273.67510.881M0.990.88()0.99556.1190.99+0.8（）0.99-450.540.9981.1440.990.9（）442.995N1207.77822.0011360.34587.777V58.633-33.880-1.19950.011MK403.666-315.4364.344311.557NK9
31、33.882658.228987.880482.666VK43.422-22.6600.5541.688注：M（单单位为kNm），N（单位位为kN），V（单位位为kN）塔里木大学混凝土结构课程设计6 柱柱截面设设计（AA柱）混凝土强度度等级为为C30，fc=144.3NN/mmm2，ftk=22.011N/mmm2。采用HRBB4000级钢筋筋，fy= ffy=3600 N/mm22，b=0.5188。上、下柱均采用对对称配筋筋。6.1 上上柱配筋筋计算查表5.22可见，上上截面柱柱共有4组内力力。取=5000mm-40mmm=4460mmm。经判判别3组大偏偏心受压压，只有有（）一一组为小小
32、偏心受受压，且且，故按按此组内内力计算算时为构构造配筋筋。对三三组大偏偏心受压压内力，选选取弯矩矩较大且且轴力较较小一组组，即取取查表得有吊吊车厂房房排架方方向上柱柱的计算算长度=244.5mm=9.0m。附加加偏心距距取20mmm。由，故应考考虑偏心心距增大大系数，取。 取进行计算算。选4200（），则=6155/（5000mm5000mm）=0.250.2%，满足足要求。查表得垂直直于排架架方向柱柱的计算算长度=1.22544.5mm=5.6255m,则=56225mmm/5000mmm=111.255, =0.98。满足弯矩作作用平面面外的承承载力要要求。6.2 下下柱配筋筋计算取h0=
33、110000-400=9660mm，与上上柱分析析办法相相似，在表5.2的8组内力力中选择择两组最最不利内内力： （1）按计计算下柱计算长长度去=1.00=1.0110.77=100.7mm,附加偏心距距=10000mmm/330=333.33mm(大于20mmm)。b=1100mmm, =4000mmm,=1150mmm。由，故应考考虑偏心心距增大大系数。且且取。取。故为大偏心心受压。先先假定中中和轴位位于翼缘缘内，则则 ，且且中和轴位于于翼缘内内。（2）按计计算由，故应考考虑偏心心距增大大系数。且且取。取。故为大偏心心受压。先先假定中中和轴位位于翼缘缘内，则则 ，且且中和轴位于于翼缘内内。
34、综合上述计计算结果果，下柱柱选用420,则=12556/5500mmm110000mm）=0.250.2%，满足足要求。查表得垂直直于排架架方向柱柱的计算算长度=0.88100.7mm=8.56mm,则=85660/5500mmm=117, =0.84。满足弯矩作作用平面面外的承承载力要要求。6.3 柱柱裂缝宽宽度验算算规范规规定，对对e0/h00.555的柱应应进行裂裂缝宽度度验算。在A柱只有下柱出现e0/h00.55的内力，故应进行裂缝宽度验算。验算过程见表6.1，其中上柱As615mm2，下柱As1256mm2；Es2.0105kN/mm2；构件受力特征系数cr2.1；混凝土保护层厚度c
35、取25mm。表6.1柱柱的裂缝缝宽度验验算表柱截面下柱内力标准值值322.778497.99/mm64800.555ho0.00996 Fvvk所以所选的的尺寸满满足要求求。(3)牛腿腿配筋计计算纵向受拉钢钢筋总截截面面积积As：由于a =0；因而而该牛腿腿可按构构造要求求配筋，根根据构造造要求，Asmminbbh=00.00025500mmm6600mmm=6600 mm22;根据规定，纵纵向受拉拉钢筋As的最小小配筋率率为0.0002bbh；实际际选用414（As=6116mmm2）水平箍筋选选用1000的双肢肢筋。根据构造要要求，牛牛腿水平平箍筋1000：2h0 /3=25565/3=3377mmm2h0 范范围内有有4根箍筋筋，其水水平截面面面积为为1根钢钢筋的计计算截面面面积50.3 mmm242550.33=4002.44 mmm2 As/2=6616/2=3308 mm2 ，满足足构造要要求。6.5 牛牛腿吊装装验算采用翻身起起吊，吊吊点设在在牛腿下下部，混混凝土达达到设计计强度后后起吊。规规范可知知当hc(柱截面面场边尺尺寸，8000mm22hc10000 mmm2)插入杯杯口深度度为h1=0.9hcc且8000mm,h1=0.9110