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1、摘 要桥梁在设计过程中，上部结构（桥跨结构和支座系统）设计的合理性，影响整座桥梁的安全性、耐久性。通过一系列数据分析，对桥梁上部结构的一系列方案进行对比，选出最佳的上部结构设计方案，以达到满足交通需求、安全性且尽可能降低成本的目的。T型截面桥梁两肋处的混凝土很大程度上被挖空，桥体自重大幅减轻。混凝土本身抗压能力远远大于其抗拉能力，因此下部受拉钢筋提供了抗拉部分的绝大部分拉力，下部钢筋的受拉作用得到了充分地发挥。所以预应力T型梁混凝土用量少，桥体自重小，上部的压力又混凝土来承担，下部的拉力由预应力钢筋来承担，结构和受理性因此能都能达到理想的状态。由于其混凝土简支T梁桥有构造简单、施工方便、受力明
2、确，能充分发挥材料特性等特点，已经成为了中小跨桥梁形式的首选方案。预应力混凝土T形梁是一种简支T 形梁桥结构，具有构造简单，造价低廉，具有较好的跨越能力现在被越来越多的中型、大型桥梁桥梁作为首选方案，而且因为其便于维护，也成为了国防建设的首选桥梁。关键词：简支梁桥；预应力；方案比选；有限元模型。ABSTRACTThe rationality of superstructure （bridge span structure and support system） design affects the safety and durability of the whole bridge in the
3、 process of bridge design. A series of schemes of bridge superstructure are compared, whilst the best superstructure design scheme is selected to meet the traffic demand, safety and economy through a series of data analysis.The concrete at the two ribs of T-section bridge is largely hollowed out, so
4、 the self weight of the bridge body is greatly reduced. The compressive capacity of concrete itself is far greater than its tensile capacity, so the tensile force of the tensile part is provided by the lower tensile reinforcement. Therefore, the amount of concrete used in prestressed T-beam is small
5、, the weight of bridge body is small too. The upper pressure is borne by concrete, and the lower tension is borne by prestressed steel, so the structure and acceptability can reach the ideal state. The concrete simply supported T-section bridge has become the preferred option for medium and small sp
6、an bridges, because of its simple structure, convenient construction, clear force and full use of material characteristics. T-beam bridge structure include prestressed concrete T-beam, which has good spanning ability, simple structure and low cost. Now, more and more medium-sized and large bridges a
7、re the first choice. Because it is easy to maintain, prestressed concrete T-beam has also become the first choice for national defense construction. Keywords: Finite element model; Simply supported beam bridge; Prestressed; Scheme comparison.目 录摘 要ABSTRACT目 录-1 基本资料- 1 -1.1 地质条件- 1 -1.2 水文条件- 1 -1.3
8、 气象条件- 1 -1.4 工程意义- 2 -2 方案设计- 2 -2.1 方案比选- 2 -2.2 设计资料- 3 -2.3基本计算数据- 4 -3 尺寸设计- 5 -3.1 主梁尺寸- 5 -3.2 截面的几何特性- 5 -3.2.1 跨中截面- 5 -3.2.2 支座截面- 7 -3.2.3检验跨中截面效率指标- 7 -3.3 预应力施加阶段的截面几何特性- 8 -3.3.1 跨中截面- 8 -3.3.2 支座截面- 8 -3.3.3检验跨中截面效率指标- 9 -4 主梁内力计算- 9 -4.1 永久作用效应计算- 9 -4.1.1 永久作用集度- 9 -4.1.2 永久作用效应- 11
9、 -4.2 可变作用效应计算（G-M法）- 12 -4.2.1 冲击系数和车道折减系数- 12 -4.2.2主梁的荷载横向分布系数- 12 -4.2.3 车道荷载取值- 20 -4.2.4 计算可变作用效应- 20 -4.3 主梁作用效应组合- 24 -5 钢筋面积的估算及钢束布置- 26 -5.1 预应力钢筋- 26 -5.1.1 面积计算- 26 -5.1.2 确定束界- 27 -5.1.3 预应力筋布置：- 28 -5.2 非预应力钢筋- 30 -5.2.1 面积计算- 30 -5.2.2 非预应力筋布置- 30 -6 锚固区局部承压计算- 30 -6.1 锚具- 30 -6.2 局部受
10、压区尺寸要求- 31 -6.3 局部抗压承载力计算- 32 -7 主梁截面几何特性计算- 33 -7.1 第阶段截面几何特性- 33 -7.2 第阶段截面几何特性- 35 -7.2 第阶段截面几何特性- 37 -8 持久状况截面承载能力极限状态计算- 40 -8.1 跨中截面正截面承载力计算- 40 -8.2 斜截面抗剪承载力计算- 40 -8.2.1 距支点h/2=800mm处截面：- 40 -8.2.2变截面处- 41 -8.2.3 L/4截面处- 42 -8.2.4 跨中截面- 43 -8.3斜截面抗弯承载力计算- 44 -9 钢束预应力损失估算- 44 -9.1 预应力钢束与管道壁之间
11、的摩擦引起的预应力损失- 44 -9.2由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失- 46 -9.3预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失- 47 -9.4 钢筋松弛引起的的预应力损失- 47 -9.5 混凝土收缩、徐变引起的损失- 48 -10 应力验算- 51 -10.1 短暂状况的正应力验算- 51 -10.2 持久状况下的正应力验算- 52 -10.2.1 截面混凝土正应力验算- 52 -10.2.2 持久状况下预应力钢筋的应力验算- 53 -10.2.3 持久状态下混凝土主应力验算- 53 -11 抗裂性验算- 56 -11.1短期效应组合作用下正截面抗裂验算- 56 -11.2
12、 作用短期效应作用下的斜截面抗裂验算- 56 -11.2.1 主应力计算- 57 -11.2.2 主拉应力的限制值- 58 -12 主梁变形（挠度）计算- 58 -12.1 荷载短期效应作用下主梁挠度计算- 58 -12.1.1 可变荷载作用引起的挠度- 58 -12.1.2在长期效应下引起的挠度- 59 -12.2 预加力引起的上拱值计算- 59 -12.3 预拱度的设置- 60 -13 行车道板的计算- 60 -13.1 悬臂板荷载效应计算- 60 -13.1.1 永久作用- 60 -13.1.2可变作用- 61 -13.1.3 承载能力极限状态作用基本组合- 61 -13.2 连续板荷载
13、效应计算- 61 -13.2.1 永久作用- 61 -13.2.2 可变作用- 62 -13.2.3 作用效应组合- 64 -13.3 截面设计及验算- 64 -14 支座计算- 65 -14.1 选定支座平面尺寸- 65 -14.2 确定支座的厚度- 66 -14.3 确定支座偏转情况- 67 -14.4 验算抗滑稳定性- 67 -15 Midas模型建立- 68 -设计总结- 70 -参考文献- 71 -致谢- 72 -IV1 基本资料1.1 地质条件土壤主要由素填土、黄土、中粗砂、粘土构成。素填土：层厚0.400.50 m；黄土状土（该层不具备湿陷性）且与粗砂互层：层厚3.405.90
14、m；粉质粘土（属中压缩性土）：层厚3.404.10 m；黄土（粉质粘土，中压缩性土）：层厚2.604.80 m；古土壤（中等偏低压缩性）：层厚3.404.20 m；粉质粘土与中粗砂互层：层厚4.208.10 m，分布至探测深度。勘察场地内同一地貌单元地层分布连续稳定，场地稳定，适宜建筑。 1.2 水文条件（1）地下水：在洪积台地区，对地下水进行实地测量，稳定水位埋深为14.5020.00 m，相应的水位标高为422.90425.57 m，属潜水类型，通过大气降水入渗补给、下水径流和河流补给，以上方式为主要补给方式。通过西安市的观测资料可知，地下水位变化幅度按2 m进行计算。（2）地表水：潏河从
15、场地中部流过，其发源于长安区秦岭北坡的大峪，在牛头寺附近分为两支，向北为皂河，向西侧与滈河合流汇入沣河，河流全长67.2 km，流域面积687 km2。潏河为常年性河流，流量较小。河漫区水位高程约431 m，根据资料记载，丰水期的水位高程能达到434 m左右，20世纪50年代最大洪水位可达437 m。1.3 气象条件拟建场地气候属暖温带湿润的山地气候，四季冷暖干湿分明，气候温和。一年内平均气温13.3，极端最高气温43.3，极端最低气温-17.1。降雨频繁、雨量大而且暴雨较多，场地区域盛行偏西风，年平均风速高于1.9 m/s。区内降水具有年际间周期性分布的特点，六月份到十月份之间是降水量的集中
16、时间段，其它月份降水量较少。连阴雨以短期连续降水为主通常持续47天；中期连续降水次之通常持续914天；长期连续降水很少，以天数大于半个月计算，多发生在春秋两季，降水常以连阴雨、暴雨形式出现。暴雨次数少，通常一年一次；大暴雨次数较少，通常6载遇见一次。1.4 工程意义 西安市长安区的城南大道市政道路工程属于长安区重点工程，从神禾二路一直延伸到西长安街（由南至北），为连接西长安街与神禾二路的城市一级干道。以潏河湿地公园划分为了南北两段，本次设计的潏河大桥是打通整条城南大道交通的关键。可以将常宁新区和主城区连接在了一起，形成有机整体，起到推动长安区经济发展作用。2 方案设计2.1 设计分析设计并非是
17、死板的，诸多因素都是设计师们需要思考的，比如地形地势、公路等级、通车量的多少，在特殊情况下什么只要考虑当地的风俗习惯，以及这项工程是否要考虑国防。此次设计我提出了两种方案,于表2-1进行比较：表2-1 桥梁方案比选说明表比较内容第一方案第二方案预应力混凝土简支T梁桥（布置方式为530 m）连续刚构桥（布置方式为60+245 m）长度（m）160160桥梁的纵坡（%）2.01.5特点1、主桥设计方案技术简单易行，能简化主梁的构，主桥线条简洁明快；2、预制T梁生产技术在国内早已较为成熟，便于成批生产而且维护更加方便；3、变形小，在满足道路规划要求的情况下建成后对周边道路影响小，行车平稳舒适。1、连
18、续梁桥的支座处能够承担一部分的负弯矩，自重更小但是工艺要求高；2、施工多样，但对施工方有较高的水平要求而且还不利于后期的维修；3、对周边环境影响太大，导致抗洪能力不如简支梁好。费用分析费用较低。费用较高。是否采用采用。放弃。2.2 设计资料（1）跨径：主桥全长160 m，主梁标准跨径30 m，计算跨径29.16 m。（2）基本构造：上翼缘板宽1.6 m，每一梁端处横隔板厚度30 cm，1/4跨和跨中位置处横隔板厚度为20 cm，二期恒载按13.06 kN/m计算。（3）活荷载：公路级汽车荷载，人群荷载按3.5 kN/m计算。（4）结构安全等级：一级。（5）材料：混凝土：C40（采用抗压强度等级
19、为C50的混凝土） ，=3.45 MPa。普通钢筋：纵向受力钢筋采用HRB400级（直径大于或等于12 mm的时候），箍筋及构造钢筋采用HRB335，R235级（直径小于12mm的时候）。预应力钢筋：采用17s15.2钢绞线，抗拉强度标准值=1860 MPa。抗拉强度设计值=1260 MPa，公称直径15.24mm，公称面积140，弹性模量Ep=1.95 MPa。（6）施工方法：采用后张法两端同时张拉，预应力孔道采用塑料波纹管。（7）按全预应力混凝土构件设计。2.3基本计算数据项目所用混凝土和钢筋的基本数据见表2-2。表2-2 材料力学性能数据汇总混凝土的抗压强度标准值（取29.6 MPa）；
20、混凝土的抗拉强度标准值（取2.51 MPa）。注意：以上数据是在钢筋束张拉时采用的，当混凝土达到了90%才开始张拉预应力钢筋束。3 尺寸设计3.1 主梁尺寸设计跨径为30 m，桥长五跨：L=305=150 m，两端桥台各占5 m，桥梁总跨径为160 m。桥梁的横截面尺寸见图3-1。图3-1 横截面尺寸主梁各部分尺寸见图3-2图 3-2 主梁各部分尺寸3.2 截面的几何特性3.2.1 跨中截面跨中截面细部尺寸见图3-3。图3-3 跨中截面细部尺寸图跨中截面的几何特性如表3-1所示。表3-1 跨中截面几何特性分块号分块面积Ai（mm2）yi（mm）Si=Aiyi（mm3）yu-yi（mm）Ix=A
21、i（yu-yi）2（mm4）Ii（mm4）136000090.032400000395.756376417262972000000256000206.711573333279.14361032858199111113280000700.0196000000-214.312855420015457333333334200001333.326666667-847.614368674214444444445800001500.0120000000-1014.382299710815266666667AyuSiIxIi796000485.73866400001702612551654703635555
22、6ybI=Ix+Ii1114.3217297610720截面形心至上缘距离: 3.2.2 支座截面支座截面细部尺寸见图3-4。图3-4 支座截面细部尺寸图支座截面的几何特性如表3-2所示。表3-2 支座截面的几何特性分块号分块面积Ai（mm2）yi（mm）Si=Aiyi（mm3）di=yu-yiIx=Ai（yu-yi）2（mm4）Ii（mm4）132400090.029160000450.565744754323874800000261800214.313245800326.16573037567364242333640000800.0512000000-259.543110421737136
23、533333333AyuSiIxIi1025800540.5554405800115428213626137444557567ybI=Ix+Ii1059.52528727711933.2.3检验指标核心距的计算：指标：（需要大于0.5）验算通过。3.3 预应力施加阶段的截面几何特性3.3.1 跨中截面预应力施加阶段跨中截面的几何特性如表3-3所示。表3-3 预应力施加阶段跨中截面几何特性分块号分块面积Ai（mm2）yi（mm）Si=Aiyi（mm3）yu-yi（mm）Ix=Ai（yu-yi）2（mm4）Ii（mm4）125200090.022680000457.8528256405496804
24、00000256000206.711573333341.26518695316199111113280000700.0196000000-152.26481993375457333333334200001333.326666667-785.512339717873444444445800001500.0120000000-952.272527346944266666667AyuSiIxIi688000547.837692000015069339405746744755556ybI=Ix+Ii1052.2197438149612截面形心至上缘距离: 3.3.2 支座截面预应力施加阶段支座截面的几
25、何特性如表3-4所示。表3-4 预应力施加阶段支座截面几何特性分块号分块面积Ai（mm2）yi（mm）Si=Aiyi（mm3）yu-yiIx=Ai（yu-yi）2（mm4）Ii（mm4）1216000.0090.0019440000.00503.5054758757377.91583200000.00261716.00214.2913224915.92379.218874954621.1536275909.123640000.00800.00512000000.00-206.5027290904654.10136533333333.33AyuSiIxIi917716593.5054466491
26、5.9290924616653.16137152809242.46ybI=Ix+Ii1006.50228077425895.623.3.3检验指标详细说明见3.2.30.5验算通过。4 主梁内力计算4.1作用效应4.1.1集度（1）梁重量跨中渐变段支座处横隔梁体积：中部：端部：横隔梁重:总重：（2） 二期永久作用翼板横隔梁体积：中部：端部：横隔梁重：公路路面填铺材料沥青：混凝土：将其均分至每一块梁上：围栏防护（取单侧）人行：车行：将其均分至每一块梁上（7块）：总重量：4.1.2 永久作用效应令（x为选定点左支座的距离），如图4-1所示。弯矩：剪力：图4-1永久作用（此处以1号梁为例子进行计算）
27、计算见表4-1。表4-1 1号梁效应一M（）1927.841895.880Q（kN）0237.32564.64二M （kN/m）780.45805.780Q（kN）078.36156.72M（kN/m）2746.681359.620Q（kN）0190.22521.204.2 可变荷载此处采用了比拟正交异性板法，常称为G-M法。4.2.1折减系数基频：计算由于汽车而引起的冲击系数：本次设计为四车道设计，根据规范规定，计算时需要对车道进行折减。4.2.2主梁的荷载横向分布系数（1）主梁处T型：宽度高度抗扭刚度系数个数翼缘板：马蹄：的结果如表4-2所示。表4-2 结果 分块名称bi /cmti /c
28、m /m4翼缘板250.0017.200.070.334.24腹板110.3020.000.180.292.60马蹄55.0032.5.0.590.213.96/10.81故：抗弯惯矩： 抗扭惯矩：（2）横隔梁处 查阅比值表，得到了，计算如下：重心：（抗弯惯性矩）（抗扭惯性矩）：（抗扭惯性矩）：表4-3 矩形截面抗扭刚度系数C表， 。， 故： ：（3）抗弯：式中：半宽计算跨径抗扭：通过相关规范取：（4）影响线用内插法求各梁位处横向分布影响线坐标值，如图4-2所示。图 4-2影响线由中向外依次计算：各梁的横向分布影响线坐标值（表4-5）；表4-5影响线坐标各梁横向分布系数，见图4-3：图4-3影
29、响线分布计算：一号梁：四车道：三车道：二车道：二号梁：三号梁：四号梁：比较后汇总：人群：荷载横向分布系数（支座处）：如图4-4所示。1号梁：图4-4 支点处横向分布系数汇总（见表4-7）表4-7各梁可变作用横向分布系数汇总梁号一号二号三号四号可变作用类别公路-级人群荷载公路-级人群荷载公路-级人群荷载公路-级人群荷载0.890.570.960.610.100.840.760.12022.890.82/0.42/0.54/4.2.3 车道荷载取值规范中规定，的计算为：M：Q： 4.2.4 计算可变作用效应（1）跨中计算示意图见图4-5。图4-5 跨中处计算：车辆：车辆：人群：（2）四分点截面Mm
30、ax和Vmax四分点截面的计算示意图见图4-6图4-6 四分点计算图示汽车：汽车：人群：（3） 求支点截面的Vmax（此处无弯矩）图4-7示Qmax支点。图4-7 计算图示汽车：汽车：人群：4.3 主梁作用效应组合活载内力计算如表4-8所示。表4-8 计算结果位置离支点x（mm）汽车人群MQMQMQ1K（kN.m）V（kN）VQ1K（kN）M（kN.m）MQ2K（kN.m）V（kN）VQ2K（kN）M（kN.m）支点00.00309.03374.650.000.0014.0014.000.00变截面4600966.08193.20226.721042.8561.0811.8312.0655.4
31、7四分点72901362.10149.32175.051276.1288.908.769.6260.09跨中145801676.5971.0597.671423.96120.810.014.1960.44注：车辆荷载内力MQ1K、VQ1K中已计入冲击系数1+=1.29，计算过程见4.2.1。主梁作用效应组合值如表4-9所示。表4-9 主梁作用效应组合值组合方式跨中（-）1/4截面Mmax（kNm）V（kN）Vmax（kN）M（kNm）Mmax（kNm）V（kN）Vmax（kN）M（kNm）一期恒载标准值G11951.504.234.231951.501463.63138.08138.08146
32、3.63二期恒载标准值二期恒载标准值G21342.521.0951.095342.52256.9025.4025.40256.90二期恒载标准值G22690.870.000.00690.87518.1647.3947.39518.16人群荷载标准值Q2120.810.014.8960.4488.98.769.6260.09汽车荷载标准值1676.5971.0597.671423.961362.10149.32175.051276.12记冲击系数汽车荷载标准值1815.7576.95105.781542.351475.15161.71189.581382.04持久状态应力计算的可变作用标准组合（
33、汽+人）1797.4071.06101.861484.401451.00158.08184.671336.21承载能力极限状态基本组合MD1.1（1.2恒+1.4汽+0.81.4人）6670.85116.46162.606207.435162.21519.08559.774994.31正常使用极限状态短期效应组合MS（恒+0.7汽+1.0人）4189.3851.2672.643965.623207.98316.13333.633123.59正常使用极限状态长期效应组合MQL（恒+0.4汽+0.4人）3652.4631.5743.073535.012777.32269.52279.362734.
34、04表4-2（续） 主梁作用效应组合值组合方式变化点截面（-）支点截面（-）Mmax（kNm）Vmax（kN）Vmax（kN）一期恒载标准值G11029.97184.35263.47二期恒载标准值二期恒载标准值G21178.8132.6645.08二期恒载标准值G22367.1764.8794.77人群荷载标准值Q261.0812.0614.02汽车荷载标准值966.08226.72374.65记冲击系数汽车荷载标准值1046.26245.54405.75持久状态应力计算的可变作用标准组合（汽+人）1027.16238.78388.65承载能力极限状态基本组合MD1.1（1.2恒+1.4汽+0
35、.81.4人）3643.26736.081126.59正常使用极限状态短期效应组合MS（恒+0.7汽+1.0人）2261.45440.48659.47正常使用极限状态长期效应组合MQL（恒+0.4汽+0.4人）1957.19370.44547.295 钢筋面积的估算及钢束布置5.1 预应力钢筋5.1.1 面积计算按构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量。；预应力张拉控制应力；。采用4预应力钢筋束HVM15-7型锚具，供给的预应力筋截面面积，采用塑料波纹管成孔，预留管道直径为75 mm。5.1.2 确定束界全预应力混凝土的构件截面上、下缘混凝土是不能够出现拉应力的，按下列方法绘制全预应力混凝土等
36、截面简支梁的束界。 预加应力阶段，保证上缘混凝土不出现拉应力条件为：； 预加应力阶段，保证下缘混凝土不出现拉应力条件为：；。计算出各截面E1、E2，如表5-1所示。表5-1 束界位置（按施加预应力阶段计算）位置支座截面418.75-246.92587.751253.42变化点截面713.52247.91338.63804.251/4截面793.40465.82258.75586.33跨中截面883.26691.77168.89360.38将上界下界在梁中标出，并画出钢筋束界，见图5-1钢筋束界图。图5-1 钢筋束界图5.1.3 预应力筋布置：N1、N2、N3、N4，弯起角，钢束弯曲控制要素如表
37、5-2所示。表5-2控制要素表钢束号升高值（mm）弯起角 （）弯起径R（mm）支点至锚固点d（mm）弯起点距跨中截面xk（mm）弯止点距跨中截面（mm）N192088000094253413668N2720860000139540013751N3480845000184819414017N4160850002291332114465各截面钢束位置及其倾角计算，如表5-3所示。表5-3位置及倾角计算截面钢束编号钢束位置（mm）倾角（）跨中截面N13600N22400N3 1600N41600计算截面钢束编号钢束位置（mm）倾角（）L/4截面N15263.408N22741.805N31600L/
38、4截面N41600变化点截面N17465.321N24474.378N32132.276N41600支点截面N112678N29408N36148N42888 钢束在水平弯段的位置及弯角N1、N2只需竖弯、无需平弯，N3、N4平弯时需注意，N3平弯须在N2竖弯之后，N4的平弯须在N3竖弯后，此处N3、N4采用相同的平弯方式R=800 mm。钢束平弯的示意图见图5-2。图5-2 钢束平弯的示意图角度为：。5.2 非预应力钢筋5.2.1 面积计算间隔,则,若为第一类T形截面，受压区高度计算：预应力钢筋面积：；最小配筋面积：。5.2.2 非预应力筋布置采用5根等级为HRB400钢筋（d=25 mm）
39、，在梁底互相间隔75 mm，距离底边50 mm 。6 锚固区局部承压计算6.1 锚具选用锚具参数：HVM15-7类型； ； 波纹管内径：70 mm； ； 。锚具的结构示意图及尺寸参数见图6-1。图6-1 锚具结构示意图及尺寸参数6.2 局部承载力计算公式：且要:。式中:局部受压面积上的局部压力设计值，在此；混凝土核心面积，取间接钢筋所包罗的面积，此处配置螺旋钢筋得：； 间接钢筋影响系数； C50及以下的混凝土，取；间接钢筋体积配筋率；此次选取的直径为14 mm的钢筋（面积为），因此； 将计算式代入局部抗压承载力公式： 局部抗压承载力符合要求。7 主梁截面几何特性计算截面几何性质应根据不同受力分
40、为三个阶段进行计算，分别为：第阶段：预应力钢筋张拉；第阶段：灌浆封锚，吊装并现浇顶板600 mm连接段；第阶段：桥面铺装等后期恒载及活荷载作用。7.1 第阶段截面几何特性第阶段的跨中截面、L/4截面、变化点截面和支点截面，四处截面的几何特性分别如表7-1、7-2、7-3、7-4所示。表7-1 跨中分块名称分块面积Ai（mm2）yi（mm）Si=Aiyi（mm3）Ii（mm4）yu-yi（mm）Ix=Ai（yu-yi）2（mm4）I=Ix+Ii（mm4）混凝土全截面688000547.83.771081.971011-14.31.40108非预应力钢筋换算面积48831550.07.571060-1016.45.05109预留管道面积-176711370.0-2.421070-836.4-1.241010净截面面积675212533.63.601081.971011-7.181091.91011表7-2 四分点分块名称分