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1、 中国工程建设标准化协会标准 给水排水工程给水排水工程 钢筋混凝土水池结构设计规程钢筋混凝土水池结构设计规程 Specification for structural design of reinforced concrete water tank of water wupply and sewerage engineering CECS 138:2002 主编部门：北京市市政工程设计研究总院 批准部门：中国工程建设标准化协会 施行日期：2 0 0 3 年 3 月 1 日 第 2 页 前 言 本规程原属于给水排水工程结构设计规范GBJ 6984 中第三章的内容。根据逐步与国际接轨的需要，现将本
2、规程独立成本，以便工程应用和今后修订。据此，按中国工程建设标准化协会（94）建标协字第 11 号关于下达推荐性标准编制计划的函的要求进行编制。本规程根据国家标准建筑结构可靠度设计统一标准GB 500682001 和工程结构可靠度设计统一标准GB 5015392 规定的原则，采用以概率理论为基础的极限状态设计方法编制，并与有关的结构专业设计规范协调一致。本规程总结了原给水排水工程结构设计规范GBJ 6984 十多年来的应用情况，吸取了国内的工程实际经验和国外相关标准的内容，对原规范的内容作了大量的充实和完善。根据国家计委标19861649 号文关于请中国工程建设标准化委员会负责组织推荐性工程建设
3、标准试点工作的通知的要求，现批准协会标准给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程，编号为 CECS1382002，推荐给工程建设设计、施工、使用单位采用。本规程第 3.0.1、3.0.2、3.0.3、3.0.5、3.0.7、5.2.1、5.3.1、7.1.2 条及第 7.1.9条中的第 1 款建议列入工程建设标准强制性条文。本规程由中国工程建设标准化协会贮藏构筑物委员会 CECS/TC10（北京西城区月坛南街乙二号北京市市政工程设计研究总院，邮编：100045）归口管理，并负责解释。在使用中如发现需要修改或补充之处，请将意见和资料径寄解释单位。主编单位：北京市市政工程设计研究总院 主要起草人：钟
4、启承 沈世杰 刘雨生 中国工程建设标准化协会 中国工程建设标准化协会 2002 年 12 月 30 日 2002 年 12 月 30 日 第 3 页 目 次 前 言前 言.3.3 1 总 则1 总 则.6.6 2 主 要 符 号2 主 要 符 号.6.6 3 材 料3 材 料.8.8 4 结构上的作用4 结构上的作用.9.9 4.1 作用分类和作用代表值.9 4.2 永久作用标准值.9 4.3 可变作用标准值、谁永久值系数.10 5 基本设计规定5 基本设计规定.12.12 5.1 一 般 规 定.12 5.2 承载能力极限状态计算.13 5.3 正常使用极限状态验算.16 5.4 预应力混凝
5、土水池计算.18 6 静 力 计 算6 静 力 计 算.21.21 6.1 矩形水池计算.21 6.2 圆形水池计算.34 7 构 造 要 求7 构 造 要 求.37.37 7.1 一 般 规 定.37 7.2 预应力混凝土水池.39 第 4 页 附录 A 钢筋混凝土矩形截面处于受弯或大偏心受压（拉）状态时的最大裂缝宽度计算附录 A 钢筋混凝土矩形截面处于受弯或大偏心受压（拉）状态时的最大裂缝宽度计算.42.42 附录 B 四边铰支承双向板在均布、三角形荷载或边缘弯矩作用下的边缘反力系数附录 B 四边铰支承双向板在均布、三角形荷载或边缘弯矩作用下的边缘反力系数.44.44 附录 C 三边固定、
6、顶端自由的双向板在均布或三角形荷载或边缘弯矩作用下的边缘反力系数附录 C 三边固定、顶端自由的双向板在均布或三角形荷载或边缘弯矩作用下的边缘反力系数.46.46 附录 D 双向受力壁板在壁面温差或湿度当量温差作用下的弯矩系数.47附录 D 双向受力壁板在壁面温差或湿度当量温差作用下的弯矩系数.47 本规程用词说明.51本规程用词说明.51 第 5 页 1 总 则 1.0.1 1.0.1 为了在给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计中，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制订本规程。1.0.21.0.2 本规程适用于城镇公用设施和工业企业中一般给水排水工程钢筋混凝土水池的结构设计，不适用于工
7、业企业中具有特殊要求的钢筋混凝土水池设计。1.0.31.0.3 本规程系根据现行国家标准给水排水工程构筑物结构设计规范GB 50069 规定的原则制订。1.0.4 1.0.4 按本规程设计时，一般荷载的确定、构件截面计算和地基基础设计等应按国家现行有关标准的规定执行。1.0.51.0.5 对于建在地震区、湿陷性黄土或膨胀土等地区的给水排水工程钢筋混凝土水池结构的设计，尚应符合国家现行有关标准的规定。2 主 要 符 号 2.0.1 2.0.1 作用和作用效应 kepF,侧向土压力标准值；ksvF,竖向土压力标准值；tkF 温（湿）度变化作用标准值；wkF池内水压力标准值；KG1结构自重标准值；c
8、xM壁板水平向角隅处的局部负弯矩；tM 壁面温差或湿度当量温差（）引起的弯矩；tpN 后张法构件预应力及非预应力钢筋的合力；kN 构件在作用效应标准组合下，计算截面上的纵向力；kQ 顶板活荷载标准值；kgwq,池外地下水压力标准值；第 6 页 mkq地面堆积荷载标准值；S 作用效应组合设计值；v支承构件的挠度值；con预应力钢筋张拉控制应力；1相应阶段的预应力总损失值；pc由预加力产生的混凝土截面边缘法向应力；pe预应力钢筋的有效应力。2.0.2 2.0.2 材料性能 cE 混凝土的弹性模量；sE 钢筋的弹性模量；tkf 混凝土轴心抗拉强度标准值；ptkf预应力钢筋抗拉强度标准值；iF 混凝土
9、的抗冻等级，系指龄期为 28d 的混凝土试件，在进行相应冻融循环总次数i次作用后，其强度降低不大于 25%，重量损失不超过 5%；iS 混凝土抗渗等级，系指龄期为 28d 的混凝土试件，施加i0.1MPa 水压后满足不渗水指标；c混凝土的线膨胀系数；c混凝土的热交换系数；c混凝土的导热系数；c混凝土的泊桑比。2.0.3 2.0.3 几何参数 nA 构件的混凝土净截面面积；0A 构件的换算截面面积；SA 验算截面内纵向受拉钢筋的总截面面积；第 7 页 0e 纵向力对截面重心的偏心距。0l 构件的计算跨度；0W 构件截面换算面受拉边缘的弹性抵抗矩；2.0.4 2.0.4 计算系数及其他 cm 角隅
10、处最大水平向弯矩系数；AT 壁板外侧的大气温度；NT 壁板内侧水的计算度；ct混凝土拉应力限制系数；E钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值；受拉区混凝土的塑性影响系数；t 壁板的内、外侧壁面温差；裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数；c可变作用的作用组合值系数；q可变作用的准永久值系数。3 材 料 3.0.1 水池受力构件的混凝土强度筹级不应低于 C25；垫层混凝土不应低于 C10。预应力水他的混凝土强度等级不应低于 C30。当采用碳素钢丝、钢绞线、热处理钢筋作预应力钢筋时，混凝土强度等级不应低于 C40。3.0.1 水池受力构件的混凝土强度筹级不应低于 C25；垫层混凝土不应低于 C10。预应力水
11、他的混凝土强度等级不应低于 C30。当采用碳素钢丝、钢绞线、热处理钢筋作预应力钢筋时，混凝土强度等级不应低于 C40。3.0.2 水池混凝土的密实牲应满足抗渗要求，不作其他抗渗处理。混凝土的抗渗等级要求，当最大作用水头与混凝土厚度的比值小于 10 时，应采用4；当比值为 1030 时应采用6；当比值大于 30 时，应采用8；混凝土的抗渗等级应根据试验确定。3.0.2 水池混凝土的密实牲应满足抗渗要求，不作其他抗渗处理。混凝土的抗渗等级要求，当最大作用水头与混凝土厚度的比值小于 10 时，应采用4；当比值为 1030 时应采用6；当比值大于 30 时，应采用8；混凝土的抗渗等级应根据试验确定。S
12、SS3.0.3 当水池外露时，对最冷月平均气温在-3-10的地区，混凝土抗冻等级应采用F150；对最冷月平均气温低于-10的地区，混凝土抗冻等级应采用 F200。3.0.3 当水池外露时，对最冷月平均气温在-3-10的地区，混凝土抗冻等级应采用F150；对最冷月平均气温低于-10的地区，混凝土抗冻等级应采用 F200。第 8 页 3.0.43.0.4 配制抗渗、抗冻混凝土时水灰比应不大于 0.5。骨料应选择良好的级配，粗骨料粒径不应大于 40mm，且不超过最小断面厚度的 1/4，含泥量按重量计应不超过 1%。砂子的含泥量及云母含量按重量计不应超过 3%。3.0.5 水池接触介质的酸碱度（pH
13、值）低于 6.0 时，应按国家现行有关标准或根据专3.0.5 水池接触介质的酸碱度（pH 值）低于 6.0 时，应按国家现行有关标准或根据专 门试验确定防腐措施。门试验确定防腐措施。3.0.63.0.6 水池混凝土的碱含量应符合混凝土碱含量限值标准CECS 53 的规定。3.0.7 水池混凝土中可根据需要适当采用外加剂，但不得采用氯盐作防冻、早强掺合料。采用外加剂时，应符合现行国家标准浪凝土外加剂应用技术规范GBJ 119 的规定。对抗冻混凝土不得采用火山灰质硅酸盐水泥和粉煤灰硅酸盐水泥。3.0.7 水池混凝土中可根据需要适当采用外加剂，但不得采用氯盐作防冻、早强掺合料。采用外加剂时，应符合现
14、行国家标准浪凝土外加剂应用技术规范GBJ 119 的规定。对抗冻混凝土不得采用火山灰质硅酸盐水泥和粉煤灰硅酸盐水泥。3.0.8 3.0.8 混凝土热工系数可按表 3.0.8 采用。表 3.0.8 混凝土的热工系数 表 3.0.8 混凝土的热工系数 系数名称 工作条件 系数值 线肿胀系数 c（1/）温度在范围内 110-5 两则表面与空气接触 1.55 导热系数 c)/(kmW 一侧表面与空气接触，另一表面与水接触 2.03 冬季混凝土表面与空气之间 23.26 热交换系数 c)/(kmW 夏季混凝土表面与空气之间 17.44 4 结构上的作用 4.1 作用分类和作用代表值 4.1 作用分类和作
15、用代表值 4.1.14.1.1 水池结构上的作用主要可分为永久作用和可变作用两类。永久作用应包括结构自重、土的竖向压力和侧向压力、水池内的盛水压力、结构的预加应力、地基的不均匀沉降等；可变作用应包括池顶活荷载、雪荷载、地表或地下水压力（侧压力、浮托力）、结构构件的温（湿）度变化作用、地面堆积荷载等。4.1.24.1.2 当结构承受两种或两种以上可变作用，承载能力极限状态按作用效应基本组合计算或正常使用极限状态按作用效应标准组合验算时，应采用标准值和组合值作为可变作用代表值。可变作用的组合值应为可变作用的标准值乘以作用组合值系数。4.1.3 4.1.3 当正常使用极限状态按作用效应准永久组合验算
16、时，应采用准永久值作为可变作用代表值。可变作用准永久值应为可变作用的标准值乘以准永久值系数。4.2 永久作用标准值 4.2 永久作用标准值 第 9 页 4.2.14.2.1 结构自重的标准值，可按结构构件的设计尺寸与相应材料单位体积的自重计算确 定，钢筋混凝土的自重可取 25kN/m3；素混凝土可取 23kN/m3。水池梁、板上设备自重的标准值，可按设备样本提供的数据采用。在构件上设备转动部分的自重及由其传递的轴向力应乘以动力系数后作为标准值，动力系数可取 2.0。4.2.24.2.2 作用在地下式水池上竖向土压力标准值，应按水池顶板上的复土厚度计算，并乘以竖向压力系数，压力系数可取 1.0；
17、当水池顶板的长宽比大于 10 时，压力系数宜取 1.2。一般回填土的重力密度可按 18kN/m3采用。4.2.3 4.2.3 作用在水池上恻向的土压力标准值，对水池位于地下水以上的部分可按朗金公式计算主动土压力，上的重力密度可按 18kN/m3采用，对水池位于地下水以下部分的恻压力，应为主动土压力与地下水静压力之和，此时土的重力密度应按容重计算，可按 10kN/m3采用。4.2.4 4.2.4 水池内的水压力应按设计水位的静水压力计算。对给水处理的水池，水的重力密度可取 10kN/m3；对污水处理的水池，水的重力密度可取 1010.8kN/m3。对机械表面曝气池内的设计水位，应计入水面波动的影
18、响，可按池壁顶计算。4.2.5 4.2.5 施加在水池结构构件上的预加力标准值，应按预应力钢筋的张拉控制应力值扣除相应张拉工艺的各项应力损失采用。当构件按承载能力极限状态计算且预加力为不利作用时，由钢筋松驰和混凝土收缩、徐变引起的应力损失不应扣除；4.2.6 4.2.6 地基不均匀沉降引起的永久作用标准值，其沉降量及沉降差应按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB 50007 确定。4.3 可变作用标准值、谁永久值系数 4.3 可变作用标准值、谁永久值系数 4.3.14.3.1 不上入水池顶盖的活荷载标准值可取 0.7kN/m3，准永久值系数可取 0；上入水池顶益的活荷载标准值可取 1.5kN/
19、m3，准永久值系数可取 0.4。4.3.24.3.2 水池顶盖设计时，应根据施工条件验算施工机械设备的荷载，其标准值可按设备的使用重量采用，准永久值系数可取 0。4.3.3 4.3.3 雪荷载标准值及其准永久值系数，应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB 50009 的规定采用。当顶盖上的活荷载大于雪荷载时，应只采用活荷载，反之应只采用雪荷载。4.3.44.3.4 地下水（包括上层滞水）对构筑物的作用标准值，应按下列规定采用：1 水池各部位的水压力应按静水压力计算。第 10 页 2 地下水的设计水位，应根据勘察部门提供的数据采用可能出现的最高和最低水位，并宜根据近期内变化和补给的趋势确定。3 水
20、压力标准值的相应设计水位，应根据对结构的不利作用效应确定取最低水位或最高水位。当取最低水位时，相应的准永久值系数应取 1.0；当取最高水位时，相应的准永久值系数，对地下水可取平均水位与最高水位的比值。4 地表水或地下水对结构浮托力的标准值，应按最高水位乘以浮托力折减系数确定。浮托力折减系数，对非岩质地基应取 1.0；对岩石地基应按其破碎程度确定，当基底设置滑动层时应取 1.0。4.3.5 4.3.5 水池构筑物的温度变化作用（包括湿度变化的当量温差）标准值，可按下列规定确定：tkF1 地下或设有保温措施的有盖水池，可不计算温度、湿度变化作用；暴露在大气中符合本规程有关变形缝沟造要求的水池池壁，
21、可不计算温、湿度变化对壁板中面的作用。2 暴露在大气中的水池池壁的温度变化作用，应由池壁的壁面温差确定。壁面温差应按下式计算：)(1ANcccTThht+=（4.3.5）式中 壁板的内外侧壁面温差（）；th壁板的厚度（m）；c混凝土壁板的导热系数，按表 3.0.8 采用；c混凝土壁板与空气问的热交换系数，按表 3.0.8 采用；NT 壁板内侧水的计算温度（），按年最低月的平均水温采用；AT 壁板外侧的大气温度（），按当地年最低月的统计平均温度采用。3 暴露在大气中的水池池壁的壁面湿度当量温差可按 10采用。t 4 温度、湿度变化作用的准永久值系数qt宜取 1.O 计算。4.3.64.3.6 地
22、面堆积荷载的标准值可取 10kN/m2，其准永久值系数可取 0.5。第 11 页 5 基本设计规定 5.1 一 般 规 定 5.1 一 般 规 定 5.1.1 5.1.1 各种类别、形式的水池结构构件，均应按承载能力极限状态计算。5.1.25.1.2 水池结构按承载能力极限状态计算时，除结构整体稳定验算外，其余均采用分项系数设计表达式。5.1.35.1.3 各种类别、形式的水池结构构件均应按正常使用极限状态验算。对轴心受拉和小偏心受拉构件应按作用效应标准组合进行抗裂度验算；对受弯和大偏心受拉构件应按作用效应准永久组合进行裂缝宽度验算；对需要控制变形的结构构件应按作用效应准永久组合进行变形验算。
23、5.1.4 5.1.4 无保温设施地面式水池的强度计算应考虑温（湿）度作用。温度作用应包括壁面温差和湿度当量温差，两者应取其中较大者计算。5.1.5 5.1.5 矩形多格水池应根据具体应用条件计算，一般按间格贮水考虑。5.1.6 5.1.6 水他的地基反力，可按直线分布计算。5.1.7 5.1.7 当地基承载力较高，且池底位于最高地下水以上时，池壁基础可按独立基础设计。5.1.8 5.1.8 水池池壁的计算长度，应按下列规定确定：1 矩形水池池壁的水平向计算长度应按两端池壁的中线距离计算。2 圆形水池池壁的计算半径，应为中心至池壁中线的距离。3 池壁竖向的计算高度应根据节点构造和结构计算简图确
24、定：1）池壁与顶、底板整体连接时，计算应按整体分析，池壁上下端为弹性固定时，池壁竖向计算高度应为顶、底板截面中线距离；池壁上端为弹性固定，下端为固定时，池壁竖向计算高度应为净高加顶板厚度的一半。2）池壁与底板整体连接，顶板简支于池壁顶部或二者铰接，池壁与底板为弹性固定时，池壁竖向计算高度应为净高加底板厚度的一半；池壁下端固定、上端自由时，池壁竖向计算高度应为净高。3）池壁为组合壳时，池壁竖向计算高度的一端应计算至组合壳中线的连接处。5.1.9 5.1.9 池壁与底板（基础）连接，底板（基础）视为池壁的固定支承时，底板（基础）的厚度必须大于池壁，可根据地基的土质情况取 1.21.5 倍池壁厚度，
25、并应将底板（基础）外挑。第 12 页 5.2 承载能力极限状态计算 5.2 承载能力极限状态计算 5.2.1 水池结构构件按承载能力极限状态进行强度计算时，应采用下列设计表达式：5.2.1 水池结构构件按承载能力极限状态进行强度计算时，应采用下列设计表达式：R （5.2.1）（5.2.1）S0式中 结构重要性系数。在一般情况下水池安全等级取二级，重要性系数取 1.0；式中 结构重要性系数。在一般情况下水池安全等级取二级，重要性系数取 1.0；0S 作用效应组合设计值；作用效应组合设计值；R 结构构件抗力设计值，按现行国家标准混凝土结构设计规范GB 50010的规定确定。结构构件抗力设计值，按现
26、行国家标准混凝土结构设计规范GB 50010的规定确定。5.2.25.2.2 水池按承载能力极限状态进行强度计算时，作用效应组合设计值应按下列规定确定：1 按承载能力极限状态计算的作用效应基本组合，应按下式计算：)()(,1,111tktmkmKQQckgwgwQskspkpkepepKSVSVWKWGKGGFCqCQCqCCFCFCFCFCGCS+=(5.2.2.1)式中 结构自重分项系数，取 1.2；当对结构有利时，取 1.0；1GGC1结构自重效应系数；KG1结构自重标准值；G除结构自重外，各项永久作用的分项系数，当作用效应对结构不利时取1.27；当对结构有利时取 1.0；WC 池内水压
27、力效应系数；WKF池内水压力标准值；SVC竖向土压力效应系数；KSVF,竖向土压力标准值；epC 侧向土压力效应系数；kepF,地下水位以上或以下的侧向土压力标准值；pC 预加应力效应系数；第 13 页 pkF预加力标准植；sC 不均匀沉降效应系数；sk不均匀沉降标准值；1Q地表水或地下水压力分项系数，取 1.27：gwC地表水或地下水压力效应系数；kgwq,地表水或地下水压力标准值，作为第一可变作用；Q除地表水或地下水压力外，各项可变作用的分项系数，取 1.40；c两种或两种以上可变作用的组合系数，取 0.9；QC 顶板活荷载效应系数；KQ 顶板活荷载标准值；mC 地面堆积荷载效应系数；mk
28、q地面堆积荷载标准值，取 10kN/m2；tC 温（湿）度作用效应系数；tkF 温（湿）度作用标准值。注：作用效应系数为结构构件中的效应与产生该效应作用的比值，按结构力学方法确定。2 按承载能力极限状态计算时，作用效应基本组合设计值应根据水池型式及其工况取不同的作用项目组合。不同项目组合可参照表 5.2.2 确定。表 5.2.2 强度计算的作用组合 表 5.2.2 强度计算的作用组合 第 14 页 永久作用 可变作用 水池形式及工况 结构自重 1G 池内水压力 wF坚向土压力 svF 池外土侧压力 epF 预加力 pF 不均匀沉降 S 顶板活载 Q 地面堆积荷载 mq 池外水压力 gwq 温(
29、湿)度作用 tF地 下 有盖水池 闭水试验 使用时池内无水 闭水试验 式 水 池 敞口水池 使用时池内无水 闭水试验 有保温设施的无盖水池 使用时池内无水 闭水试验 无保温设计的无盖水池 使用时池内无水 闭水试验 地面水池 敞口水池 使用时池内无水 注：1 表中有“”的作用为相应池型与工况应予计算的项目；有“”的作用为应按具体设计条件确定采用，当外土压无地下水时不计；gwq2 表中未列入地下式有益水池汕内有水的工况，但计算地基承载力或池蟹与池顶板为弹性固时计算池顶板，须子考虑；3 不同工况组合时，应考虑对结构的有利与不利憎况分别采用分项系数；5.3.3 5.3.3 当本池池壁采用独立基础，池壁
30、按挡土（水）墙设计时，应符合下列规定：1 池壁基底的地基反力可按直线分布计算，基底边缘的最小压力不宜出现负值（拉力），并应进行抗倾覆稳定验算。验算时作用均取标准值，倾覆抗力系数不应小于 1.5。2 当池壁基础与底板间设置变形缝时，应进行抗滑稳定验算。验算时荷载均取标准值，抵抗力只计算永久作用，滑动抗力系数不应小于 1.3。第 15 页 5.2.4 5.2.4 当水池承受地下水（含上层滞水）浮力时，应进行抗浮稳定验算。验算时作用均 取标准值，抵抗力只计算不包括池内盛水的永久作用和水池侧壁上的摩擦力，抗浮抗力系数不应小于 1.05。水池内设有支承结构时，还须验算支承区域内局部抗浮。5.3 正常使用
31、极限状态验算 5.3 正常使用极限状态验算 5.3.1 水池结构构件按正常使用极限状态设计时，应分别按作用效应的标准组合或准永久组合进行验算。结构构件的变形、抗裂度和裂缝宽度计算值应满足相应的规定限值。5.3.1 水池结构构件按正常使用极限状态设计时，应分别按作用效应的标准组合或准永久组合进行验算。结构构件的变形、抗裂度和裂缝宽度计算值应满足相应的规定限值。5.3.2 5.3.2 当水池结构构件处于轴心受拉或小偏心受拉时，应控制抗裂度，并取作用效应的标准组合按下列规定确定：1 按正常使用极限状态验算时，作用效应标准组合的设计值应按下式计算：)(),11tktmkmKQckgwgwskspkpk
32、epepKSVSVKGdFCqCQCqCCFCFCFCGCS+=（5.3.2）2 按正常使用极限状态验算时，作用效应标准组合的设计值，应根据水池型式及其工况按表 5.2.2 选取不同的作用项目组合。5.3.3 5.3.3 当水池结构构件处于受弯、大们心受压或大们心受拉时，应控制裂缝宽度，并取作用效应的准永久组合按下列规定确定：1 按正常使用极限状态验算时，作用效应准永久组合的设计值应按下式计算：（5.3.3）),11tktqtkgwgwqwmkmqmkgwgwqQskspkpkepepKSVSVKGdFCqCqCqCCFCFCFCGCS+=式中 qQ顶板活荷载的准永久值系数；qm地面堆积荷载的
33、准永久值系数；qw池外水压的准永久值系数；qt温（湿）度变化作用的准永久值系数。2 按正常使用极限状态验算时，作用效应准永久组合的设计值，应根据水池型式及其工况按表 5.2.2 选取不同的作用项目组合。5.3.4 5.3.4 钢筋混凝土水池结构构件的最大裂缝宽度不应大于下列规定的限值：max清水池、给水水质净化处理构筑物 0.25mm；污水处理构筑物 0.20mm。第 16 页 5.3.5 5.3.5 钢筋混凝土水池结构构件处于轴心受拉或小偏心受拉时，应按下式进行抗裂度验算：1 对轴心受拉构件，应满足：sEnkAAN+（5.3.5-1）tkctfa式中 构件在作用效应标准组合下，计算截面上的纵
34、向力（N）；kNtkf 混凝土轴心抗拉强度标准值（N/mm2），按现行国家标准混凝土结构设计规范GB 50010 的规定采用；nA 混凝土净截面面积（mm2）；sA 验算截面内纵向受拉钢筋的总截面面积（mm2）；E钢筋弹性模量与混凝土模量的比值；cta 混凝土拉应力限制系数，取 0.87。2 对小偏心受拉构件，应满足：)1(000AWeNk+=（5.3.5-2）tkctfa式中 e 纵向拉力对截面重心的偏心距（mm）；00W 构件换算截面受拉力边缘的弹性抵抗矩（mm3）；0A 构件换算截面面积（mm2）；受拉区混凝土的塑性影响系数，按现行国家标准混凝土结构设计规范GB 50010 的规定采用，
35、矩形截面取 1.75。5.3.65.3.6 钢筋混凝土水池结构构件处于受弯、大偏心受压或大偏心受拉时，其最大裂缝宽度可按附录 A 计算确定。5.3.75.3.7 当钢筋混凝土水池构件支承竖向传动装置时，应按作用效应准永久组合进行变形验算，其挠度计算值应符合下式要求：v750L （5.3.7）式中 支承构件的挠度计算值（cm）；v第 17 页 L支承构件的计算跨度（cm）。5.4 预应力混凝土水池计算 5.4 预应力混凝土水池计算 5.4.15.4.1 预应力混凝土水池结构构件均应采用后张法施工，主要采用千斤顶张拉（包括无粘结预应力）与绕丝张拉（仅用于圆形水池）两种。5.4.25.4.2 预应力
36、混凝土水池的主体结构构件应按承载能力和正常使用极限状态进行设计，同时应结合具体情况进行施工阶段验算。5.4.35.4.3 预应力钢筋的张拉控制应力值，应按现行国家标准混凝土结构设计规范GB 50010 的规定采用。con5.4.45.4.4 施加预应力时，混凝土的立方抗压强度不应低于设计混凝土强度等级的 75%。混凝土立方抗压强度应经试验确定。5.4.55.4.5 后张法预加力产生的混凝土结构构件，其截面边缘法向应力和相应阶段预应力钢筋的应力，可按下式计算：由预加力产生的混凝土截面边缘法向应力：pcnnpnpNppcyIeNAN=（5.4.5-1）相应阶段预应力钢筋的有效预应力：pelconp
37、e=（5.4.5-2）式中 混凝土净截面面积（mmnA2）；nI 混凝土净截面惯性距（mm4）；pne混凝土净截面重心至预应力钢筋及非预应力钢筋合力点的距离（mm）；ny 混凝土净截面重心至所计算纤维处的距离（mm）；con预应力钢筋张拉控制应力（N/mm2）；l相应阶段的预应力总损失值（N/mm2）；pN 后张法构件预应力及非预应力钢筋的合力（kN）。5.4.6 5.4.6 千斤顶张拉（包括元粘结预应力）时预应力钢筋中的预应力损失，可按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010 与现行行业标准无粘结预应力混凝土结构技术规程JGJ/T 92 的规定计算。第 18 页 5.4.7 5.4.7
38、绕丝张拉预应力混凝土圆形水池时，预应力钢筋各阶段预应力损失的组合，可按 表 5.4.7 采用。表 5.4.7 各阶段预应力损失的组合 表 5.4.7 各阶段预应力损失的组合 工作阶段 损失值的组合 混凝土预压前（第一批）的损失 张拉锚具变形损失 1 l分批张拉损失 5l混凝土预压后（第二批）的损失 局部压陷损失 2l应力松驰损失 3l收缩徐变损失 4l5.4.8 5.4.8 绕丝张拉圆形水池预应力钢筋中的预应力损失可按下式计算，但预应力总损失的取值不应小于 150N/mm2；1 张拉锚具变形引起的预应力损失 可按下式计算：（5.4.8-1）)1(1peconsl=式中 钢筋与混凝土的摩擦系数，
39、取 0.65；p锚具变形影响区中钢筋曲线段弧长的中心夹角（弧度），11111)(2SRSRaESconsp+=1S 钢筋锚固处至钢筋与池壁接触点的直线长度（mm）；a锚具变形值（mm），对绕丝张拉一般采用的锥形锚夹具，取 5mm；1R 水池中心至预应力钢筋中心的距离（mm）；sE 钢筋弹性模量（N/mm2）；s预应力损失折减系数，取211nn（为每盘钢丝所绕圈数，为锚固糟的个数）。1n2n 2 混凝土局部压陷引起的预应力损失砌，可按下式计算；第 19 页 DDEsl=2 （5.4.8-2）式中 水池的平均直径（mm）；DD池壁混凝土的径向局部压陷，取 0.2mm。3 环向预应力钢筋的应力松驰损
40、失，绕丝张拉一般采用碳素钢丝，可按下式计算：3l conptkcontlf)20.040.0(3=（5.4.8-3）式中 预应力钢筋强度标准值；ptkft系数，对一次张拉取 1.0；对超张拉取 0.9。4 环向预应力钢筋由于混凝土收缩、徐变引起的预应力损失值，可按表 5.4.8 采用。4l表 5.4.8 混凝土收缩、徐变引起的预应力损失值（N/mm表 5.4.8 混凝土收缩、徐变引起的预应力损失值（N/mm2 2）cupcf 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 4l 20 30 40 50 60 90 注：1 为混凝土的预压应力，此时预应力，此时预应力损失仅考虑混凝土预压前（第一批
41、）的损失。pc 2 表中为施加预应力时混凝土的立方抗压强度。cuf 5 环向预应力钢筋由于分批张拉引起的平均预应力损失值，可按下式计算：5lconyEl5.05=（5.4.8-4）式中 环向预应力钢筋的配筋率；yE钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值。5.4.95.4.9 装配式预应力混凝土圆形水池池壁与杯环的连接，在预加力张拉阶段，池壁的环向力可按池壁底端为自由边界计算，竖向弯距宜按池壁底端为较接时计算弯矩的 50%70%采用。在闭水试验和使用阶段，池壁的环向力和竖向弯矩均应按池壁底端为铰接计算，但池壁底端的竖向弯矩宜按池壁沿高度的最大计算弯矩采用。第 20 页 5.4.10 5.4.10 预
42、应力混凝上水池结构构件的抗裂度，应按荷载效应标准组合进行验算，并符合下式要求：pcccp0 （5.4.10）式中 在荷载效应标准组合下，计算截面的混凝土法向应力；ccp预压效应系数，对现浇混凝上结构取 1.15；对预制拼装结构取 1.25。6 静 力 计 算 6.1 矩形水池计算 6.1 矩形水池计算 6.1.1 6.1.1 结构的计算简图可按下列规定确定：1 敞口水池 1）水池顶端无约束时应为自由端；水池与底板、条形基础或斗槽连接时均可视池壁为固端支承。2）池壁顶端以走道板、工作平台、连系梁等作为支承结构时，应根据支承结构的横向刚度确定池壁顶端的支承条件为铰支或弹性支承。2 有盖水池 1）当
43、顶板为预制装配板搁置在池壁顶端而无其他连接措施时，顶板应视为简支于池壁，池壁顶端应视为自由端；当预制顶板与池壁顶端有抗剪钢筋连接时，该节点应视为铰支承；当顶板与池壁为整体浇筑并配置连接钢筋时，该节点应视为弹性固定；当仅配置抗剪钢筋时，该节点应视为铰支承。2）池壁与底板、条形基础或斗槽连接，可视壁池为固端支承；对位于软地基上的水池，应考虑地基变形的影响，宜接弹性固定计算。3 当池壁为双向受力时，相邻池壁间的连接应视为弹性固定。6.1.26.1.2 池壁在侧向荷载作用下，单向或双向受力的区分条件应按表 6.1.2 的规定确定。表 6.1.2 池壁在侧向荷载作用下单、双向受力的区分条件 表 6.1.
44、2 池壁在侧向荷载作用下单、双向受力的区分条件 壁板的边界条件 BBHL 板的受力情况 四边支承 2 按坚向计算，水平向角隅处负弯距按 6.1.3 规定计算 第 21 页 0.5 BH 2部分按横向单向计算，板端2部分按双向计算，BLBHBLBH=2处可视为自由端 BL四边支承 0.5BBHL3 按双向计算 3 按坚向计算，水平向角隅处负弯距按 6.1.3 规定计算 三边支承一边自由 0.5 BH 2部分按横向单向计算，底部2部分按双向计算，BLBHBLBH=2处可视为自由端 BL 注：表中为池壁壁板的长度，为壁板的高度。BLBH6.1.36.1.3 当四边支承壁板的长度与高度之比大于 2.0
45、 或三边支承、顶端自由壁板的长度与高度之比大于 3.O 时，其水平向角隅处的局部负弯矩应按下式计算（图 6.1.3）CXM （6.1.3）2BcCXqHmM=式中 壁板水平向角隅处的局部负弯矩（kNm/m）；CXMcm 角隅处最大水平向弯矩系数，按表 6.1.3 采用；q均布荷载值或三角荷载的最大值（kN/m2）。表 6.1.3 角隅处最大水平向弯矩系数表 6.1.3 角隅处最大水平向弯矩系数m c第 22 页 荷载类别 池壁顶端支承条件 壁板厚度 cm 21hh=-0.426 自由 1h=1.5 2h-0.218 21hh=-0.076 均布荷载 铰支 1h=1.5 2h-0.072 弹性固
46、定 21hh=-0.053 21hh=-0.104 自由 1h=1.5 2h-0.054 21hh=-0.035 铰支 1h=1.5 2h-0.032 三角形荷载 弹性固定 21hh=-0.029 注：表中h、分别为壁板底端及顶端的厚度。12h 6.1.4 6.1.4 当利用池壁顶端的走道板、工作平台作为池壁的支承构件时，走道板、工作平台和池壁的计算应符合下列规定（图 6.1.4）：1 走道板或工作平台的厚度不宜小于 20cm，并应对其横向受力进行计算。第 23 页 2 走道板或工作平台宜作为池壁的弹性支承。该弹性支承的反力系数可按下式确定：)(1281gBrTnHmbb+=a (6.1.4-
47、1）式中 a 弹性支承反力系数，即弹性支承反力与不动铰支承反力的比值；Tm 走道板或工作平台的水平向计算跨度与池壁高度，的比值，即LBHBHLm=；BH 池壁高度（m）；b 池壁计算宽度（m），取=1 作为计算宽度；bgn 走道板或工作平台的横截面惯性矩与池壁截面惯性矩的比值，即LIHIHLgIIn=。3 符合下式要求时，走道板或工作平台可视为池壁的不动铰支承：gn)(4bHmB (6.1.4-2)第 24 页 6.1.5 6.1.5 四边支承的双向板，在侧向荷载作用下的边缘反力，可按下列规定确定（图6.1.5）：1 四边铰支承的双向板，在均布或三角形荷载作用下的边缘反力，可按下式计算：BLm
48、LmqHaR=(6.1.5-1)BLLqHaR00=(6.1.5-2)BHmHmqLaR=(6.1.5-3)BHOHqLaR=0 (6.1.5-4)式中 板边缘上的最大边缘反力（kN/m）；LmRBL a板边缘上的最大边缘反力系数，按附录 B 采用；LmBL 板边缘上的平均边缘反力（kN/m）；0LRBL a板边缘上的平均边缘反力系数，按附录 B 采用；0LBL 板边缘上的最大边缘反力（kN/m）；HmRBH a板边缘上的最大边缘反力系数，按附录 B 采用；HmBH0HR板边缘上的平均边缘反力（kN/m）；BL a板边级上的平均边缘反力系数，按附录 B 采用；HOBLq均布荷载值或三角形荷载的
49、最大值（kN/m2）。第 25 页 2 四边铰支承的双向板，在边缘弯矩作用下的边缘反力，可按下式计算：BLsLsHMR0=(6.1.5-5)BLLHMR000=(6.1.5-6)BHsHsLMR0=(6.1.5-7)BHHLMR000=(6.1.5-8)式中 板边缘上中点的边缘反力（kN/m）；LsRBL 板边缘上中点的边缘反力系数，按附录 B 采用；LsBL 板边缘上的平均边缘反力（kN/m）；0LRBL 板缘上的平均边缘反力系数，按附录 B 采用；0LBL 板边缘上中点的边缘反力（kN/m）；HsRBH 板边缘上中点的边缘反力系数，按附录 B 采用；HsBH 板边缘上的平均边缘反力（kN/
50、m）；0HRBH0H板边缘上的平均边缘反力系数，按附录 B 采用；BH第 26 页 0M 边缘弯矩的最大值（kNm/m）。3 具有和种边界条件的四边支承双向板的边缘反力，可按公式（6.1.5-1）（6.1.5-8）的组合计算确定。6.1.6 6.1.6 三边固定、顶端自由的双向权，在均布或三角形荷载作用下的边缘反力，可按下式计算（图 6.1.6）：BLmLmqHR=(6.1.1-1)BLLqHR00=(6.1.1-2)BHmHmqLR=(6.1.1-3)BHHqLR00=(6.1.1-4)式中 板边缘上的最大边缘反力系数，按附录 C 采用；LmLmL0L板边缘上的平均边缘反力系数，按附录 C