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1、目 录录一.工程程概况- 1 -二.设计计资料与与设计依依据- 1 -（一）基基本条件件- 11 -（二）设设计依据据- 11 -三.建筑筑设计- 1 -（一）办办公区- 1 -（二）大大厅部分分- 22 -四.结构构设计- 2 -（一）结结构布置置- 22 -（二）荷荷载计算算- 55 -（三）内内力分析析- 112 -（四）内内力组合合- 222 -（五）截截面设计计- 224 -（六）框框架部分分板配筋筋计算- 355 -（七）楼楼梯设计计- 338 -（八）檩檩条设计计- 441 -（九）牛牛腿设计计- 442 -（十）柱柱的吊装装验算- 433 -（十一）抗抗风柱设设计- 44 -（
2、十二）基基础设计计- 446 -致谢- 53 -参考文献献- 554 -土木工程程专业毕毕业设计计一.工程程概况本工程为为某大学学土木馆馆结构试试验室，包包括实验验大厅与与办公楼楼两部分分，总建建筑面积积52332.449，主主要建筑筑功能为为结构试试验与办办公，设设有1550kNN中级制制A2级级桥式吊吊车。总总长488m，厂房房跨度115m，室内内外高差差6000mm。二.设计计资料与与设计依依据（一）基基本条件件1、气象象条件 基本本风压00.555kN/m2，基本本雪压为为0.44 kNN/m22。2、设计计标高 室内内设计标标高0.0000mm,与绝绝对标高高相当，室室内外高高差0.
3、6m.3、地质质条件 地下下水埋深深0.33-1.5m，各各土层为为：杂填填土平均均厚度11.366m，主主要成分分为碎石石.坡积积土；粉粉质粘土土平均厚厚度1.57mm，含水水量，比比重，重重度,塑塑性指数数，液性性指数，承承载力标标准值为为；中砂砂 平均均厚度22.7mm，承载载力标准准值为；淤泥质质粉土平平均厚度度7.886m，塑塑性指数数，液性性指数，承承载力标标准值为为；粘土土在地面面下133.022m，塑塑性指数数，液性性指数4、抗震震设防 抗震震设防烈烈度为七七度，设设计基本本加速度度为0.1g，属属第一组组（二）设设计依据据1、建筑筑结构荷荷载规范范（GBB50009-2200
4、11）2、混凝凝土结构构设计规规范（GGB5000100-20002）3、山东东省建筑筑标准设设计-建建筑做法法说明（DDBJTT14-2）4、建筑筑地基基基础设计计规范（GGB5000077-20002）5、建筑筑设计防防火规范范（GBBJ166-877）6、抗震震设计规规范（GGB5000111-20001）三.建筑筑设计（一）办办公区1、屋面面做法 现浇浇楼板上上铺膨胀胀珍珠岩岩保温层层（檐口口处厚330mmm，2%自檐口口向中间间找坡，1102水水泥砂浆浆找平层层厚200mm，二二毡三油油防水层层，撒绿绿豆砂保保护。2、楼面面做法 楼板板顶面220mmm厚水泥泥砂浆找找平，55mm厚厚
5、1：22水泥砂砂浆加“1077”胶水着着色粉面面层，楼楼板底面面为155mm厚厚纸筋面面石灰抹抹底，涂涂料两度度。3、墙面面做法 墙身身为粉煤煤灰砌块块，用MM5混合合砂浆砌砌筑，内内粉刷为为混合砂砂浆底，纸纸筋灰面面厚200mm，“803”内墙涂料两度，外粉刷为1：3水泥砂浆底厚20mm，陶瓷锦砖贴面。4、门窗窗做法 门窗窗做法见见门窗表表。5、材料料选用 混凝凝土强度度等级为为C300,钢筋筋采用HHRB4400.其它型型号见配配筋图.（二）大大厅部分分1、屋面面：为带带保温层层双层压压型钢板板，槽钢钢檩条，钢钢材采用用Q2335-BB ，焊焊条采用用E433型。2、屋架架形式：采用三三角
6、形芬芬克式屋屋架3、排架架柱：采采用钢筋筋混凝土土排架。4、吊车车梁：GG3233（二）（标标准图集集）5、轨道道连接：G3225（二二）（标标准图集集）6、混凝凝土强度度等级为为C300,钢筋筋采用HHRB4400.其它型型号见配配筋图.四.结构构设计（一）结结构布置置1柱网布布置图1 柱网网布置图图2结构基基本尺寸寸及几何何特性:(1) 办公区区：框架结构构梁柱板板截面尺尺寸确定定如下: 现浇板尺尺寸 初步确定定采用双双向板结结构，楼楼面板厚厚度h40000（1/401/335）=（1000-1114）mmm，所所以板厚统统一选取取1200mm 梁截截面尺寸寸 主梁截面面高度hh=(11/
7、1441/8)60000=44297500mm 取hh=5000mmm,宽度度b=（11/2-1/33）5000=（2250-1677）mmm取b=2500mm，次次梁截面面高度hh=(11/1881/12)40000=22223333mm 取hh=4000mmm,宽度度b=（11/2-1/33）4000=(1133-2000)mmm 取bb=2550mmm. 框架架柱柱截截面尺寸寸柱截面根根据轴压压比确定定：轴压压比nN/(Afc)。假假定柱轴轴向压力力标准值值为122 kNN/m22，考虑虑地震作作用下三三级框架架轴压比比限值00.8，以以及弯矩矩影响系系数1.25：，取柱截截面尺寸寸40
8、00mm4000mm 根据据地质资资料，确确定基础础顶面离离室外地地面为5500mmm.由由此得底底层层高高为4.3 mm。各梁柱构构件的线线刚度： 主梁：次梁：悬挑梁：23层层柱：底柱：（2）大大厅区： 钢筋筋混凝土土排架柱柱：.排架架柱的高高度由设计资资料知，吊吊车轨顶顶标高为为8.66m，吊吊车起重重量为115t，厂厂房跨度度15mm，可求求得吊车车跨度为为Lk=155-0.752=113.55m，吊吊车梁高高度为hhb=0.9m，牛牛腿顶面面标高77.5mm，柱顶顶标高为为9.66m，取取室内地地面至基基础顶面面的距离离为2.1m，则则柱计算算总高度度H.上上柱高度度HL和下柱柱高度H
9、Hu分别别是： H=99.6+2.11=111.7mm HL=7.5+22.1=9.66m Huu=111.7-9.66=2.1m.柱的的截面尺尺寸及几几何特征征及自重重柱的截面面尺寸：根据柱柱的高度度.吊车车起重量量及工作作级别AA2等条条件，确确定柱的的截面尺尺寸：上上柱bh4400mmm4000mm的的矩形截截面，下柱4400mmm7000mm 1500mm1000mm的的工字型型截面图2 排架架柱基本本尺寸 柱的尺寸寸和牛腿腿部位尺尺寸见下下表：表1 柱截截面尺寸寸及相应应的计算算参数 计算参数数 （柱柱号）截面尺寸寸（）面积（）惯性矩（）自重（kkN/）A，B上柱矩形40004000
10、1.6110521.331084下柱I4000900015001001.611059810084 屋盖盖布置：屋架跨度度为155m，屋屋架间距距为6mm，屋面面坡度为为1/22.5，屋屋面材料料为带保保温层双双层压型型钢板，槽槽钢檩条条（坡向向间距为为6600），钢钢材采用用Q2335-BB ，焊焊条采用用E433型。 支撑布置置： 上弦弦横向水水平支撑撑：设置置于房屋屋两端。 纵向水平支撑：设置于上弦平面沿两纵向柱列。 垂直支撑；在跨中央设置一道。 系杆：在垂直支撑节点处，下弦平面内沿通长设置系杆。图3 屋盖盖布置图图采用三角角形芬克克式屋架架，几何何尺寸与与杆件编编号见下下图图4 屋架架几
11、何尺尺寸与杆杆件编号号（二）荷荷载计算算1 办公公区：（1）恒恒荷载计计算作用在框框架梁上上的荷载载：20厚11:2水水泥砂浆浆找平 200.002=00.4kkN/30厚膨膨胀珍珠珠岩 70.003=00.844 kNN/120mmm钢筋筋混凝土土现浇板板 250.112=33.0kkN/15mmm厚纸筋筋板底抹抹灰 0.015516=0.224 kkN/屋面永久久荷载标标准值： 4.48 kN/楼面荷载载25mmm厚水泥泥砂浆面面层 0.002520=0.55 kNN/120mmm厚现现浇混凝凝土板 2550.112=33.0 kN/15mmm厚纸筋筋板底抹抹灰 0.015516=0.22
12、4 kkN/楼面永久久荷载标标准值： 33.744 kNN/构件自重重标准值值框架梁： 25505000截面 0.250.5525=3.1125kkN/mm. 梁梁侧粉刷刷 2(0.5-00.122)0.00217=0.226kNN/m 合计： 3.3385kkN/mm 22504000截面 0.2250.4425=2.55kN/m 梁梁侧粉刷刷 2(0.4-00.122)0.00217=0.119kNN/m 合计： 2.69kkN/mm框架柱 底底层柱： 0.40.444.3325=17.2kNN 柱柱面粉刷刷 0.40.0021724.33=0.96kkN 合计：17.2 kkN/根根上层
13、柱：0.440.443.2225=12.8kNN柱面粉刷刷 0.40.0021723.22=0.72kkN 合计： 122.8kkN/根根内墙 00.244（3.2-00.4）8+0.8=6.2 kN/m外墙 00.377（3.2-00.4）8+0.8=9.1 kN/m走廊墙 0.1218+00.8=1.776kNN/m铝合金窗窗 0.45 kN/楼屋面荷荷载分配配按双向向板进行行荷载分分配，作用在顶顶层梁上上的线荷荷载为：，作用在中中间层梁梁上的线线荷载为为：，节点集中中荷载：，A列顶层层上柱：, 下柱柱：，B列同AA列图5 恒荷荷载计算算简图 图6 活活荷载计计算简图图（2） 活荷载载标准
14、值值屋面（上上人屋面面）2.0kNN/ 楼面 2.0kNN/， ，（3） 风荷载载计算风荷载标标准值计计算公式式为：wwk=zszwo.因结构高高度H=10.9m30mm,可取取z=11.0，对对于矩形形平面仅仅考虑迎迎风面，取取s=11.3，z根据标高按A类粗糙度由规范查得,将风荷载换算成作用于框架节点上的集中荷载，计算过程如下表所示，其中Z为框架节室外地面的高度，A为一榀框架各节点的受风面积.表2 风风荷载计计算层次zsZ(m)zwoA()Pw(kkN)31.01.310.221.0110.5559.66.93321.01.37.01.00.55519.2213.77311.01.33.8
15、1.00.5552115.002图7 风荷荷载计算算简图 图88 地震震荷载计计算简图图 （4） 地震震荷载计计算抗震设防防烈度77度，组，场场地类型型二类，结结构特征征周期TTg=00.433，地震震加速度度0.11g，结结构阻尼尼比为00.033，地震震影响系系数0.08，建建筑高度度9.66m，且且质量.刚度沿沿高度均均匀分布布。计算水平平地震作作用：作用于于屋面梁梁各楼面面梁处重重力荷载载代表值值为：屋面梁处处：Geew=结结构和构构件自重重+0.5雪荷载载楼面梁处处：Geew=结结构和构构件自重重+0.5活荷载载各质点重重力荷载载代表值值：结构刚刚度计算算：框架边柱柱侧移刚刚度值DD
16、按下列列情况确确定：标准层： ， 底层：，表3 框框架边柱柱侧移刚刚度值DD计算层数截面弹性模量Ecc层高惯性矩IcKa线刚度iCD=aiiC30.40.42.5551073.20.0002110.3331.17717088565966.520.40.442.5551073.20.0002110.3331.17717088565966.510.40.442.5551074.30.000161.30.5550.65512755045511.1总框架架等效刚刚度总框架只只有边柱柱各九根根：D33=2965996.55=17757667kNN/m 剪切刚度度F3 =h3D3=56624554.44k
17、N，DD2=2965996.55=17757667kNN/m剪切刚度度F2 =h2D2=56624554.44kN ，D11=2945551.11=9995111.2kkN/mm剪切刚度度F1 =h1D1=42278998.22kN总框架的的等效剪剪切刚度度为：结构基基本自振振周期：（顶点点位移法法）表4 层层间位移移计算a0为基基本周期期折减系系数取00.6，为横向框架顶点位移层数层间相对对位移层间位移移323755.766823755.766817577670.01135220.0113522223755.766853299.066317577670.03303220.0443844135
18、288.433588577.9998995111.220.08890220.1332866横向水水平地震震作用：总水平地地震作用用：可不考虑虑顶点地地震附加加作用，则则用底部剪剪力法将将总水平平地震作作用沿结结构高度度分配：表5 水水平地震震作用内内力计算算层数层高高度重量水平力剪力Qi弯矩33.210.7723755.72542200.4005259.33259.327744.523.27.529533.22214490.35530225.9485.216944.214.34.335288.41517720.24418154.8639.9665.64总计62744251344.4结构变变形验
19、算算表6 结构构变形验验算表层数3259.3259.317577670.00014880.000046632225.9485.217577670.00027660.00008661154.8639.9995111.220.00064330.00015顶点位移移2 大厅厅区（1）屋屋架荷载载： 荷载载标准值值： 按屋屋面水平平投影计计算：永永久荷载载标准值值带保温层层双层压压型钢板板屋面： 0.5/00.92285=0.553855kN /檩条自重重 （预预估） 00.155 kNN /屋架及支支撑自重重 0.112+00.0111L=0.112+00.011115=0.2285 kN /总计
20、qqk=0.9744 kNN / 活荷荷载标准准值 ： 0.4 kkN / 风荷荷载：由由资料及及计算得得到：风风载高度度变化系系数为11.388，屋面面迎风面面体积变变化系数数为-00.3228，背背风面-0.55。受风后的的设计值值为：迎迎风面：w1=-11.40.33281.3380.555=-0.334911kN/ 背背风面：w2=-11.40.551.3380.555=-0.553133 kNN/w1coosa=-0.349910.992855=-00.3224 kkN/w2coosa=-0.531130.992855=-00.49933 kN/w1 ww2在水平平垂直面面上分力力小
21、于荷荷载分项项系数取取1.00时的永永久荷载载，故受拉杆杆件在永永久荷载载与风荷荷载组合合下内力力不变号号，则风风荷载不不参与内内力组合合。上弦集集中荷载载与节点点荷载图9 上上弦集中中荷载简简图图10 上弦弦节点荷荷载简图图 表7 荷载载设计值值计算表表荷载形式式集中荷载载设计值值P节点荷载载设计值值P=PP备注 恒载4.2998kNN8.5996 kkNP=11.20.99740.6660.9928556=44.2998 kkN活载2.0559 kkN4.1118 kkNP=11.40.440.6660.9928556=44.2998 kkN恒载+活活载6.3557 kkN12.7714
22、kNP=44.2998+22.0559=66.3557 kkN（2）排排架柱荷荷载 恒载载：.屋盖盖恒载标标准值带保温层层双层压压型钢板板屋面： 0.5/00.92285=0.553855kN /檩条自重重 0.15 kN /屋架及支支撑自重重 0.112+00.0111L=0.112+00.011115=0.2285 kN /总计 qqk=0.9744 kNN / 屋盖自重重标准值值： GG1=00.9775615/2=443.99KN.吊车车梁以及及轨道自自重标准准值： G33=399.5+0.886=444.33KN.柱自自重标准准值：上上柱 GG2=442.11=8.4KNN；下柱柱
23、G44=488.9=35.6KNN 屋面面活载：取均布布活载与与雪荷载载较大者者，即雪雪荷载标标准值00.4 kN /作用在柱柱顶的屋屋面活载载标准值值Q1=0.44615/2=118KNN，作用用位置与与G1作作用位置置相同。 吊车车荷载 ： 115t吊吊车技术术参数指指标：起起重量1150KKN，最最大轮压压 Pmmax=1600KN 最小小轮压PPminn=300KN,B=55.655m,KK=4.4m，Q1=55KN.吊车车竖向荷荷载 ：Dmaax=PPmaxxyi=1600(1+1.66/6)=2002.667KNN Dmiin=PPminnyi=30(1+1.66/6)=388KN
24、.吊车车横向水水平荷载载 ：作作用在每每个轮子子上的吊吊车横向向水平制制动力：吊车横向向水平系系数=0.1得TT=1/2（Q+g）=1/20.11（1550+555）=10.25 KN同时作用用在吊车车两端每每个排架架柱上的的吊车横横向水平平荷载标标准值：Tmaxx=Tyi=10.25(1+1.66/6)=122.988KN 风荷载 ：风荷荷载标准准值按公公式：由由k=zzs0计算。本本地区的的基本风风压：0=00.555KN/m2，风压压高度变变化系数数按A类类地区。.作用用在柱上上的均布布荷载：考虑高度度查表取取值：柱柱顶标高高9.66m，室室外地坪坪标高-0.6600mm则柱顶顶离室外外
25、地面高高度为110.22m查得得风压高高度系数数z=11.4008；风风荷载体体形系数数s=00.8，单单层厂房房不考虑虑风振系系数s=11作用在排排架柱的的风荷载载标准值值：q=Bzzs0=61.000.881.33760.555=00.6113KNN/m22.作用用在柱顶顶的集中中荷载：水平集中中荷载=屋架端端面风荷荷载Fww1+屋屋顶风荷荷载水平平分力FFw2。=7.992-44.955=2.97KKN.荷载载汇总表表见下表表表8 荷载载汇总表表 荷载类型型简图A（B）柱柱N(KNN)M(KNNm)恒载G1A=1644.5KKNG2A12KKNG2A+ G44A=12+44.3=56.3
26、KNNG3A=32KKNM1A= KNNmM2A+M4AA=90.17+6.556-220.114=76.59KKNm屋面活载载G1A=47.31KKNM1A=2.337KNNmM2A=11.83KKNm吊车竖向向荷载Dmaxx在A柱柱：G4A=3377.5KKNDminn在A柱柱：G4A=99KKNM4A=1355 KNNmM4A=39.6KNNm吊车横向向水平荷荷载Tmaxx111.766KN（一一台300/5）风荷载Fw22.977KNq133.722KN/m，qq21.61 KN/m（三）内内力分析析1 办公公区：计算单元元取中间间横向一一榀框架架进行分分析计算算，分别别计算出出恒载.
27、活载.风载以以及地震震荷载作作用下的的弯矩图图.剪力力图.轴轴力图，对对竖向荷荷载作用用下：考考虑梁端端弯矩调调幅（取取系数00.855）调幅幅后跨中中最大弯弯矩，（MMA,MB为梁端端弯矩，MM0为两端端简支下下跨中弯弯矩）同同时将梁梁端节点点弯矩换换算至梁梁端柱边边弯矩值值，以备备内力组组合用。图11 恒恒荷载轴轴力图（kkN） 图图12 恒恒荷载弯弯矩图（kkNM） 图13 恒恒荷载剪剪力图（kkN） 图114 活荷荷载弯矩矩图（kkNM） 图15 活荷载载剪力图图（kNN） 图116 活活荷载轴轴力图（kkN） 图17 右右风荷载载弯矩图图（kNNM） 图图18 右右风荷载载剪力图图（
28、kNN） 图图19 右右风荷载载轴力图图（kNN） 图200 左地地震荷载载弯矩图图（kNNM） 图21 左左地震荷荷载剪力力图（kkN） 图图22 左地震震荷载轴轴力图（kkN） 图23 右右地震荷荷载弯矩矩图（kkNM） 图244 右地震震荷载剪剪力图（kkN） 图25 右右地震荷荷载轴力力图（kkN） 2 大厅厅区（1） 屋架内内力分析析及组合合 由力力学求解解器求得得屋架杆杆件内力力系数（如如图）图26按荷载规规范规定定：只需需考虑全全跨荷载载作用下下的内力力组合。表9 屋屋架杆件件内力组组合表杆件名 称杆件编号号恒载活载内力组合合内力系数数恒载内力力内力系数数活载内力力恒载+活活载1
29、2345=2+4上弦杆1-17.39-1499.488-17.39-71.61-2211.0992-16.13-1388.6553-16.13-66.42-2055.0773-16.76-1444.077-16.76-69.02-2133.0994-16.44-1411.322-16.44-67.70-2099.0225-15.18-1300.499-15.18-62.51-1933.4116-15.81-1355.900-15.81-65.11-2011.011下弦杆716.550141.8316.55067.995209.78813.550116.0513.55055.559171.649
30、9.077.3369.037.006114.42腹杆10-1.334-11.52-1.334-5.552-17.0411-2.885-24.5-2.885-11.74-36.24123.00025.7793.00012.33539.114134.50038.6684.50018.55357.221147.50064.4477.50030.88995.336150.0000.0000.0000.0000.000 上弦弦杆弯矩矩计算端节间跨跨中正弯弯矩为：M1=00.8MM0=0.8PL/44=0.86.33570.9928551.332/44=1.56 kN/m中间节间间跨中正正弯矩和和中间节节
31、点负弯弯矩为：M2=00.6MM0=0.6PL/44=0.66.33570.9928551.332/44=1.20 kN/m（2）排排架柱内内力分析析：该大厅为为单跨等等高排架架，可用用剪力分分配法进进行排架架内力分分析。内内力的正正负号规规定见下下图 图图27 内内力正负负号定义义图 恒荷载载作用下下的排架架内力计计算屋架架传递荷荷载作用用下的内内力G1=443.99KNM11=G1e1=433.90.005=22.2KKNmM12=G1e2=433.90.22=8.8KNNmn=IUU/IL=211.3/98=0.2217 =HU/H=2.11/111=0.19由柱柱自重产产生的内内力上柱
32、 ：G2=8.4N kNNm 下柱：GG4=355.6kkN N4=355.6kkN.吊车车梁以及及轨道产产生的内内力 G3=444.3KKN kkNm恒荷载作作用下的的计算简简图以及及内力图图：图28.屋面面活载作作用下的的排架内内力计算算活荷载QQ=188作用位位置与GG1作用位位置相同同，由GG1作用下下的内力力可得：N=188kN活荷载作作用下的的计算简简图和内内力图：图29 吊车车荷载作作用下的的内力分分析竖向向荷载作作用下的的排架内内力计算算由于结构构对称性性，仅考考虑当DDmaxx作用在在D柱时时：D柱：C柱：剪力分配配系数：,柱顶剪力力：吊车竖向向荷载下下的内力力图图30 吊吊
33、车竖向向荷载下下的内力力图 .吊车车横向水水平荷载载作用下下的排架架内力计计算吊车横向向水平荷荷载作用用于吊车车梁顶面面，考虑虑向左作作用：已已知 nn=0.2177 =0.27C柱： D柱柱：考虑空间间作用分分配系数数m=00.855，剪力力分配系系数柱顶剪力力：吊车水平平向左作作用排架架内力图图：图31 吊吊车水平平向左作作用排架架内力图图 风荷荷载作用用下的排排架内力力计算只考虑当当右侧风风作用时时：对于作用用，Fww=-22.977KN qq=3.7kNN/m风荷载作作用下内内力图图32 风风荷载作作用下内内力图 （四）内内力组合合1 办公公区内力力组合： 由内力图图可确定定梁的五五个
34、控制制截面，柱柱的两个个控制截截面进行行内力组组合（见见附表）表10 一层梁梁的各控控制截面面的内力力组合得得到控制制内力 1234587.889632.118428.003953.5534-1199.0551-1533.411394.119651.77460.3332101.5448.0029表11 一层柱柱的各控控制截面面的最不不利内力力组合得得到控制制内力 1A1B23.661-1700.2-5755.045.1133.337-1700.2-7388.1-45.1-13.423.033-7811.3-2.442-0.115-0.556-9699.22.42223.661-1700.2-5
35、755.045.1133.337-1700.2-7388.1-45.12大厅区区内力组组合：排架结构构：（11）D柱柱的内力力值汇总总表见下下表：表12 D柱柱的内力力值汇总总表 荷载类型型弯矩图形序号M(KNm)N(KN)M( KNNm)N(KN)M( KNNm)N(KN)V(KN)恒载-1.99152.335.33396.66-5.663132.20.522屋面活载载-0.778182.82218-1.66618-0.556吊车竖向向荷载Dmaxx 在DD柱17.00101.8113847.117385.677Dminn在D柱柱17.0010-63.99202.67-18.63202.67
36、5.677吊车横向向水平荷荷载向左-100-100-1022.60-11.5向右100100102.6011.55风载右来风-34.170-34.170-2888.9770-5.881（2）以以D柱内内力组合合为例，列列表进行行内力组组合，见见下表表13 内力组组合表 1.2恒载+1.440.99（其他他荷载+风载）1.2恒载+1.44其他活活载1.2恒载+1.44风载MmaxxMminnNmaxxMmaxxMminnNmaxxM-组合项+M31.774-58.93-30.2335.552-17.3834.443-50.13N62.77685.44485.44462.77687.99687.99662.776-组合项+M24.883-1299.899-1266.33326.888-97.19-93.24-14.44N186.48371.28