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1、应用高频频单片开开关芯片片设计多多组开关关稳压电电源鲁思慧1、 性能优优异为便便携式设设备选择择拓宽了了新途径径多年来，为为设计多多组开关关稳压电电源选择择性能价价格比较较高的电电源控制制芯片，一一直是制制造业心心想事成成的问题题，这是是因为电电源控制制芯片不不是引脚脚多调试试繁多，就就是引脚脚少了功功能不理理想。而TOPPSwiitchhlI单单片开关关电源是是美国PPI(PPoweer IInteegraatioon)公公司较新新推出的的高频开开关电源源芯片，它它能将开开关电源源所必需需的具有有高压NN沟道功功率MOOS场效效应管、电电压型PPWM控控制器、1100kkHz高高频振荡荡器、
2、高高压启动动偏置电电路、基基准电压压、用于于环路补补偿的并并联偏置置调整器器、误差差放大器器和故障障保护功功能块等等全部集集成在一一起，是是属引脚脚少(仅仅为3线线)功能能强向的的高频开开关电源源芯片。它可广泛泛用于仪仪器仪表表、笔记记本电脑脑、VCCD和DDVD、电电池充电电器、功功率放大大器等领领域，用用它构成成的开关关电源具具有重量量轻、体体积小、效效率高、稳稳压范围围宽等优优点，在在电子电电气、控控制、计计算机等等许多领领域的电电子设备备中得到到了广泛泛的使用用。为此此本文将将介绍应应用TOOP2222Y高高频单片片开关电电源控制制芯片为为核心的的多组开开关稳压压电源设设计方案案。2、
3、多组组(5组组)开关关电源设设计方案案2.1以以TOPP2222Y高频频单片开开关电源源控制芯芯片为核核心的电电源组成成图，见见图1所所示。TTOP2222YY为DCC/DCC变换器器，其芯芯片引脚脚3、22、1分分别与高高频变压压器输入入及初级级、输出出次级及及地、输输出反馈馈等相连连接。2.2电电源电路路拓扑为为单端反反激式该电源电电路拓扑扑为单端端反激式式，反激激式则是是指当功功率开关关管MOOSFEET导通通时，就就将电能能储存在在高频变变压器的的初级线线圈上；当MOOSFEET关断断时，向向次级输输出电能能。由于于开关频频率高达达1000KHzz，使得得高频变变压器能能够快速速储存、
4、释释放能量量，经高高频整流流滤波后后即可获获得连续续输出。2.3电电源单级级滤波器器作用220VV交流进进线端接接入电磁磁滤波器器(EMMl)，为为了减少少体积和和降低成成本，单单片开关关电源一一般采用用简易式式单级滤滤波器。LL1用来来滤除共共模干扰扰，C11、C22用来滤滤除串模模干扰。电电源滤波波器的作作用：一一方面是是滤除由由电网传传来的杂杂波电压压，净化化输入电电源，另另一方面面也阻止止高频开开关电源源的振荡荡电压窜窜入电网网干扰其其它电器器。2.4整整流与DDC/DDC变换换器市电经整整流和电电容滤波波后，变变成3008V的的直流电电压供给给TOPP2222Y器件件，TOOP222
5、2Y构构成DCC/DCC变换器器，它将将输入的的直流高高压变成成脉宽可可调的高高频脉冲冲电压，经经高频变变压器降降压后再再进行半半波整流流和滤波波，变成成所需要要的直流流电压输输出。2.5瞬瞬态电压压抑制电电路阻塞二极极管D66与瞬态态电压抑抑制器DD5组成成吸收电电路，吸吸收功率率器件在在关断过过程中由由于变压压器漏感感产生的的尖峰电电压，当当TOPP2222Y功率率管导通通时初极极变压器器的电压压极性为为上端为为正，下下端为负负，使DD6截止止，钳位位电路不不起作用用。在MMOSFFET截截止的瞬瞬间，初初极变压压器变成成下端为为正，上上端为负负，此时时D6导导通，尖尖峰电压压就被DD5吸
6、收收掉。2.6关关于高频频变压器器与反馈馈稳压电电路高频变压压器的次次级有55个绕组组，其中中的133.2VV/3000mAA绕组VV1为主主绕组控控制TOOP2222Y器器件的脉脉宽，即即这一组组输出电电压为PPWM稳稳压，由由并联可可编程稳稳压器TTL4331和光光电耦合合器PCC8177及分压压电阻RR4、RR5完成成取样反反馈工作作。当输输出们电电压升高高时经RR4、RR5分压压后得到到取样电电压与TTL4331中的的带隙基基准电压压进行比比较，使使TL4431阴阴极电位位下降，使使流过光光电二极极管工作作电流IIf增大大，再通通过光耦耦PC8817使使控制端端电流IIc增大大，TOO
7、P2222Y的的输出占占空比减减小，使使们电压压下降。达达到稳压压的目的的。电阻R33为V11输出的的最小负负载，用用于提高高轻载时时的电压压调整率率。当输输出电压压偏低时时， RR3的作作用是给给4311提供电电流偏执执通路。为为避免刚刚接通电电源时输输出电压压产生过过冲现象象，TLL4311的阴极极与阳极极之间并并联一只只软启动动电容CC12。其其作用分分析如下下：刚上上电时由由于C112两端端的压降降不能突突变，使使得VKKA=OO，TLL4311不工作作。随着着整流滤滤波器的的输出电电压逐渐渐升高，光光耦二极极管(LLED)上的电电流就通通过R22对C112充电电，使CC12上上的电压
8、压不断升升高，TTL4331逐渐渐转入正正常工作作状态。输输出电压压在延迟迟时间内内缓慢上上升，最最终达到到13.2V稳稳定值。2.7取取样与反反馈电阻阻的确定定如何确定定R2、RR3、RR4及RR5的值值。首先先要搞清清TOPP管的控控制特性性。从TTOPSSwiccth的的技术手手册可知知流入控控制脚CC的电流流Ic与与占空比比D成反反比关系系，如图图2所示示。可以以看出IIc的电电流应在在2-66mA之之间，PPWM会会线性变变化，因因此PCC8177三极管管的电流流Icee也应在在这个范范围变化化。而IIce是是受二极极管电流流If控控制的，RR1的取取值要保保证TOOP控制制端取得得
9、所需要要的电流流，假设设用PCC8177，其CCTR=Ic/IF=0.88-1.6，从从TL4437的的技术参参数知，VVka在在2.55V-336V变变化时，阴阴极工作作电流IIKA可可以在从从1mAA到1000mAA以内很很大范围围里变化化。当光光偶CTTR取低低限0.8时，此此进流过过光二极极管的最最大电流流，IFFMAXX-=66/0.8=77.5mmA，TTL4331阴极极电压VVkA=Vo-VF-( IIFMAAXR2)2.5V，其其中VFF为光偶偶二极管管的正向向压降。VVF典型型值为11.2VV。VkA=13.2-11.2-7.55R22.55VR211.3kk(取RR2=22
10、50)431要要求至少少有1mmA的工工作电流流，也就就是R22的电流流接近于于零时，也也要保证证4311有1mmA，所所以R33=11.2VV/1mmA=11.2KK(取RR3=5510即可)。R5的取取值，RR5的值值不是任任意取的的，要考考虑两个个因素：* 4331参考考输入端端的电流流，一般般此电流流为2A左右右，为了了避免此此端电流流影响分分压比和和避免噪噪音的影影响，一一般取流流过电阻阻R5的的电流为为参考段段电流的的1000倍以上上，所以以此电阻阻要小于于2.5VV/2000A=112.55K*待机功功耗的要要求，如如有此要要求，在在满足RR512.5K的情况况下尽量量取大值值。
11、取RR5=110K。确定了上上面几个个关系后后，那RR4电阻阻的值就就好确定定了。根根据TLL4311的性能能，R44、R55、Voo、Vrr有固定定的关系系：Voo=(11+R44/R55)Vrr(Vrr=2.5V)由此可可算出RR4=443.kk。3、开关关电源电电路主要要参数的的设计值此仅对对各组输输出功率率之和、输输出直流流电压、最最大占空空比、初初级电流流有效值值及峰值值、初级级绕组电电感值旧旧及初次次极绕组组匝数等等主要参参数的计计算作介介绍。3.1本本电源总总输出功功率为各各组输出出功率之之和：PO=113.220.33+133.20.22+2880.005+2213.20.11
12、+1220.0006=10.71WW(反馈馈绕组功功率为1120.0006)若电源总总的效率率为800，则则电源输输入的总总功率应应为：Pi=PPO/880=10.7I/0.88=133.4WW在宽范围围输入电电压条件件下，TTOP2222YY的最大大输出功功率为115W，能能够满足足本电路路要求。3.2根根据输入入交流电电压确定定最小直直流电压压、最大大直流电电压假定交流流输入电电压的范范围是885V-2655V，输输入整流流桥响应应时间为为tc=3mSS，输入入滤波电电容C33取222uf，则则对于宽宽范围电电压输入入，输入入电容选选取(22-3)PO单单位F，即即对于宽范范围电压压输入，
13、输输入电容容选取(2-33)Poo单位F，按按比例系系数(223) F/W来选选取。当输入电电容取333F时(推存值值)，VVMINN=944伏。3.3确确定最大大占空比比反激电源源的最大大占空比比出现在在最低输输入电压压、最大大输出功功率的状状态，根根据在稳稳态下，变变压器的的磁平衡衡，可以以有下式式：若将VOOR取1100VV TTOP漏漏-源电电压UDDS=110V则则可算出出DMAAX=00.6反激电压压VORR的选取取不是任任意的。对对于宽范范围电压压输入一一般取1135VV，对于于多路电电源输出出一般取取1000V。3.4计计算初级级电流有有效值及及峰值单端反激激式变换换器初级级工
14、作方方式分为为两种：连续模模式和继继续模式式其初级级绕组电电流波形形如图33所示。KRP为为电流脉脉动系数数，利用用KRPP的数值值可以定定量地描描述开关关电源的的工作模模式，00.4KRPP1.0时处处于连续续模式，KKRP=1时处处于断续续工作模模式。KKRP的的值较小小意味着着更为连连续的工工作模式式和相对对较大的的初级电电感量，并并且初级级电流的的峰值及及有效值值较小，因因此可用用功率较较小的TTOPSSwittch芯芯片。设在最大大占空比比时，当当开关管管开通时时，原边边电流为为Ip11，当开开关管关关断时，原原边电流流上升到到Ip22。若IIp1为为0，则则说明变变换器工工作于断断
15、续模式式，否则则工作于于连续模模式。由由能量守守恒，得得出下式式：1/2(Ippl+IIp2)*DMMAX*VMIIN=PPi为了提高高效率，降降低功率率损耗，减减小集肤肤效应，我我们采用用连续工工作模式式：我们们令Ipp2=22Ip22这样就就可以求求出变换换器的原原边峰值值电流IIp2：(0.55 Ipp2+ Ip22)0.6677=213.4 IIp2=0.3387AATOP2222YY极限电电流最小小值ILL1MIIN=00.455A，极极限电流流最大 值IIL1MMAX=0.555A 原边边峰值电电流Ipp2必须须满足: 一次绕组组脉动电电流 一次绕绕组脉动动电流旧旧与一次次绕组峰峰
16、值电流流，Ipp2的比比值一次绕组组有效值值电流 3.5确确定初级级绕组电电感值一次绕组组电感量量：3.6确确定初次次极绕组组匝数 选择择E1222磁芯芯作为磁磁芯选择择依据(一般选选择最大大磁通密密度Bmm=0.2T-0.33T低于于0.22T磁芯芯未被充充分利用用，高于于0.33所用铁铁氧体材材料可能能发生饱饱和)，BBm选择择0.225T(特斯拉拉)次级V22、V44、V55绕组匝匝数N22=N44=N55=N11=111匝 4、结结束语由于TOOP2222Y高高频单片片开关电电源控制制芯片引引脚少，所所以该多多组开关关电源性性能调试试方便简简单，故故障率少少可靠性性高。至于高频频变压器
17、器的计算算是没有有唯一的的答案的的，在计计算过程程中需要要考虑大大量相互互关联的的设计变变量，变变量取值值不同，其其设计的的结果就就会有一一些差异异，有时时理论算算出的值值与实际际会有差差异，需需通过进进一步调调整才能能满足兴兴实际要要求。多路输出出单端反反激式开开关电源源设计引言随着现代代科技的的高速发发展，功功率器件件的不断断更新，PPWM技技术的发发展日趋趋完善，开开关电源源正朝着着短、小小、轻、薄薄的方向向发展。本文介绍绍了一种种基于TTOPSSwitth系列列芯片设设计的小小功率多多路输出出ACDC开开关电源源的原理理及设计计方法。设计要求求本文设计计的开关关电源将将作为智智能仪表表
18、的电源源，最大大功率为为10 W。为为了减少少PCBB的数量量和智能能仪表的的体积，要要求电源源尺寸尽尽量小并并能将电电源部分分与仪表表主控部部分做在在同一个个PCBB上。考虑100W的功功率以及及小体积积的因素素，电路路选用单单端反激激电路。单单端反激激电路的的特点是是：电路路简单、体体积小巧巧且成本本低。单单端反激激电路由由输入滤滤波电路路、脉宽宽调制电电路、功功率传递递电路(由开关关管和变变压器组组成)、输输出整流流滤波电电路、误误差检测测电路(由芯片片TL4431及及周围元元件组成成)及信信号传递递电路(由隔离离光耦及及电阻组组成)等等组成。本本电源设设计成表表面贴装装的模块块电源，其
19、其具体参参数要求求如下：输出最大大功率：10WW输入交流流电压：852655V输出直流流电压电流：+5VV，5000mAA；+112V，1150mmA；+24VV，1000mAA纹波电压压：1120mmV单端反激激式开关关电源的的控制原原理所谓单端端是指TTOPSSwittch-II系系列器件件只有一一个脉冲冲调制信信号功率率输出端端一漏极极D。反反激式则则指当功功率MOOSFEET导通通时，就就将电能能储存在在高频变变压器的的初级绕绕组上，仅仅当MOOSFEET关断断时，才才向次级级输送电电能，由由于开关关频率高高达1000kHHz，使使得高频频变压器器能够快快速存储储、释放放能量，经经高频
20、整整流滤波波后即可可获得直直流连续续输出。这这也是反反激式电电路的基基本工作作原理。而而反馈回回路通过过控制TTOPSSwittch器器件控制制端的电电流来调调节占空空比，以以达到稳稳压的目目的。TOPSSwittch-系列芯芯片选型型及介绍绍TOPSSwittch-系列芯芯片的漏漏极(DD)与内内部功率率开关器器件MOOSFEET相连连，外部部通过负负载电感感与主电电源相连连，在启启动状态态下通过过内部开开关式高高压电源源提供内内部偏置置电流，并并设有电电流检测测。控制制极(CC)用于于占空比比控制的的误差放放大器和和反馈电电流的输输入引脚脚，与内内部并联联稳压器器连接，提提供正常常工作时时
21、的内部部偏置电电流，同同时也是是提供旁旁路、自自动重起起和补偿偿功能的的电容连连接点。源源极(SS)与高高压功率率回路的的MOSSFETT的源极极相连，兼兼做初级级电路的的公共点点与参考考点。内内部输出出极MOOSFEET的占占空比随随控制引引脚电流流的增加加而线性性下降，控控制电压压的典型型值为55.7 V，极极限电压压为9 V，控控制端最最大允许许电流为为1000 mAA。在设计时时还对阈阈值电压压采取了了温度补补偿措施施，以消消除因漏漏源导通通电阻随随温度变变化而引引起的漏漏极电流流变化。当当芯片结结温大于于1355时，过过热保护护电路就就输出高高电平，关关断输出出极。此此时控制制电压V
22、Vc进入入滞后调调节模式式，Vcc端波形形也变成成幅度为为4.77V55.7VV的锯齿齿波若若要重新新启动电电路，需需断电后后再接通通电路开开关，或或者将VVc降至至3.33V以下下，再利利用上电电复位电电路将内内部触发发器置零零，使MMOSFFET恢恢复正常常工作。采用TOOPSwwitcch-系列设设计单片片开关电电源时所所需外接接元器件件少，而而且器件件对电路路板布局局以及输输入总线线瞬变的的敏感性性大大减减少，故故设计十十分方便便，性能能稳定，性性价比更更高。对于芯片片的选择择主要考考虑输入入电压和和功率。由由设计要要求可知知，输入入电压为为宽范围围输入，输输出功率率不大于于10WW，
23、故选选择TOOP2222G。电路设计计本开关电电源的原原理图如如图1所所示。电源主电电路为反反激式，CC1、LL1、CC2，接接在交流流电源进进线端，用用于滤除除电网干干扰，CC5接在在高压和和地之间间，用于于滤除高高频变压压器初、次次级后和和电容产产生的共共模干扰扰，在国国际标准准中被称称为YY电容。C11跟C55都称作作安全电电容，但但C1专专门滤除除电网线线之间的的串模干干扰，被被称为X电容容。为承受可可能从电电网线窜窜入的电电击，可可在交流流端并联联一个标标称电压压u1mmA为2275VV的压敏敏电阻VVSR。鉴于在功功率MOOSFEET关断断的瞬间间，高频频变压器器的漏感感产生尖尖峰
24、电压压UL，另另外，在在原边上上会产生生感应反反向电动动势UOOR，二二者叠加加在直流流输入电电压上。典典型的情情况下，交交流输入入电压经经整流桥桥整流后后，其最最高电压压UImmax=3800V，UUL1165VV，UOOR=1135VV，贝UUOR+UL+UORR6880V。这这就要求求功率MMOSFFET至至少能承承受7000V的的高压，同同时还必必须在漏漏极增加加钳位电电路，用用以吸收收尖峰电电压，保保护TOOP2222G中中的功率率MOSSFETT。本电电源的钳钳位电路路由D22、D33组成。其其中D22为瞬态态电压抑抑制器(TVSS)P66KE2200，DD3为超超快恢复复二极管管
25、UF440055。当MOOSFEET导通通时，原原边电压压上端为为正，下下端为负负，使得得D3截截止，钳钳位电路路不起作作用。在在MOSSFETT截止瞬瞬间，原原边电压压变为下下端为正正，上端端为负，此此时D11导通，电电压被限限制在2200VV左右。输出环节节设计以+5VV输出环环节为例例，次级级线圈上上的高频频电压经经过UFF54001型1100VV3AA的超快快恢复二二极管DD7，由由于+55V输出出功率相相对较大大，于是是增加了了后级LLC滤波波器，以以减少输输出纹波波电压。滤滤波电感感L2选选用被称称作磁磁珠的的3.33H穿穿心电感感，可滤滤除D77在反向向恢复过过程中产产生的开开关
26、噪声声。对于其他他两路输输出，只只需在输输出端分分别加上上滤波电电容。其其中R33、R44分别为为输出的的假负载载，它们们能降低低各自输输出端的的空载和和轻载电电压。反馈环节节设计反馈同路路主要由由PC8817和和TL4431及及若干电电容、电电阻构成成。其中中U2为为TL4431，它它为可调调试精密密并联稳稳压器，利利用电阻阻R5、RR6分压压获得基基准电压压值。通通过调节节R5、RR6的值值可以调调节输出出电压的的稳压值值。C88为TLL4311的频率率补偿电电容，可可以提高高TL443l的的瞬态频频率响应应。C77为软启启动电容容，取CC7=222FF时可增增加4mms的软软启动时时间，
27、在在加上TTOP2222GG本身已已有的110mss软启动动时间，则则总共为为14mms。U3为PPC8117型线线性光耦耦合器，其其电流传传输比(CTRR)范围围为8001160，能能够较好好地满足足反馈回回路的设设计要求求，而目目前国内内常用的的4N225、4N226属于于非线性性光耦合合器，不不宜采用用。反馈馈绕组上上产生的的电压经经D4、CC9整流流滤波，获获得非隔隔离式+12VV输出，为为PC8817接接收管的的集电极极供电。由由于反馈馈绕组输输出电流流较小，次次级采用用D4硅硅高速开开关管11N41148。光光耦PCC8177能将+5V输输出与电电网隔离离，其发发射极电电流送至至T
28、OPP2222G的控控制端，用用来调节节占空比比。C3为控控制端旁旁路电容容，它能能对控制制回路进进行补偿偿并设定定自动重重启频率率。当CC3=447FF时，自自动重启启频率为为1.22Hz，即即每隔00.833s检测测一次调调节失控控故障是是否已经经被排除除，若确确认已被被排除，就就自动重重启开关关电源恢恢复正常常工作。R2为PPC8117中LLED的的外部限限流电阻阻。实际际上除了了限流保保护作用用外，他他对控制制回路的的增益也也具有重重要影响响。当RR2改变变时，会会依次影影响到下下列参数数值：IIFIICDDUOO，也就就相当于于改变了了控制回回路的电电流放大大倍数。下面简要要分析一一
29、下反馈馈回路实实现稳压压的工作作原理。当当输出电电压UOO发生波波动且变变化量为为UO时时，通过过取样电电阻R55、R66分压后后，就使使TL4431的的输出电电压UKK也产生生相应的的变化，进进而使PPC8117中LLED的的工作电电流IFF改变，最最后通过过控制端端电流IIC的变变化量来来调节占占空比DD，使UUO产生生相反的的变化，从从而抵消消UO的的波动。上上述稳压压过程可可归纳为为： UO UKK IF IIC D UUO最终使使UO不不变。其余各路路输出未未加反馈馈，输出出电压均均由高频频变压器器的匝数数来确定定。变压器设设计变压器的的设计是是整个电电源设计计的关键键，它的的好坏直
30、直接影响响电源性性能。磁芯及骨骨架的确确定由于本文文选用漆漆包线绕绕制，而而且EEE型磁芯芯的价格格低廉，磁磁损耗低低且适应应性强，故故选择EEE222，其磁磁芯长度度A=222mmm。从厂厂家提供供的磁芯芯产品手手册中可可查得磁磁芯有效效横截面面积SJJ=0.41ccm2，有有效磁路路长度11=3.96ccm，磁磁芯等效效电感AAL=22.4H匝匝2，骨骨架宽度度b=88.433mm。确定最大大占空比比Dmaax根据公式式：其中，UUOR=1355V，直直流输入入最小电电压值UUImiin=990V，MOSFET的漏-源导通电压UDS(ON)=10V，代入上式得：Dmax=64.3，接近典型
31、值67。Dmax随着输入电压的升高而减小。计算初级级线圈中中的电流流输入电流流的平均均值IAAVG为为初级峰值值电流IIP为： 其中，KKRP为为初级纹纹波电流流IR与与初级峰峰值电流流IP的的比值，当当电压为为宽范围围输入时时，可取取0.99。将DDmaxx=644.3代入得得，IPP=0.5188A。 确定初级级绕组电电感LPP其中，损损耗分配配系数ZZ=0.5，IIP=00.5118A，KKRP=0.44，POO=100W，代代入得：LP12665HH。 确定绕组组绕制方方法并计算各各绕组的的匝数初级绕组组的匝数数NP可可以通过过下式计计算：其中，磁磁芯截面面积SJJ=0.41ccm2，
32、磁磁芯最大大磁通密密度BMM=600，IPP=0.5188A，LLP112655H，代代入可得得NP=26.6，实实取300匝。 次级绕组组采用堆堆叠式绕绕法，这这也是变变压器生生产厂家家经常采采用的方方法，其其特点是是由5VV绕组给给12VV绕组提提供部分分匝数，而而24VV绕组中中则包含含了5VV、122V的绕绕组和新新增加的的匝数。堆堆叠式绕绕法技术术先进，不不仅可以以节省导导线，减减小线圈圈体积，还还可以增增加绕组组之间的的互感量量，加强强耦合程程度。以以本电源源为例，当当5V输输出满载载而122V和224V输输出轻载载时，由由于5VV绕组兼兼作122V、224V绕绕组的一一部分，因因
33、此能减减小这些些绕组的的漏感，可可以避免免因漏感感使122V、224V输输出电路路中的滤滤波电容容被尖峰峰电压充充电到峰峰值，即即产生所所谓的峰峰值充电电效应，从从而引起起输出电电压不稳稳定。这这里将55V绕组组作为次次级的始始端。对于多输输出高频频变压器器，各输输出绕组组的匝数数可以取取相同的的每伏匝匝数。每每伏匝数数nO可可以由下下式确定定：其单位是是匝VVO将NNS取55匝，UUO1=5V，UUF1=0.44V(肖肖特基整整流管导导通压降降)代入入上式得得到nOO=0.9255匝VV。 对于244V输出出，已知知UO22=244V，UUF2=0.44V，则则该路输输出绕组组匝数为为NS2
34、2=0.9255 匝V(24VV十0.4V)=222.577匝，实实取222匝。对于122V输出出，已知知UO33=122V，UUF2=0.44V，则则该路输输出绕组组匝数为为NS22=0.9255匝VV (12VV+0.4V)=111.477匝，实实取111匝。对于反馈馈绕组，已已知UFF=122V，UUF3=0.77V(硅硅快速恢恢复整流流二极管管导通压压降)，则则该路输输出绕组组匝数为为NS22=0.9255匝VV(112V+0.44V)=11.47匝匝，实取取11匝匝。确定初次级导导线的内内径首先根据据初级层层数d、骨骨架宽度度b和安安全边距距M，利利用下式式计算有有效骨架架宽度bbE
35、(单单位是mmm)：bE=dd(b-2M) (77)将d=22，b=8.443mmm，M=0代入入上式可可得bEE=166.866mm。利用下式式计算初初级导线线的外径径(带绝绝缘层)DPMM：DPM=bENP (8)将bE=16.86mmm，NNP=778匝代代人得DDPM=0.331mmm，扣除除漆皮厚厚度，裸裸导线内内径DPPM=00.266mm。与与直径00.266mm接接近的公公制线规规为0.28mmm，比比0.226mmm略粗完完全可以以满足要要求，而而0.225mmm的公制制线规稍稍细，不不宜选用用。而次次级绕组组选用与与初级相相同的导导线，根根据电流流的大小小，采用用多股并并绕的方方法绕制制。试验数据据该开关电电源的输输人特性性数据见见表1，在在u=8852245VV的宽范范围内变变化时，主主路输出出UO11=5VV(负载载为655)的的电压调调整率SSV=0.22，输输出纹波波电压最最大值约约为677mV；辅助输输出UOO2=224V(负载为为2500)，输输出纹波波电压最最大值约约为988mV；辅助输输出UOO3=112V(负载为为1000Q)，输输出纹波波电压最最大值约约为844mV。