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1、盒形件件盒形件属属于非旋旋转体零零件，包包括方形形盒、矩矩形盒和和椭圆形形盒等。与与旋转体体零件的的拉深相相比，盒盒形件拉拉深时，毛毛坯的变变形分布布要复杂杂得多。盒形件拉拉深变形形特点 从几何何形状的的特点，矩矩形盒状状零件可可以划分分为2个长度度为（AA2r）和和2个长度度为（BB2r）的的直边，加加4个半径径为r的14圆筒部部分组成成(图4.44.1)。若将将圆角部部分和直直边部分分分开考考虑，则则圆角部部分的变变形相当当于直径径为2rr、高为为h的圆筒筒件的拉拉深，直直边部分分的变形形相当于于弯曲。但但实际上上圆角部部分和直直边部分分是联系系在一起起的整体体，因此此盒形件件的拉深深又不
2、完完全等同同于简单单的弯曲曲和拉深深复合，有有其特有有的变形形特点，这这可通过过网格试试验进行行验证。图4.44.1 盒形件件拉深变变形特点点 拉深前前，在毛毛坯的直直边部分分画出相相互垂直直的等距距平行线线网格，在在毛坯的的圆角部部分，画画出等角角度的径径向放射射线与等等距离的的同心圆圆弧组成成的网格格。变形形前直边边处的横横向尺寸寸是等距距的，即即L1=L2=L3，纵纵向尺寸寸也是等等距的，拉拉深后零零件表面面的网格格发生了了明显的的变化(如图4.4.11所示) 。这些些变化主主要表现现在： 直边部部位的变变形直边边部位的的横向尺尺寸L1，L2，L3变形形后成为为L1，L2，L3，间距距逐
3、渐缩缩小，愈愈靠直边边中间部部位，缩缩小愈少少，即L1L1L2L3。纵向向尺寸h，h2，h3变形形后成为为h1，h2，h3，间距距逐渐增增大，愈愈靠近盒盒形件口口部增大大愈多，即即hh1h2h3。可见见，此处处的变形形不同于于纯粹的的弯曲。 (2) 圆角角部位的的变形 ?拉拉深后径径向放射射线变成成上部距距离宽，下下部距离离窄的斜斜线，而而并非与与底面垂垂直的等等距平行行线。同同心圆弧弧的间距距不再相相等，而而是变大大，越向向口部越越大，且且同心圆圆弧不位位于同一一水平面面内。因因此该处处的变形形不同于于纯粹的的拉深。 从以上上可知，由由于有直直边的存存在，拉拉深时圆圆角部分分的材料料可以向向
4、直边流流动，这这就减轻轻了圆角角部分的的变形，使使其变形形程度与与半径rr相同，高高度h相等的的圆筒形形件比较较起来要要小。同同时表明明圆角部部分的变变形也是是不均匀匀的，即即圆角中中心大，相相邻直边边处变形形小。从从塑性变变形力学学观点看看，由于于减轻了了圆角部部分材料料的变形形程度，需需要克服服的变形形抗力也也相应减减小，危危险断面面破裂的的可能性性也减小小。盒形形件的拉拉深特点点如下：图4.44.2 盒形件件拉深时时的应力力分布（1）凸凸缘变形形区内，径径向拉应应力1的分布布不均匀匀(如图437)，圆角角部分最最大，直直边部分分最小。即即使在角角部，平平均拉应应力1m也远远小于相相应圆筒
5、筒形件的的拉应力力。因此此，就危危险断面面处的载载荷来说说，盒形形件拉深深要小得得多。所所以，对对于相同同材料，盒盒形件拉拉深的最最大成形形相对高高度要大大于相同同半径的的圆筒形形零件。切切向压应应力3的分布布也不均均匀，圆圆角最大大，直边边最小。因因此拉深深变形时时材料的的稳定性性较好，凸凸缘不易易起皱。（2）由由于直边边和圆角角变形区区内材料料的受力力情况不不同，直直边处材材料向凹凹模流动动的阻力力要远小小于圆角角处。并并且直边边处材料料的径向向伸长变变形小，而而圆角处处材料的的径向伸伸长变形形大，从从而使变变形区内内两处材材料的位位移量亦亦不同。（3）直直边部分分和圆角角部分相相互影响响
6、的程度度，随盒盒形件形形状不同同而异。 当其相相对圆角角半径rr/B越越小，也也就是直直边部分分所占的的比例大大，则直直边部分分对圆角角部分的的影响越越显著。当当r/BB时时，盒形形件实际际上已成成为圆形形件，上上述变形形差别也也就不再再存在了了。当相相对高度度H/BB越大，在在相同的的r下，圆圆角部分分的拉深深变形大大，转移移到直边边部分的的材料越越多，则则直边部部分也必必定会多多变形，所所以圆角角部分的的影响也也就越大大。 随着零零件的rr/B和和H/BB的不同同，则盒盒形件毛毛坯的计计算和工工序计算算的方法法也就不不同。盒形零件件拉深毛毛坯的形形状与尺尺寸确定定 盒形件件毛坯确确定的原原
7、则是：保证毛毛坯的面面积应等等于加上上修边余余量后的的零件表表面积。另另外，由由于盒形形件拉深深时周边边的变形形不均匀匀，且圆圆角部分分材料在在变形中中要转移移到直边边的特点点，应按按面积相相等的原原则，把把毛坯形形状和尺尺寸进行行修正，使使毛坯轮轮廓成光光滑的曲曲线，在在拉深以以后尽可可能保证证零件口口部高度度的一致致性。 毛毛坯的形形状和尺尺寸应根根据零件件的相对对圆角半半径r/B和相相对高度度H/BB的值来来进行设设计，因因这两个个参数决决定了圆圆角部分分材料向向直边部部分转移移的程度度和直边边高度的的增加量量。1.低低盒形件件毛坯尺尺寸与形形状的确确定( H0.33B，B为盒形形件的短
8、短边长度度) 所谓低低盒形件件是指可可以一次次拉深成成形或虽虽然要两两次拉深深，但第第二次拉拉深工序序仅用来来整形以以减小壁壁部转角角及底部部圆角的的盒形件件。对于于r/BB小的低低盒形件件，其变变形时只只有少量量材料转转移到直直边相邻邻部位。拉拉深时直直边部分分可认为为是简单单弯曲变变形，按按弯曲展展开；圆圆角部分分只拉深深变形，按按圆筒形形拉深展展开；再再用光滑滑曲线进进行修正正即得毛毛坯，该该类零件件常用图图 4.4.33 所示示的作图图法。计计算步骤骤如下：图4.33.3 低矩形形盒毛坯坯作图法法（1）按按弯曲计计算直边边部分展展开长度度l0l00.57rrp （4.44.1）式中，H
9、HH0H (不修边边时，不不加H)，修修边余量量见表44.4.1。（2）将将圆角部部分当作作直径为为d=22r，高高度为HH的圆筒筒形件展展开，其其半径为为：(44.4.2)当rrp时，有有（4.44.2)（3）通通过作图图用光滑滑曲线连连接直边边和圆角角部分，即即得毛坯坯的形状状和尺寸寸。具体体作图步步骤如下下： 以以ab线段段中点cc向圆弧弧R作切线线，再以以R为半径径作圆弧弧与直边边及切线线相切，相相切后毛毛坯补充充的面积积f与切除除的面积积f近似相相等。此此方法，在在模具设设计合理理时，拉拉深件高高度尺寸寸精度要要求不高高，不需需进行修修边即可可满足零零件要求求时可不不加切边边余量h。
10、表4.44.1矩矩形盒切切边余量量H（mm)（2）多多次拉深深高盒形形件毛坯坯形状和和尺寸的的确定 该类零零件的变变形特点点是在多多次拉深深过程中中，直边边与圆角角部分的的变形相相互渗透透，其圆圆角部分分将有大大量材料料转移到到直边部部分。毛毛坯尺寸寸仍根据据工件表表面积与与毛坯表表面积相相等的原原则计算算。当零零件为正正方盒形形且高度度比较大大，需要要多道工工序拉深深时，图图4.44.4，可可采用圆圆形毛坯坯，其直直径为： （4.44.3）公式中的的符号见见图4.4.44 。当r=rrp时： （4.44.4） 对高度度和圆角角半径都都比较大大的长方方形盒形形件，如如图 44.4.5 所所示。
11、将将尺寸看看作由两两个宽度度为 BB 的半半方形盒盒和中间间为 (A-BB) 的的直边部部分连接接而成，这这样，毛毛坯的形形状就是是由两个个半圆弧弧和中间间两平行行边所组组成的长长圆形，长长圆形毛毛坯的圆圆弧半径径为：图 4.4.44 方盒盒件毛坯坯的形状状与尺寸寸图 4.44.5 高盒形形件的毛毛坯形状状与尺寸寸Rb=DD/2 式中 DD 是宽宽为 BB 的方方形件的的毛坯直直径，按按式 (4.44.3) 计算算。 RRb的圆圆心距短短边的距距离为 B/22 。则则长圆形形毛坯的的长度为为： (4.4.55) 长圆形毛毛坯的宽宽度为： (4.44.6) 然后用用 R=K/22 过毛毛坯长度度
12、两端作作弧，既既与 RRb弧相相切，又又与两长长边的展展开直线线相切，则则毛坯的的外形即即为一长长圆形盒形件件多次拉拉深的工工艺计算算1.盒形形件初次次拉深的的成形极极限 在盒形形件的初初次拉深深时，圆圆角部分分侧壁内内的拉应应力大于于直边部部分。因因此，盒盒形件初初次拉深深的极限限变形程程度受到到圆角部部分侧壁壁传力区区强度的的限制，这这一点和和圆筒形形件拉深深的情况况是十分分相似的的。但是是，由于于直边部部分对圆圆角部分分拉深变变形的减减轻作用用和带动动作用，都都可以使使圆角部部分危险险断面的的拉应力力有不同同程度的的降低。因因此，盒盒形件初初次拉深深可能成成形的极极限高度度大于圆圆筒形零
13、零件。盒盒形件的的相对圆圆角半径径rB越小(图4.44.1)，直边边部分对对圆角部部分的影影响越强强，极限限变形程程度的提提高越显显著；反反之，rrB越大，直直边部分分对圆角角部分的的影响越越小，而而且当 r/BB 0.55时，盒盒形件变变成圆筒筒形件，其其极限变变形程度度也必然然等于圆圆筒形件件。 盒形件件初次拉拉深的极极限变形形程度，可可以用盒盒形件的的相对高高度r来表示示。由平平板毛坯坯一次拉拉深可能能冲压成成的盒形形件的最最大相对对高度决决定于盒盒形件的的尺寸rrB、t和和板材的的性能，其其值可查查表4.4.22。当盒盒形件的的相对厚厚度较小小tB0.001，而而且1时，取取表中较较小
14、的数数值；当当盒形件件的相对对厚度较较大，即即tB0.0015，而而且2时，取取表中较较大的数数值。表表4.442中数数据适用用于拉深深用软钢钢板。表4.44.2盒盒形件初初次拉深深的最大大相对高高度 若盒形形件的相相对高度度Hr不超过过表4.4.22中所列列的极限限值，则则盒形件件可以用用一道拉拉深工序序冲压成成功，否否则必须须采用多多道工序序拉深的的方法进进行加工工。2.方形形盒拉深深工序形形状和尺尺寸确定定(图4.44.6) 采用直直径为DD0的圆圆形毛坯坯，中间间工序都都拉深成成圆筒形形的半成成品，在在最后一一道工序序才拉深深成方形形盒的形形状和尺尺寸。由由于最后后一道工工序从圆圆形拉
15、深深为方形形，材料料的变形形程度大大而不均均匀，特特别是在在方形圆圆角处，必必然受到到该处材材料成形形极限的的限制。计计算时，应应采用从从n道道工序，即即倒数第第二次拉拉深开始始，确定定拉深半半成品件件的工序序直径。D n11.441B0.882r2(4.4.77)式中: D nnn道道拉深工工序所得得圆筒形形件半成成品的直直径(mmm)；方形形盒的内内表面宽宽度(mmm)；r方形形盒角部部的内圆圆角半径径(mmm)；方形形盒角部部壁间距距离(mmm)。该该值直接接影响毛毛坯变形形区拉深深变形程程度是否否均匀的的最重要要参数。一一般取（0.20.225)rr。图4.44.6 方形盒盒多工序序拉
16、深的的半成品品形状和和尺寸 由于其其它各道道工序为为圆筒形形，所以以可参照照圆筒形形零件的的工艺计计算方法法，来确确定其它它各道工工序尺寸寸。计算算时由内内向外反反向计算算，即D n2n1mn1以此类推推，直到到算出的的直径DDD0为止止。式中中，拉深深系数mmn1由表4.2.44确定。3.长方方形盒拉拉深工序序形状和和尺寸的的确定 长方形形盒的拉拉深方法法与正方方形盒相相似，中中间过渡渡工序可可拉深成成椭圆形形或长圆圆形，在在最后一一次拉深深工序中中被拉深深成所要要求的形形状和尺尺寸，如如图4.4.77所示。其其计算与与作图同同样由nn1道(倒数第第二次拉拉深)工序开开始，由由内向外外计算。
17、计计算时可可把矩形形盒的两两个边视视为4个方形形盒的边边长，在在保证同同一角部部壁间距距离时，可可采用由由4段圆弧弧构成的的椭圆形形筒，作作为最后后一道工工序拉深深前的半半成品毛毛坯(是n-11道拉深深所得的的半成品品 ) 。其长长轴与短短轴处的的曲率半半径分别别用R a（n）和和R bb（n）表表示，并并用下式式计算： 图4.44.7 高长方方形盒多多工序拉拉深的半半成品形形状和尺尺寸图图4.44.8 n1道工序序凸模形形状（1）(n)道拉深深工序的的半成品品是椭圆圆形，其其曲率半半径用下下式计算算：R a（n）0.7707AA0.441r(4.4.88)R bb（n）0.7707BB0.4
18、41r(4.4.99)式中，圆圆弧R a(nn)和R bb(n1)的圆圆心，由由图4.4.77中的尺尺寸关系系确定，分分别为AA和和B/22。（2）(n1）道工工序椭圆圆形半成成品件的的长、短短边与高高度尺寸寸为An2RRb(nn）（）（.4.110)Bn2RRa(nn）(A)(4.4.111)Hn0.888H（4.4.112）H为含修修边余量量在内的的盒形件件高度。（3）(n2)道工工序仍然然是椭圆圆形半成成品，其其形状和和尺寸的的确定方方法如下下：计算壁壁间距aa和b是为了了控制从从(n)道工序序拉深至至(n)道工序序的变形形程度： (44.4.13)即a(0.1180.333)a(nn）
19、 (4.44.144）b(0.1180.333)b(nn） (44.4.15)由a、b找出图图上的MM及N点。选定半半径R a和R bb，使其其圆弧通通过M和N点，并并且又能能圆滑相相接(其圆心心靠近盒盒形件中中心)。(n）道道工序半半成品高高度概算算为H n0.886n(4.4.116)验算(n）道工工序是否否可以由由平板毛毛坯拉深深成形(即首次次拉深)。如果果不能，应应按（nn）道道工序的的计算方方法再确确定(nn）道道工序的的有关尺尺寸，直直到满足足验算的的要求。（4）(n）次(倒数第第二次)拉深凸凸模端面面形状为了有有利于最最后一次次拉深成成盒形件件的金属属流动，(n）次拉深凸模底部应
20、具有与拉深零件相似的矩形，然后用45斜角向壁部过渡，如图4.4.8所示，图中尺寸Y1.11rrp(44.4.17) 拉深工工艺设计计4.5.1 拉拉深零件件的结构构工艺性性分析 拉深零零件的结结构工艺艺性是指指拉深零零件采用用拉深成成形工艺艺的难易易程度。良良好的工工艺性应应是坯料料消耗少少、工序序数目少少，模具具结构简简单、加加工容易易，产品品质量稳稳定、废废品少和和操作简简单方便便等。在在设计拉拉深零件件时，应应根据材材料拉深深时的变变形特点点和规律律，提出出满足工工艺性的的要求：（1）对对拉深材材料的要要求 拉深件件的材料料应具有有良好塑塑性、低低得屈强强比、大大的板厚厚方向性性系数和和
21、小的板板平面方方向性。（2）对对拉深零零件形状状和尺寸寸的要求求拉深件件高度尽尽可能小小，以便便能通过过12次拉深深工序成成形。圆圆筒形零零件一次次拉深可可达到高高度见表表4.55.1。盒形件件当其壁壁部转角角半径rr（0.050.220)BB时，一一次拉深深高度hh(0.30.88)B。表 4.5.11 一次次拉深的的极限高高度拉深件件的形状状尽可能能简单、对对称，以以保证变变形均匀匀。对于于半敞开开的非对对称拉深深件(如图4.5.11)，可可采用成成双拉深深后再剖剖切成两两件。图4.55.1 组合拉拉深后剖剖切图4.55.2 凸缘面面上有下下凹的拉拉深件有凸缘缘的拉深深件，最最好满足足d凸
22、d12tt，而且且外轮廓廓与直壁壁断面最最好形状状相似。否否则，拉拉深困难难、切边边余量大大。在凸凸缘面上上有下凹凹的拉深深件 (图 4.5.22) ，如如下凹的的轴线与与拉深方方向一致致，可以以拉出。若若下凹的的轴线与与拉深方方向垂直直，则只只能在最最后校正正时压出出。为了使使拉深顺顺利进行行，凸缘缘圆角半半径rdd2t。对对于rdd0.55mm时时，应增增加整形形工序；底部圆圆角半径径r ppt，不满满足时应应增加整整形工序序，每整整形一次次，rpp可减小小1/22；盒形形拉深零零件壁间间圆角半半径r3t，尽尽可能使使rh/55。（3）对对拉深零零件精度度的要求求由于拉拉深件各各部位的的料
23、厚有有较大变变化，所所以对零零件图上上的尺寸寸应明确确标注是是外壁尺尺寸还是是内壁尺尺寸，不不能同时时标注内内外尺寸寸。由于拉拉深件有有回弹，所所以零件件横截面面的尺寸寸公差，一一般都在在IT112级以以下。如如果零件件公差要要求高于于IT112级时时，应增增加整形形工序来来提高尺尺寸精度度。多次拉拉深的零零件对外外表面或或凸缘的的表面，允允许有拉拉深过程程中所产产生的印印痕和口口部的回回弹变形形，但必必须保证证精度在在公差之之内。拉深工艺艺力的计计算1. 压压边力的的计算 施加压压边力是是为了防防止毛坯坯在拉深深变形过过程中的的起皱，压压边力的的大小对对拉深工工作的影影响很大大(如图4.5.
24、33所示)。如果果FQ太大大，会增增加危险险断面处处的拉应应力而导导致破裂裂或严重重变簿，FQ太小时防皱效果不好。从理论上，压边力FQ的大小最好按图4.5.4所示规律变化，即拉深过程中，当毛坯外径减小至Rt0.85R时，是起皱最严重的时刻，这时压边力FQ应最大，随之FQ逐渐减小。但在实际上是很难做到。 图4.55.3 压边力力对拉深深工作的的影响 图4.55.4 首次拉拉深压边边力Q的理论论曲线 生产中中，压边边力FQQ都有一一个调节节范围，它它的确定定是建立立在实践践经验基基础上，其其大小可可按下式式计算，即即表4.5.22。表4.55.2 计算压压边力的的公式式中q为为单位压压边力MMPa
25、见见表4.5.33；A为压边边面积。表4.55.3单单位压边边力q/MPaa生产中也也可根据据第一次次的拉深深力F，计计算压边边力：FQ00.255F（N) （4.55.1)目前在生生产实际际中常用用的压边边装置有有以下两两大类：(1) 弹性压压边装置置这种装装置多用用于普通通冲床。通通常有三三种：橡皮压边边装置( 图 4.5.55a) ；弹簧簧压边装装置( 图 4.5.55b) ；气垫垫式压边边装置( 图 4.5.55c) 。这三三种压边边装置压压边力的的变化曲曲线如图图 4.5.77d 所所示。另另外氮气气弹簧技技术也逐逐渐在模模具中使使用。 随着拉拉深深度度的增加加，需要要压边的的凸缘部
26、部分不断断减少，故故需要的的压边力力也就逐逐渐减小小。从图图 4.5.77d 可可以看出出橡皮及及弹簧压压边装置置的压边边力恰好好与需要要的相反反，随拉拉深深度度的增加加而增加加。因此此橡皮及及弹簧结结构通常常只用于于浅拉深深。图 4.5.55 弹性性压边装装置 气垫式式压边装装置的压压边效果果较好，但但它结构构复杂，制制造、使使用及维维修都比比较困难难。弹簧簧与橡皮皮压边装装置虽有有缺点，但但结构简简单，对对单动的的中小型型压力机机采用橡橡皮或弹弹簧装置置还是很很方便的的。根据据生产经经验，只只要正确确地选择择弹簧规规格及橡橡皮的牌牌号和尺尺寸，就就能尽量量减少它它们的不不利方面面，充分分发
27、挥它它们的作作用。 当拉深深行程较较大时，应应选择总总压缩最最大、压压边力随随压缩量量缓慢增增加的弹弹簧。橡橡皮应选选用软橡橡皮( 冲裁卸卸料是用用硬橡皮皮 )。橡橡皮的压压边力随随压缩量量增加很很快，因因此橡皮皮的总厚厚度应选选大些，以以保证相相对压缩缩量不致致过大。建建议所选选取的橡橡皮总厚厚度不小小于拉深深行程的的5倍。 在拉深深宽凸缘缘件时，为为了克服服弹簧和和橡皮的的缺点，可可采用图图4.55.6所所示的限限位装置置(定位销销、柱销销或螺栓栓)，使压压边圈和和凹模间间始终保保持一定定的距离离。a) 第第一次拉拉深； b) 后续拉拉深图4.55.6 有限位位的压边边装置(2) 刚性压压
28、边装置置这种装装置的特特点是压压边力不不随行程程变化，拉拉深效果果较好，且且模具结结构简单单。这种种结构用用于双动动压力机机，凸模模装在压压力机的的内滑块块上，压压边装置置装在外外滑块上上。2拉深深力的计计算 前面已已在拉深深变形过过程的力力学分析析中对拉拉深力进进行了分分析，圆圆筒形零零件拉深深时拉深深力理论论上是由由变形区区的变形形抗力、摩摩擦力和和弯曲变变形力等等组成。但但它使用用很不方方便，生生产中常常用经验验公式计计算拉深深力。圆圆筒形拉拉深件采采用带压压边圈的的拉深时时可用下下式计算算拉深力力：第一次拉拉深 (44.5.2) 第二次拉拉深(4.5.33) 式中为材材料的抗抗拉强度度
29、；为系系数，查查阅有关关的冲压压设计资资料。 当拉深深行程较较大，特特别是采采用落料料、拉深深复合工工序的模模具结构构时，不不能简单单地将落落料力与与拉深力力迭加来来选择压压力机，( 因为压力机的公称压力是指在接近下死点时的压力机压力 ) 。因此，应该注意压力机的压力曲线。否则很可能由于过早地出现最大冲压力而使压力机超载损坏 (图 4.5.7) 。一般可按下式作概略计算： 当拉深深行程较较大，特特别是采采用落料料、拉深深复合模模时，不不能简单单地将落落料力与与拉深力力迭加来来选择压压力机，( 因为压力机的公称压力是指在接近下死点时的压力机压力 ) 。因此，应该注意压力机的压力曲线。否则很可能由
30、于过早地出现最大冲压力而使压力机超载损坏 ( 图 4.5.9) 。一般可按下式作概略计算：浅拉深时时：深拉深时时：式中F为拉深深力和压压边力的的总和，在在用复合合冲压时时，还包包括其它它力；FF0为为压力机机的公称称压力。1. 压压力机的的压力曲曲线 22. 拉拉深力 3. 落料力力图 4.5.99 拉深深力与压压力机的的压力曲曲线4.5.3 拉拉深成形形过程中中的辅助助工序 拉深工工艺中的的辅助工工序较多多，可分分为：拉深工工序前的的辅助工工序，如如毛坯的的软化退退火、清清洗、喷喷漆、润润滑等；拉深工工序间的的辅助工工序，如如半成品品的软化化退火、清清洗、修修边和润润滑等；拉深后后的辅助助工
31、序，如如切边、消消除应力力退火、清清洗、去去毛刺、表表面处理理、检验验等。现将主要要的辅助助工序简简介如下下：1润滑滑 润滑在在拉深工工艺中，主主要是改改善变形形毛坯与与模具相相对运动动时的摩摩擦阻力力，同时时也有一一定的冷冷却作用用。润滑滑的目的的是降低低拉深力力、提高高拉深毛毛坯的变变形程度度，提高高产品的的表面质质量和延延长模具具寿等。拉拉深中，必必须根据据不同的的要求选选择润滑滑剂的配配方和选选择正确确的润滑滑方法。如如润滑剂剂(油)，一般般只能涂涂抹在凹凹模的工工作面及及压边圈圈表面。也也可以涂涂抹在拉拉深毛坯坯与凹模模接触的的平面上上，而在在凸模表表面或与与凸模接接触的毛毛坯表面面
32、切忌涂涂润滑剂剂(油)等。常常用的润润滑剂见见有关冲冲压设计计资料。还还须注意意，当拉拉深应力力较大且且接近材材料的强强度极限限时，应应采用含含量不少少于200%的粉粉状填料料的润滑滑剂，以以防止润润滑液在在拉深中中被高压压挤掉而而失去润润滑效果果。也可可以采用用磷酸盐盐表面处处理后再再涂润滑滑剂。2.热处处理 拉深工工艺中的的热处理理是指落落料毛坯坯的软化化处理、拉拉深工序序间半成成品的退退火及拉拉深后零零件的消消除应力力的热处处理。毛毛坯材料料的软化化处理是是为了降降低硬度度，提高高塑性，提提高拉深深变形程程度，使使拉深系系数m减小，提提高板料料的冲压压成形性性能。拉拉深工序序间半成成品的
33、热热处理退退火，是是为了消消除拉深深变形的的加工硬硬化，恢恢复加工工后材料料的塑性性，以保保证后续续拉深工工序的顺顺利实现现。对某某些金属属材料(如不锈锈钢、高高温合金金及黄铜铜等)拉深成成形的零零件，拉拉深后在在规定时时间内的的热处理理，目的的是消除除变形后后的残余余应力，防防止零件件在存放放(或工作作)中的变变形和蚀蚀裂等现现象。中中间工序序的热处处理方法法主要有有两种：低温退退火和高高温退火火（参见见有关材材料的热热处理规规范参看看有关手手册）。拉深工序序间的热热处理，一一般是使使用在高高硬化金金属(如不锈锈钢、高高温合金金、杜拉拉等)，是在在拉深一一、二次次工序后后，必须须进行中中间退
34、火火工序，否否则后续续拉深无无法进行行。不进进行中间间退火工工序能连连续完成成拉深次次数的材材料，可可参见表表45.4。表4.55.4 不需热热处理能能拉深的的次数3.酸洗洗 酸洗用用于拉深深前对热热处理后后的平板板毛坯和和中间退退火工序序后的半半成品及及拉深后后的零件件进行清清洗的工工序，目目的在于于清除拉拉深零件件表面的的氧化皮皮、残留留润滑剂剂及污物物等。一一般在对对零件酸酸洗前，应应先用苏苏打水去去油，酸酸洗后还还需要进进行仔细细的表面面洗涤，以以便将残残留于零零件表面面上的酸酸洗掉。其其办法是是，先在在流动的的冷水中中清洗，然然后放在在6080的弱碱碱液中中中和，最最后用热热水洗涤涤再干燥燥。有关关酸洗溶溶液配方方见冲压压设计资资料。