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1、第 1 页 共 11 页书山有路勤为径，学海无涯苦作舟。建筑桩基技术规范建筑桩基技术规范 jgj94-2021jgj94-2021fl。2。ox（bc。aoy）。oy（hc。aox）。hpfth0（5.9.7-4）。式中（5.9.7-3）求得，。0 x。a0 x/h0，。0y。a0y/h0；。0 x、。0 x、。0y由公式。0y 均应满足 0.251.0 的要求；hc、bc分别为 x、y 方向的柱截面的边长；aox、aoy分别为、y 方向柱边离最近桩边的水平距离。x图 5.9.7 柱对承台的冲切计算示意4 对于柱下矩形独立阶形承台受上阶冲切的承载力可按下列公式计算（图 5.9.7）：fl。2。
2、1x（b1。a1y）。1y（h1。a1x）。hpfth10（5.9.7-5）式中。1x、。1y由公式 5.9.7-3 求得，。1x。a1x/h10，。1y。a1y/h10；。1x、。1y 均应满足 0.251.0 的要求；h1、b1分别为 x、y 方向承台上阶的边长；a1x、a1y分别为 x、y 方向承台上阶边离最近桩边的水平距第 2 页 共 11 页书山有路勤为径，学海无涯苦作舟。离。对于圆柱及圆桩，计算时应将其截面换算成方柱及方桩，即取换算柱截面边长，换算桩截面边长 bp。0.8d（d 为圆桩直径）。bc。0.8dc（dc 为圆柱直径）对于柱下两桩承台，宜按深受弯构件（lo/h600mm，
3、可按下式验算：t/d。fy。/0.388e（5.8.6-1）3 当 d900mm，除按（5.8.6-1）式验算外，尚应按下式验算：t/d。式中 t、d钢管桩壁厚、外径；fy。/14.5e（5.8.6-2）e、fy钢材弹性模量、抗压强度设计值。抗拔桩5.8.7 钢筋混凝土轴心抗拔桩的正截面受拉承载力应符合下式规定：n。fyas。fpyapy（5.8.7）式中：n荷载效应基本组合下桩顶轴向拉力设计值；fy、fpy普通钢筋、预应力钢筋的抗拉强度设计值；as、apy普通钢筋、预应力钢筋的截面面积。5.8.8 对于抗拔桩的裂缝控制计算应符合下列规定：1 对于严格要求不出现裂缝的一级裂缝控制等级预应力混凝
4、土基桩，在荷载效应标准组合下混凝土不应产生拉应力，应符合下式要求：第 3 页 共 11 页书山有路勤为径，学海无涯苦作舟。ck。pc。0（5.8.8-1）2 对于一般要求不出现裂缝的二级裂缝控制等级预应力混凝土基桩，在荷载效应标准组合下的拉应力不应大于混凝土轴心受拉强度标准值，应符合下列公式要求：在荷载效应标准组合下。ck。pc。ftk（5.8.8-2）在荷载效应准永久组合下。cq。pc。0（5.8.8-3）3 对于允许出现裂缝的三级裂缝控制等级基桩，按荷载效应标准组合计算的最大裂缝宽度应符合下列规定：wmax。wlim（5.8.8-4）式中。ck、。cq荷载效应标准组合、准永久组合下正截面法
5、向应力；。pc扣除全部应力损失后，桩身混凝土的预应力；ftk混凝土轴心抗拉强度标准值；wmax按荷载效应标准组合计算的最大裂缝宽度，可按现行国家标准混凝土结构设计规范gb50010 计算；wlim最大裂缝宽度限值，按本规范表 3.5.3 取用。5.8.9 当考虑地震作用验算桩身抗拔承载力时，应根据现行国家标准建筑抗震设计规范gb50011 的规定，对作用于桩顶的地震作用效应进行调整。受水平作用桩第 4 页 共 11 页书山有路勤为径，学海无涯苦作舟。395.8.10 对于受水平荷载和地震作用的桩，其桩身受弯承载力和受剪承载力的验算应符合下列规定：1 对于桩顶固端的桩，应验算桩顶正截面弯矩；对于
6、桩顶自由或铰接的桩，应验算桩身最大弯矩截面处的正截面弯矩；2 应验算桩顶斜截面的受剪承载力；3 桩身所承受最大弯矩和水平剪力的计算，可按本规范附录 c计算；4 桩身正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力，应按现行国家标准混凝土结构设计规范gb50010 执行；5当考虑地震作用验算桩身正截面受弯和斜截面受剪承载力时，应根据现行国家标准建筑抗震设计规范gb50011 的规定，对作用于桩顶的地震作用效应进行调整。预制桩吊运和锤击验算5.8.11 预制桩吊运时单吊点和双吊点的设置，应按吊点（或支点）跨间正弯矩与吊点处的负弯矩相等的原则进行布置。考虑预制桩吊运时可能受到冲击和振动的影响，计算吊运弯矩和吊运拉
7、力时，可将桩身重力乘以 1.5 的动力系数。5.8.12 对于裂缝控制等级为一级、二级的混凝土预制桩、预应第 5 页 共 11 页书山有路勤为径，学海无涯苦作舟。力混凝土管桩，可按下列规定验算桩身的锤击压应力和锤击拉应力：1 最大锤击压应力p 可按下式计算：p。2ee。ph。ac。1。ahec。ceh。h。a。1。ace。p。ec。c。（5.8.12）式中。p桩的最大锤击压应力；。锤型系数；自由落锤为 1.0；柴油锤取 1.4；e锤击效率系数；自由落锤为 0.6；柴油锤取 0.8；ah、ac、a锤、桩垫、桩的实际断面面积；eh、ec、e锤、桩垫、桩的纵向弹性模量；。h、。c、。锤、桩垫、桩的重
8、度；h锤落距。2 当桩需穿越软土层或桩存在变截面时，可按表 5.8.12 确定桩身的最大锤击拉应力。表 5.8.12 最大锤击拉应力t 建议值（kpa）应力类别桩轴向拉应力值桩类预应力混凝土管桩混凝土及预应力混凝土桩建议值（0.330.5）p（0.250.33）p 出现部位桩刚穿越软土层时；距桩尖（0.50.7）l 处。最大锤击压应力相应的截面桩截面环向预应力混凝土管桩 0.25p 拉应力或侧混凝土及预应力混凝土（0.220.25）p 向拉应力桩（侧向）3 最大锤击压应力和最大锤击拉应力分别不应超过混凝土的轴心抗压强度设计值和轴心抗拉强度设计值。5.9 承台计算第 6 页 共 11 页书山有路
9、勤为径，学海无涯苦作舟。受弯计算5.9.1 桩基承台应进行正截面受弯承载力计算。承台弯距可按本规范第 5.9.25.9.5 条的规定计算，受弯承载力和配筋可按现行国家标准混凝土结构设计规范gb50010 的规定进行。405.9.2 柱下独立桩基承台的正截面弯矩设计值可按下列规定计算：1 两桩条形承台和多桩矩形承台弯矩计算截面取在柱边和承台变阶处（图 5.9.2（a），可按下列公式计算：mx。niyi（5.9.2-1）my。nixi（5.9.2-2）图 5.9.2 承台弯矩计算示意（a）矩形多桩承台；（b）等边三桩承台；（c）等腰三桩承台式中 mx、my分别为绕 x 轴和绕 y 轴方向计算截面处
10、的弯矩设计值；xi、yi垂直 y 轴和 x 轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离；ni不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下的第 i 基桩或复合基桩竖向反力设计值。2 三桩承台的正截面弯距值应符合下列要求：1）等边三桩承台（图 5.9.2（b）第 7 页 共 11 页书山有路勤为径，学海无涯苦作舟。m。nmax3（sa。c）（5.9.2-3）34 式中 m通过承台形心至各边边缘正交截面范围内板带的弯矩设计值；nma不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下三桩中最大基桩或复合基桩 x 竖向反力设计值；sa桩中心距；c方柱边长，圆柱时 c=0.8d（d 为圆柱直径）。2）等腰三桩承台（图 5.9.
11、2（c）m1。nmax0.75（sa。c1）（5.9.2-4）234。m2。nmax0.75（。sa。c2）（5.9.2-5）234。式中 m1、m2分别为通过承台形心至两腰边缘和底边边缘正交截面范围内板带的弯矩设计值；sa长向桩中心距；。短向桩中心距与长向桩中心距之比，当。小于 0.5 时，应按变截面的二桩承41台设计；c1、c2分别为垂直于、平行于承台底边的柱截面边长。5.9.3 箱形承台和筏形承台的弯矩可按下列规定计算：1 箱形承台和筏形承台的弯矩宜考虑地基土层性质、基桩分布、承台和上部结构类型和刚度，按地基桩承台上部结构共同作用原理分析计算；第 8 页 共 11 页书山有路勤为径，学海
12、无涯苦作舟。2 对于箱形承台，当桩端持力层为基岩、密实的碎石类土、砂土且深厚均匀时；或当上部结构为剪力墙；或当上部结构为框架核心筒结构且按变刚度调平原则布桩时，箱形承台底板可仅按局部弯矩作用进行计算；3 对于筏形承台，当桩端持力层深厚坚硬、上部结构刚度较好，且柱荷载及柱间距的变化不超过 20%时；或当上部结构为框架核心筒结构且按变刚度调平原则布桩时，可仅按局部弯矩作用进行计算。5.9.4 柱下条形承台梁的弯矩可按下列规定计算：1 可按弹性地基梁（地基计算模型应根据地基土层特性选取）进行分析计算；2 当桩端持力层深厚坚硬且桩柱轴线不重合时，可视桩为不动铰支座，按连续梁计算。5.9.5 砌体墙下条
13、形承台梁，可按倒置弹性地基梁计算弯矩和剪力，并应符合附录 g 的要求。对于承台上的砌体墙，尚应验算桩顶部位砌体的局部承压强度。ii 受冲切计算5.9.6 桩基承台厚度应满足柱（墙）对承台的冲切和基桩对承台的冲切承载力要求。5.9.7 轴心竖向力作用下桩基承台受柱（墙）的冲切，可按下列规定计算：1 冲切破坏锥体应采用自柱（墙）边或承台变阶处至相应桩顶边缘连线所构成的锥体，锥体斜面与承台底面之夹角不应小于 45第 9 页 共 11 页书山有路勤为径，学海无涯苦作舟。（图 5.9.7）。2 受柱（墙）冲切承载力可按下列公式计算：fl。hp。0umfth0（5.9.7-1）fl。f。qi（5.9.7-
14、2）。0。冲切力设计值；0.84（5.9.7-3）。0.2 式中 fl不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的ft承台混凝土抗拉强度设计值；。hp承台受冲切承载力截面高度影响系数，当 h800mm 时，hp 取 1.0，h2021mm 时，hp取 0.9，其间按线性内插法取值；um承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长；h0承台冲切破坏锥体的有效高度；。0柱（墙）冲切系数；。冲跨比，。a0/h0，a0 为柱（墙）边或承台变阶处到桩边水平距离；当1.0 时，取=1.0；f不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合作用下柱（墙）底的竖向荷第 10 页 共 11 页书山有路勤为径，学
15、海无涯苦作舟。载设计值；。qi不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下冲切破坏锥体内各基桩或复合基桩的反力设计值之和。3 对于柱下矩形独立承台受柱冲切的承载力可按下列公式计算（图 5.9.7）：42式中 ul桩群外围周长。5.4.7 季节性冻土上轻型建筑的短桩基础，应按下列公式验算其抗冻拔稳定性：。fqfuz0tgk/2。ng。ggp（5.4.7-1）。fqfuz0tuk/2。ng。gp（5.4.7-2）式中。f冻深影响系数，按表 5.4.7-1 采用；qf切向冻胀力，按表 5.4.7-2 采用；z0季节性冻土的标准冻深；tgk标准冻深线以下群桩呈整体破坏时基桩抗拔极限承载力标准值，可按本规范第 5.4.6 条确定；tuk标准冻深线以下单桩抗拔极限承载力标准值，可按本规范第 5.4.6 条确定；ng基桩承受的桩承台底面以上建筑物自重、承台及其上土重标准值。表 5.4.7-1。f 值标准冻深（m）z0。第 11 页 共 11 页书山有路勤为径，学海无涯苦作舟。2.01.02.0。z0。3.00.9z0。3.00.8。f 表 5.4.7-2 冻胀性分类土类黏性土、粉土砂土、砾（碎）石（黏、粉粒含量15%）qf（kpa）值冻胀 60802030 强冻胀801202180 特强冻胀 12015090200 弱冻胀 3060