《2021年1万立方球罐焊后热处理的工艺设计实验.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《2021年1万立方球罐焊后热处理的工艺设计实验.docx（21页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.1 万立方球罐焊后热处理的工艺试验目录4 焊后热处理江都安大热处理工程公司和XX高校合作编写1.4.1 焊后热处理工艺验证性试验 1.4.1.1 球罐主要设计参数 1.4.1.2 热处理方法及工艺规X2.4.1.2.1热处理方法2.4.1.2.2热处理工艺规X 2.4.1.3热工运算2.4.1.4热处理现场工艺设计 8.4.1.4.1热处理工艺系统 8.4.1.4.2保温方法 .1.2.4.1.4.3试板与球罐壁板同步热处理.1.2.4.2 焊后热处理用燃烧装置及帮助装置球罐温度匀称性与稳固性掌握 134.2.1 改
2、造燃烧气流出口喷咀，保证燃气流螺旋式上升 1. 34.2.2 强制燃烧气流在球罐内部的流淌轨迹134.2.3 适时维护球罐内部正压力144.3 焊后热处理的技术保证措施154.4 需要供应的数值.图表和照片16- .word.zl.第 1 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.4.4.1球罐焊后热处理总体照片.1.6.4.4.2焊后热处理燃烧器照片.1.6.4.4.3焊后热处理测温及掌握照片.1.6.4.4.4现场参与 1 万立方球罐焊后热处理的团队照片176 10000m3 球罐焊后热处理结果17
3、6.1 10000m3 球罐焊后热处理报告176.2 焊后热处理巡检记录17- .word.zl.第 2 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.1 万立方球罐焊后热处理的工艺试验4 焊后热处理江都安大热处理工程公司和XX高校合作编写4.1 焊后热处理工艺验证性试验10000m3 球罐属 类压力容器；依据设计要求和GB50094-2021，名义厚度大于 30mm(当焊前预热 100 及以上时，名义厚度大于34mm)的 Q345 和 Q370R钢制球形储罐必需经过焊后热处理；本次热处理工程采纳燃油法进展
4、热处理，为确保热处理工程质量按技术要求顺当进展，特制定如下热处理实施方案；4.1.1 球罐主要设计参数表 4-1球罐主要设计参数序号项目参数1球罐内径.26800mm2设计壁厚36mm3全容积10079m34球罐材质Q345R5工作介质致冷剂6设计压力1.777设备净重量713460Kg8容器类别类热处理依据及目的：本次热处理按设计图纸. GB 50094-2021和 ASME 相关标准进展整体热处理；为了排除罐体组装与焊接时产生的剩余应力，减缓介质对钢板的应力腐蚀， 改善焊接接头和热影响区的组织和性能，到达降低硬度， 提高塑性和韧性的目的， 进一步释放焊缝中的有害气体， 防止焊缝的氢脆和裂纹
5、的产生，从而稳固容器的几何尺寸提高设备的使用寿命；- .word.zl.第 3 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.4.1.2 热处理方法及工艺规X4.1.2.1 热处理方法采纳燃油法进展热处理以球罐内部为炉膛，选用0 号轻柴油随气温选用标号为燃料，球罐外部用保温材料进展绝热保温，通过鼓风机送风和喷嘴将燃料油喷入并雾化， 由电子点火器点燃， 随着燃油不断燃烧产生的高温气流在球罐内壁对流传导和火焰热辐射作用，使罐体升温到热处理所需的温度；4.1.2.2 热处理工艺规 X依据 ASME 等有关技术标准
6、和设计文件的规定，挑选如下热处理工艺参数和工艺曲线：恒温温度600 25 恒温时间90 min升温速度50-80 / 300 时可不予掌握降温速度30-60 / 恒温时的最大温差 50 升温时的最大温差 130 降温时的最大温差 100 热处理工艺曲线：温度恒温温度600 25 600 最高温度曲线625 90min最低温度曲线575 400 时间图 4-1热处理工艺曲线图4.1.3 热工运算热平稳运算根本公式：- .word.zl.第 4 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.本热平稳运算以下人孔
7、到上人孔之间作为球罐的热平稳区域；在一个工作周期内，热处理过程需总热量Q由下式运算： Q=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q64-1式中， Q1 为加热球罐金属的有效热量，kJ/h ；Q2 为绝热层散失的热量， kJ/h ；Q3 为绝热层蓄热缺失， kJ/h ；Q4 为燃料油化学未完全燃烧的热缺失，kJ/h ；Q5 为燃料油机械不完全燃烧的热缺失，kJ/h ；Q6 为由烟囱排出烟气时带走的热量，kJ/h ；Q1 按下式运算：Q1=m 1(ci+1 ti+1 -cit i)/T m4-2式中， m1 为球壳热处理质量， kg；ti.ti+1 分别为球壳在热处理温度区间的下限.上限温度，； Tm 为
8、球壳从热处理温度区间下限温度加热到上限温度所需的时间， h； ci.ci+1 分别为球壳在温度ti 和 t i+1 时的比热容，kJ/(kg ) ；本工程中，下标 m 取 16；ti 分别取 t0=- 5，t1= 100，t2= 200，t3= 300，t4=400 ，t5=500 ，t6= 600 ；Q2 按下式运算：Q21112md 1d 2th - te1112nd 2d 312d 3a3.64-3式中， th 为球壳热处理区间上限温度， te 为热处理现场环境温度，； d1 为球罐内直径， d2 为球罐外径， d3 为绝热层外径， m；m 为球壳板的热导率， n 为隔热材料的热导率，
9、W/(m ) a；为隔热层外外表对空气的对流传热系数，- .word.zl.第 5 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.W/(m 2 ) ；考虑到除球壳外的法兰和腿柱的散热，设为外形系数，可取1.1； 本工程中， m.n.a 均取 17；th 分别取值 t1=100 ，t2=200 ，t3=300 ，t4=400 ，t5=500 ，t6=600 ，t7=625 ；保温棉外层温度按下式运算：t 外 =t e+Q2/3.6 d2 d3a 4-4Q3 按下式运算：Q3=m 2cj(tj+1 -tj)/T
10、 m4-5式中， m2 为隔热层质量， kg；cj 为隔热层的平均比热容，kJ/(kgtj.tj+)1 ；分别为隔热层在热处理区间初始平均温度和终了平均温度，；本工程中， j 取 07，t0=t e， t1t 7 依次以 100 为分隔点；Q4 按下式运算：Q4=0.0553QhBn4-6式中， Qh 为燃料油高位热值 、通常可取 Qh=44480 kJ/kg；为过剩空气系数，可取 =1.3 B；n 为每个温度区间的燃油消耗量，kg/h ；Q5 按下式运算：Q5=KB nQL4-7式中， K 为机械不完全燃烧缺失率，取K=0.025；QL 为燃料油低温热值，可取 QL=41860 kJ/kg；
11、Q6 按下式运算：Q6=bQL Bn4-8式中，b 为烟气带走热量的百分率，%；本工程中， b.n 取 17；温度区间及升温速度的规定依据热处理周期将整个温度区间按100 为单位- .word.zl.第 6 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.进展划分，加热各温度区间所需要的时间Tm=100/v v 为升温速度；热物理常数的确定：1Q345R 的热物理常数见表 4-2，密度 =7850 kg/m 3；硅酸铝棉毡的热物理常数见表 4-3，密度 2=100 kg/m 3；绝热层对空气的传热系数 a.绝
12、热层的平均温度 tj 及烟气带走热量的百分率 b 见表 4-4；温度表4-2Q345R 的比热容及热导率各温度段平均比热容各温度段热导率/ ci/kJ k-g1 -1m /Wm -1 -11000.48651.082000.50247.733000.51943.964000.53639.575000.54836.006000.58632.56600 250.61831.82表4-3硅酸铝棉毡的比定压热容及热导率温度定压比热容平均热导率/ cp /kJ kg-1 -1m / W m-1 -11000.9620.04132000.9620.05123000.9620.06114000.9620.0
13、7105000.9620.08096000.9620.0908600 250.9620.0933表 4-4各温度区间绝热层对空气的传热系数.平均温度及烟气带走热量的百分率温度区间空气的传热系数平均温度烟气带走热量的百- .word.zl.第 7 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -./ a/kJm-2 -1t j/ 分率 b /%te10015.2749.69.510020017.92101.713.520030019.80154.217.030040021.38207.119.840050022.
14、73260.423.650060024.01313.928.4600 2524.30314.829.2根底数据：球罐内直径 d1=26800 mm，外直径 d2=26872 mm，厚度 1=36 mm；绝热层选用硅酸铝棉毡， 厚度 2=70 mm，即绝热层外径 d3=27012 mm；环境温度 te=-5，热处理工艺规定为(600 25) ，9保0 温min；运算各局部质量，热处理球罐质量 约 m1=690000kg，绝热层质量约m2=17500kg；运算各温度区间的各种消耗：各温度区间的热缺失见表4-5.各温度区间保温层外层温度见表4-6；表 4-5各温度区间的热缺失运算值温度区Q1/kJ
15、h-1Q2/kJ h-1Q3/kJ h-1Q4/kJ h-1Q5/kJ h-1Q6/kJ h-1间 / te1001.1741075.5891053.064 1053.2103 Bn1.05 103Bn3.98 103Bn1002001.1911071.3531062.924 1053.2103 Bn1.05 103Bn5.65 103Bn2003001.2721072.4011062.946 1053.2103 Bn1.05 103Bn7.12 103Bn3004001.3501073.7061062.969 1053.2103 Bn1.05 103Bn8.29 103Bn4005001.3
16、711075.2621062.991 1053.2103 Bn1.05 103Bn9.89 103Bn5006001.3391077.0811062.252 1053.2103 Bn1.05 103Bn1.19 104Bn600 2507.57510603.2103 Bn1.05 103Bn1.22 104Bn表4-6保温层外层温度热处理温度/ 保温层外层温度/ -.word.zl.第 8 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.-5-5.0100-0.92003.43008.440014.25002
17、0.760027.762529.5依据热处理过程中的热平稳关系， 对应温度区间燃料燃烧放出的热量等于热处理过程中消耗的量，燃油消耗量Bn 按下式运算：Q=Q L Bn4-9 Q=Q4-10此温度区间燃料每小时消耗量：Bn =Q/Q L = Q/QL4-11表 4-7各温度区间的用油量及本周期的总耗油量温度区间/ 本温度周期加热所需时间Tm /h燃料消耗Bn/kg h-1周期燃料消耗B/kgte1003374.71124.11002003424.31272.92003003505.61516.83004003597.01791.04005003695.12085.3- .word.zl.第 9
18、页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.5006004804.83219.2600 251.5 1*298.1298.1合计2011307.4注：由于球罐平均温度从 575 到 600 升温过程与 600 25保温过程时间发生重叠，故将平均温度从 575 到 600 升温过程纳入到从 500 到 600 升温过程中进展运算；故600 25保温过程时间为 1.5h，热平稳按 1h 运算；从表 4-7 可以看出， 10000m3.Q345R 制 36 mm 厚的球罐整体热处理的主要控 制数据为：热处理周期
19、 (不含降温时间 )约 20 h，总耗油量 11307.4 kg，最大耗油量804.8 kg/h，最小耗油量为 298.1 kg/h；4.1.4 热处理现场工艺设计4.1.4.1 热处理工艺系统本次热处理工程由燃油.供油.温度测量.排烟系统和型态测量系统等组成；A.燃油系统燃烧装置中的燃烧器为德国E 科公司的 EK 9.1000枪式燃烧器，经过改造用于10000m3 球罐焊后热处理，其最大功率为1100 万大卡 / 小时，能满意球罐热处理时供热要求； 燃烧器与球罐底部的人孔法兰相对接，采纳一套微机系统对热处理过程进展智能化掌握，以满意工艺要求，燃料采纳0 号柴油按气温选标号通过油泵送油， 由电
20、磁阀掌握经喷嘴后喷出，雾化的燃烧油， 由电子点火器自动点燃，柴油进展燃烧；燃烧器上的鼓风机按预先设定的风油比助燃； B.供油系统依据热工运算，本次球罐热处理最大耗油量为0.8 t/h ，单台热处理耗油量11.3吨，储油罐一次装油量应保证热处理全周期所需油量的1.5 倍，故应设制容量为- .word.zl.第 10 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.17 吨的储油罐； C.温度测量掌握系统温度测量监控系统由热电偶，补偿导线和一套PC-WK 型集散掌握系统对温度进展智能化测量和掌握；(a) 各个热电
21、偶温度测量(b)各点温度显示及平均温度图 4-2采纳欧陆表温度记录现场图片C-1 测温点布置依据美国ASME 的有关技术标准的要求，本次热处理在球罐上共设测温点125个，焊接试板 2 个，合计 127个，详见测温点布置图4-5； C-2 热电偶安装(a) 热电偶测温及补偿导线现场图片(b)各个热电偶采纳双重保险图 4-3热电偶的现场图片采纳储能式热电偶点焊机，按要求将热电偶牢固地点焊在球罐壁板，烟- .word.zl.第 11 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.道气和试板单独另设热电偶；试板和人
22、孔按规X 都布置电偶，在热处理过程中往往因外力和操作不慎碰断电偶，又因高温期间无法补焊和修复，因此对试板.人孔等关键局部采纳双电偶以备不测，在每段多布置 1 至 2 点作为备分；补偿导线应妥当固定，以防烧毁；各热电偶型号均为 K 型镍铬 -镍硅，补偿导线采纳 K 型双芯线；C-3 温度监测依据美国 ASME 的有关技术标准的要求， 整个球罐共设立127 个热电偶，分上半球62 个点，下半球62 个点，另外三块试板测温点分别用6 台记录仪打印，两台掌握系统掌握；为防止热电偶的脱落，每个热电偶增加一个备用点 127 个，分布如下图， 3 块试样版，每两个点之间相距4.6m，成三角形分布，测温点布置
23、如图4-4 所示，成三角形排列，三角形顶点设置热电偶； 为了防止施工过程中温度测量时热电偶显现故障，每个测量点特地增加一套帮助热电偶，共计127 只；图 4-4热电偶布置图- .word.zl.第 12 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.图 4-510000M 3 热电偶现场布置分布及试板放置图圆形表示原热电偶布置位置；方形表示备用热电偶布置位置温度监测配置两套系统，一套为EH100-24 长图自动平稳记录仪6 台，共可记录146 个测温点，另一套为微机集散型温度监控系统，3 秒钟扫描一个测温点
24、巡回检测各测温点的温度， 并与设置的热处理工艺曲线进展比拟对比，从而向燃烧器给出详细燃油掌握量，同时按工艺每30 分钟打印 1 份各点温度的报表；D.球罐热处理过程中的型态监测为了跟踪 10000m3 球罐外径在焊后热处理过程中变化规律，特殊为上.下人孔之 间球外径变化规律， 进展焊后热处理前， 就安装了 TOPCON GPT 3002LN 型全站仪，当球罐温度升至300 时，每隔 30 分钟测量一次赤道带外径和上.下人孔之间外径，并作记录；E.烟道系统烟囱安装于球罐上人孔上，高2.5米，由 500 4 100钢0管 2 节组成，并安装旋转掌握阀高0.5 米掌握烟气流量；- .word.zl.
25、第 13 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.旋转掌握阀由运算机灵能掌握， 热处理期间让球罐内部到达微正压可以为温度的匀称性更好，而这个关键就在于烟道掌握系统， 阀门的开度为由运算机依据温度.压力.燃烧器喷油量等多参数综合运算的，并由运算机通过指令远程掌握位于球罐顶部的掌握阀进展实时掌握；F.导流伞对于超大型球罐热处理来说， 如何掌握球罐上下温度差为至关重要的，安装对流伞装置对此特别有效， 倒流伞的伞架可以用钢筋制作，用硅酸铝针刺毯加铁丝安装在伞架上做成伞面， 最好从上人孔吊装至相宜位置即可；热处
26、理前期由于温度的匀称性主要由烟气的布满度打算的，倒流伞可以让上升的热气流反射到球罐下部再往上升，这样温度的匀称性大大提高；4.1.4.2 保温方法球罐保温材料采纳硅酸铝针刺毯，厚度 70mm 保温棉采纳钢带和保温钉固定，安装保温棉块时要用22#铁丝在保温钉上穿插绕紧， 在保温棉层外再挂上外钢带并勒紧，特殊应留意防止保温棉块下塌脱落；人孔和接收均应扣上盲板保温，升温的成效详细由微机每3 秒钟巡检一点，每3 分钟左右巡查一遍的速度加以监控，能准时发觉保温的缺陷发出温差信号告警，提示操作人员准时加以补救；4.1.4.3 试板与球罐壁板同步热处理在热处理规X中要求试板与球罐壁板采纳一样工艺进展热处理；
27、规定把试板放 在壁板的外侧，靠壁板的温度传导给试板， 因此试板必定滞后和低于壁板的温度；本次热处理由微机采样试板邻近测温点的温度，把这一温度作为试板的设定温度，由智能外表自动加以补温使之保持在1的温差内，做倒同步热处理；- .word.zl.第 14 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.4.2 焊后热处理用燃烧装置及帮助装置球罐温度匀称性与稳固性掌握10000m3 球罐的焊后热处理，为要求将重达713 吨的球体在附加保温材料料条件下加热到600，关键为要求球罐本体各局部的温度在保温期间都不超过 6
28、00 25X 围；为了确保球罐各局部温度的匀称性与稳固性，主要作了三方面改良；4.2.1 改造燃烧气流出口喷咀，保证燃气流螺旋式上升当燃烧气流呈直线状喷出时， 先直接加热球罐顶部， 而后局部气流沿球罐顶局部流而下加热球壁； 这样简洁造成球罐上部温度高，下部温度低； 假如能使燃烧气流呈螺旋状离开喷咀， 边上升边加热球罐下半部， 具有搅拌作用的气流快速的布满球罐空间， 而使球罐上. 下温度简洁到达匀称； 喷咀改造的关键为使燃烧气流，既能最大限度与球壁产生热传导，又要使局部燃烧气流与球罐顶部接触；4.2.2 强制燃烧气流在球罐内部的流淌轨迹燃烧气流为加热球罐的唯独热源，要使球罐各局部的温度匀称，那么
29、第一要求燃烧气流自下而上匀称沿着球壁流淌；直烧法燃烧器的喷嘴在球罐内的气流循环呈喷射涡流状，如图4-7(a)所示；直烧法时，由于燃烧气流难以沿着球壁移动，除顶部球壁外，周边球壁主要依靠对流与辐射获得热量，球罐下部温度大面积降低，球罐温度匀称性不易快速保证，而采纳设置导流伞的 球罐，如图4-6(a)，由于导流伞对上升的燃烧气流“反射，使燃烧气流先加 热球罐下部，而后沿导流伞与球壁之间空挡沿球壁上升，加热球罐上半部和 顶部，球罐整体温度快速匀称；导流伞高约20m，直径约 15m，制造.安装均不便；在导流伞根底上，又胜利研发了尺寸小，重量轻的分流罩，如图4-6(b)，放置在燃烧器出口喷咀上 方，使刚
30、离开喷咀的燃烧气流呈偏平状、如图4-7(b)，在国外称之为凯瑟琳轮- .word.zl.第 15 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.KatherineWheel，偏平状燃烧气流不仅能加热球罐底部四周球壁，仍能自 下而上沿着球壁上升，使整个球罐温差较小；分流罩的锥形角度与尺寸，决 定了凯瑟琳轮的尺寸，这与球罐整体温度匀称性与稳固性亲密相关；(a) 导流伞的示意图(b) 分流罩的示意图图 4-6分流罩和导流伞的三维造型图(a) 直烧法的火焰(b)安装分流罩的火焰图 4-7 安装分流罩前后的火焰比照图
31、4.2.3 适时维护球罐内部正压力热处理前，在球罐上人孔上安装了高度为2.5m 的烟囱，由 500 4 1000钢管 2 节组成，并安装旋转掌握阀高0.5 米掌握烟气流量；10000m3 球罐空间庞大，燃烧气流冲力不断减弱，要使球罐加热温度整体匀称，第一要使热气流快速布满球罐全部空间，最根本最简洁的方法就为在 热处理过程中适时保持球罐内部为正压力；旋转掌握阀由运算机灵能掌握，阀门的开启度为由运算机依据温度.压力.燃烧器喷油量等多参数综合运算的，并由运算机通过指令远程智能掌握，- .word.zl.第 16 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - -
32、 - - - - - - - - - - -.从而保证球罐内始终保持正压力；球罐内部压力过大.过小都可能减低球罐温度匀称性，以到达微正压为最好；4.3 焊后热处理的技术保证措施依据10000m3 球罐焊后热处理的分析运算和数值模拟技术所得到温度场的分布规律和球体不同温度时能量的需求，将燃烧器的多个可调量，调整至 最正确适配状态，依据操作经受，在实施焊后热处理工艺过程中，使用燃烧 器输出功率掌握在66%左右，为保证热处理过程显现意外情形时有所预备，同时也为了节约能源；保证球罐焊后热处理时各点记录的精确性；也为了保证全面的把握球罐各测温点温度与时间，在球罐外表任意两侧温点之间距离不大于4600mm
33、 要求.在离人孔200mmX 围内设置测温点.产品焊接试件设置测温点的规定，共设置测温点127 个；每个测温点都留有备份，在同一测温点邻近，一个用储 能焊机将热电偶两端分别焊在焊球壳板上，备份那么按GB 50094.球形储罐施工及验收规X.规定，将热电偶用螺栓固定于球壳板，防止热电偶意外脱落.丢失数据；各测温点温度和时间为焊后热处理的根本数据，焊后热处理曲线很难区分每一测温点的精确温度和保温时间，采纳两台运算机分别对上.下半球各个测温点巡检，其中一 台运算机 实施工程掌握；在软件设计上也满意了10000m3 球罐温度场分布的变化规律和球体不同温度时能量的需求程序；并规 定对各测温点进入400
34、以后，每间隔20 分钟巡检记录一次，进入保温温度后每间隔 10 分钟巡检记录一次；在焊后热处理完毕后，可以得三份记录，分别为 6 台长图记录仪记录的焊后热处理曲线，运算机巡检时打印出来的每个测温点的测温记录和储存在运算机内的每个点不连续的温度和时间记录可以画出曲线图；- .word.zl.第 17 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.4.4 需要供应的数值.图表和照片4.4.1 球罐焊后热处理总体照片图 4-8焊前球罐的整体照片图 4-9焊后热处理完成后的整体照片4.4.2 焊后热处理燃烧器照片(
35、a) 燃烧器的照片(b) 安装分流罩的燃烧器图 4-10德国 E 科公司的EK 9.1000枪式燃烧器4.4.3 焊后热处理测温及掌握照片(a) 现场温度测量仪器的照片(b) 温度曲线现场记录仪图 4-11现场测温仪器及输出数据的图- .word.zl.第 18 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.4.4.4 现场参与 1 万立方球罐焊后热处理的团队照片图 4-12 现场参与1 万立方球罐焊后热处理的团队合影6 10000m3 球罐焊后热处理结果10000m3 球罐现场焊后热处理于2021年 1
36、月 10 日凌晨 4:28 开场点火升温，于 11 日早晨 5:20 温度降至399 时完毕温度掌握； 10 日 15:46 全部测温点温度进入 400 ，各测温点最大温差68 ；当 10 日 21:17 进入保温期时，测温点中最低温度576 ，测温点中最高温度620 ，保温 90 分钟后，现场各测温点中最高温度为609，最低温度581 ；6.1 10000m3 球罐焊后热处理报告在保温期间， 127 个测温点的温度全部在规定X 围内，第22 点在保温温度 X 围内时间最长为4 小时 11 分，第 118 点在保温温度X 围内时间最短为2 小时，在保温90 分钟 X 围内最低温度为576 第8
37、6 点，最高温度为620 第 31 点；6.2 焊后热处理巡检记录依据焊后热处理巡检记录，对球罐各带平均温度按规定时间间隔统计结果见图 6-1.图 6-2.图 6-3；- .word.zl.第 19 页，共 21 页 - - - - - - - - - -精品word 可编辑资料 - - - - - - - - - - - - -.从图 6-2 可以看到在90 分钟保温期间内，各带平均温度特别匀称；上半球 50 组数据中有48 组数据为 600 614，另两组分别为592.599；下 半球 50 组数据中有49 组数据为585 598，另一组为602；在整个保温期间内各带平均温度最高为614，最低为 585；球壳板各带升温过程 400 575.保温过程 575 625中球罐上半部各带平均温度都略高于下半部各带，特殊在下赤道带与上层下温带之间温度略低；这种现象可能与 此处球罐内部存在两个流场漩涡有关；在保温温度X 围内 575 625各测温点的保温时间统计见表6-1；表 6-1在保温温度区间内的测温点数量统计表测温点在 600 25 4 小时4 小时3 小时3 小时3 小时2 小时2 小时2 小时2 小时X 围内的时间11 分1 分41 分21 分1 分51 分31 分40 分10 分测温点数1521382251214512 小时不同时间下， 球罐高度方向上各测温点平均温度分布图