《浓黑液处置技术升级改造项目运营期环境影响预测与评价.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《浓黑液处置技术升级改造项目运营期环境影响预测与评价.doc（63页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、浓黑液处置技术升级改造项目运营期环境影响预测与评价1.1运营期大气环境影响预测分析1.1.1气象资料空气污染物在大气中的扩散迁移规律与当地的气象条件密切相关，影响大气扩散的主要气象因素有风向、风速、总云、低云和干球温度等。根据本项目所在区域的气象条件及特征，环评选取市气象站的气象资料作为本项目的气象统计资料。市气象站距离本项目约为11.6km，结合开发区气象特点，市气象站的常规气象资料可以反映开发区所在区域的气候基本特征，本次环评各种气象要素按该站2015年全年每日4时段气象资料统计分析。1.1.1.1风向根据2015年气象资料对各月、四季及全年风向频率进行统计，具体数值见表1.1-1及图1.
2、1-1。表1.1-1 2015年月、季及全年各风向频率统计表（）频率NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNWC一月2.425.6510.4811.1314.521.450.002.428.068.877.260.000.000.000.003.2314.52二月2.595.1714.6618.9715.527.761.720.861.0311.381.721.720.001.721.720.862.59三月8.8711.2912.1011.293.232.422.420.001.4511.948.060.810.004.035.654.032.42四月15.00
3、1.6713.333.333.338.330.830.001.6711.674.170.831.674.171.678.330.00五月15.329.687.260.811.614.840.812.425.6522.582.420.810.814.8411.298.060.81六月12.504.173.331.674.172.500.001.6713.3314.171.671.672.508.3314.179.170.00七月11.298.068.062.423.232.420.812.429.6817.744.840.811.613.2313.718.061.61八月11.137.267.2
4、63.232.423.230.810.819.6820.979.681.610.004.038.064.030.81九月15.8310.837.502.503.331.670.830.831.6725.835.831.670.001.675.008.331.67十月11.298.877.267.267.262.420.811.611.4522.584.840.810.811.618.061.451.61十一月1.673.3311.679.1713.338.334.172.505.0017.505.830.000.001.670.831.673.33十二月0.819.6810.4824.1919
5、.359.684.032.421.617.264.030.810.000.811.610.003.23春季13.049.2410.875.162.725.161.360.821.2518.754.890.820.824.357.881.791.09夏季13.321.521.252.453.262.720.541.6310.8717.667.071.361.365.1611.967.070.82秋季11.267.6910.441.327.974.121.921.654.4021.985.490.820.273.304.675.492.20冬季1.921.8711.8119.7811.487.97
6、1.921.925.2210.714.400.820.000.821.101.371.87全年9.907.589.848.407.584.991.431.501.6917.285.460.960.613.421.425.192.73根据表1.1-1中统计的风向频率结果，可以知道，市2015年期间春季以SSW风为主，占该季节统计数据的18.75%，夏季以SSW风为主，占该季节统计数据的17.66%，秋季以SSW风为主，占该季节统计数据的21.98%，冬季以ENE风为主，占该季节统计数据的19.78%，全年主导风为SSW，次主导风为N，分别占全年统计的数据的17.28%和9.90%。四季中夏季静风
7、频率最低，占统计数据的0.82%，冬季静风频率最高，占统计数据的1.87%，全年静风频率为2.73%。1.1.1.2风速根据市气象资料对2015年地面风速平均值进行统计，具体数值见表1.1-2及图1.1-2。表1.1-2 2015年月、季及全年各风向风速统计表（m/s）风速NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNW平均一月1.171.201.921.851.321.390.001.271.492.342.960.000.000.000.001.051.48二月1.701.182.092.441.492.540.900.601.902.382.301.600.002
8、.403.204.202.03三月2.052.402.112.191.051.701.000.001.682.802.741.700.003.662.003.222.26四月2.722.282.422.182.635.320.500.002.302.983.661.302.455.462.862.522.97五月2.782.862.162.201.157.100.802.432.503.112.072.701.704.452.842.352.96六月2.502.302.451.451.803.470.001.852.413.183.143.952.433.513.022.772.79七月2.8
9、62.332.721.001.801.331.001.102.402.723.051.800.853.432.662.522.45八月2.452.122.042.051.475.652.001.702.223.102.773.150.003.443.812.202.73九月2.242.102.131.401.433.500.501.901.502.952.972.250.003.743.072.222.49十月1.942.051.801.991.793.502.702.751.502.462.800.801.802.651.962.102.10十一月1.782.051.521.981.611.
10、421.041.231.732.512.990.000.003.051.602.851.84十二月1.301.541.621.871.661.381.541.001.552.362.600.900.000.803.150.001.69春季2.592.532.242.191.705.310.862.432.142.982.881.902.204.522.642.592.73夏季2.582.252.411.571.723.701.501.452.352.992.953.201.803.473.062.572.65秋季2.052.071.731.911.642.111.201.851.592.672
11、.931.771.803.442.332.242.14冬季1.411.361.902.041.511.741.361.061.652.362.761.370.001.873.181.681.73全年2.382.092.032.001.583.021.201.572.042.792.892.221.933.702.812.432.32图1.1-1 各月及全年风向频率玫瑰图从表1.1-2中可以分析出，2015年当中各月其中四月平均风速最大，数值为2.97m/s，一月平均风速最小，数值为1.48m/s；四季之中春季平均风速最大，数值为2.73m/s，冬季平均风速最小，数值为1.73m/s；全年平均风
12、速为2.32m/s。图1.1-2 各月及全年各风向平均风速玫瑰图1.1.1.3温度当地2015年平均气温月变化情况见表1.1-3，2015年平均气温月变化曲线见图1.1-3。从年平均气温月变化资料中可以看出市市7月份平均气温最高（25.2C），1月份气温平均最低（-15.6C）。表1.1-3 年平均温度的月变化月份1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月温度（）-15.6-9.65.211.120.724.125.223.517.010.10.9-8.2图1.1-3 2015年平均气温月变化曲线1.1.1.4混合层和逆温层当地2014年月混合层平均高变化及逆温出现概率情况见表1.
13、1-4。从2015年平均月、季混合层平均高变化及逆温出现概率资料中可以看出市12月份逆温出现概率最高为61.29%，混合层平均高为311m；5和7月份逆温出现概率最低为34.68%，混合层平均高分别为716m和638m。冬季逆温出现概率最高为57.42%，混合层平均高为338m；夏季逆温出现概率最低为35.87%，混合层平均高为695m。表1.1-4 2015年月、季混合层平均高变化及逆温出现概率情况混合层平均高（m）逆温出现概率（%）一月29155.65二月41755.17三月66044.35四月77040.00五月71634.68六月73535.83七月63834.68八月71437.10
14、九月74237.50十月47252.42十一月37952.50十二月31161.29春季71539.67夏季69535.87秋季53047.53冬季33857.42全年57045.081.1.2大气环境影响估算及评价1.1.2.1废气污染源源强统计本项目采用天燃气线性式直接加热炉加热空气，其产生的烟气与物料直接接触，经除尘后排出系统之外。因此，项目主要废气污染源为喷雾干燥系统排放的尾气，即烟气及碱木素粉尘，主要污染因子为粉尘、SO2、NOx。废气排放状况见表1.1-5。表1.1-5 废气排放参数统计表污染物名称排气量m3/h处理前处理后排放口参数排放规律产生浓度mg/m3产生速率kg/h产生量
15、t/a排放浓度mg/m3排放速率kg/h排放量t/a高度m直径m温度粉尘65000225001462.511583452.92523.166190.620连续SO23.670.23861.893.670.23861.89NOx17.171.11628.8417.171.11628.841.1.2.2预测因子及预测模式预测因子：PM10、SO2、NO2。预测模式：本项目大气环境影响评价等级为三级，按照HJ2.2-2008环境影响评价技术导则大气环境的要求，仅仅进行估算模式的计算即可。1.1.2.3预测范围根据建设项目所在位置及工程规模，大气预测范围综合考虑到评价等级、自然环境条件、环境敏感因素、
16、主导风向、人群密集程度等，确定评价范围为喷雾干燥系统排气筒中心为原点，半径为2.5km的圆形范围内。1.1.2.4预测内容估算模式下，各污染物在评价区域内的最大落地浓度及占标率。1.1.2.5预测标准PM10污染物没有小时浓度限值，取GB3095-1996环境空气质量标准中日平均浓度限值的三倍值，具体见表1.1-6。表1.1-6 大气估算评价所用标准 单位mg/m3序号污染物PM10SO2NO21小时平均0.500.22日平均0.150.150.083年平均0.070.060.04评价取值0.450.500.21.1.3大气环境影响预测采取SCREEN3模式，对本项目废气污染物排放落地浓度及占
17、标率进行估算，结果见表1.1-7。表1.1-7 最大落地浓度及占标率估算结果污染源最大落地浓度距离(m)粉尘SO2NOxCi(mg/m3)Pi(%)Ci(mg/m3)Pi(%)Ci(mg/m3)Pi(%)喷雾干燥系统排气筒21070.014183.150.0011570.230.0054112.71由表1.1-7可知，本项目碱木素干燥装置粉尘排放最大落地浓度为0.01418mg/m3，占评价浓度限值的3.15%；SO2最大落地浓度为0.001157mg/m3，占评价浓度限值的0.23%；NOx最大落地浓度为0.005411mg/m3，占评价浓度限值的2.71%。项目在对干燥装置尾气进行时采用稀
18、黑液进行洗涤除尘，由于稀黑液中含有少量的碱性物质和醇类物质，处理过程会有少量臭气产生。类比调查疆内同类企业可知，玛纳斯县澳洋科技有限责任公司在2013年进行了污水处理提标改造工程，对厂区浓黑液同样采取了浓黑液蒸发浓缩及木质素回收处理，根据2014年昌吉回族自治州环保局出具的关于玛纳斯澳洋科技有限责任公司污水处理提标改造项目竣工环境保护验收意见（昌州环函【2014】241号），该项目厂界恶臭污染物排放满足恶臭污染物排放标准（GB14554-93）相关标准要求。本项目采用的浓黑液处理工艺与玛纳斯县澳洋科技有限责任公司浓黑液处理工艺完全相同，项目处理规模（本项目150m3/d）与其（207m3/d）
19、相近，因此，类比分析可知本项目运营期间恶臭气体对厂区周围环境影响不大。1.1.4小结拟建项目厂址区域有风天气较多。分析大气污染物扩散浓度计算模式可知，大气污染物扩散落地浓度与风速成非线性的反比关系。本项目前述大气环境影响预测计算结果说明：拟建项目主要大气污染源为干燥车间排气筒排放的尾气，各污染物浓度预测值均满足标准要求，对环境影响较小，不会改变区域环境空气现有质量级别。1.1.5 卫生防护距离本项目装置本身几乎不产生无组织排放，项目卫生防护距离依据厂区现有项目执行，根据维吾尔自治区环境保护局，新环监函【2006】39号，“关于实业有限责任公司扩建年产3.6万吨棉浆粕生产线项目环境影响报告书的批
20、复”中，“（六）今后在本项目环评确定的400米的卫生防护距离内，禁止建设对环境敏感的建筑物。”综合考虑，本项目完成后，厂区依旧执行400米的卫生防护距离。根据现场调查，项目拟选厂址周围无环境敏感建筑物，可满足卫生防护距离要求。1.2运营期地下水环境影响分析1.2.1区域水文地质概况（1）地层岩性本项目所在厂址地处库鲁克塔格山西端山前倾斜平原的剥蚀丘陵地带，地形平坦、开阔。地层的成因类型较为复杂，厂址附近区域出露的地层主要有：第四系松散堆积层，包括全新统洪积(Q4pl)、上更新统洪积层(Q3pl)及湖积层(Q3l)；震旦系特瑞艾肯群照壁山组(Zz)；元古界爱尔基斯群北辛格尔塔格组(Ptb)，辛格
21、尔塔格组(Ptxn)，南辛格尔塔格组(Ptn)。出露岩浆岩主要有深灰色片麻状花岗岩(r2c)。区域地层由老至新分述如下：元古界爱尔基斯群(Pt)南辛格尔塔格组(Ptn)：岩性主要为灰绿色片岩、深灰色细砂岩、灰色细砾岩，其顶部以绿色片岩，与辛格尔塔格组分开。由于片麻状花岗岩(r2c)侵入，接触带围岩有绿泥石化、绢云母化和硅化蚀变现象，区域地层厚度约1075m。辛格尔塔格组(Ptxn)：上部深绿色石英绿泥石绢云母片岩、淡绿色泥岩、灰色钙质砂岩；下部淡灰色片理化绢云母粉砂岩及少量变质砂岩，厚约645m，区域内层厚较稳定，但岩性沿走向略有变化，自东向西砂岩逐渐变为片岩。北辛格尔塔格组(Ptb)：灰色结
22、晶灰岩、淡灰色砂质灰岩、白云岩及砂岩等，主要分布在区域东侧、东南侧，区域地层厚度约220m。震旦系(Z)照壁山组(Zz)：深灰色、深绿色似冰碛岩、片岩，与下伏元古界北辛格尔塔格组地层呈角度不整合接触，或呈沉积接触覆盖在元古代岩体之上，区域内分布厚度为230m。第四系(Q)上更新统湖积层(Q3l)主要分布在西尼尔水库周边，上部多覆盖一层戈壁砾石层，下部为中粗砂及砾砂等。上更新统-全新统洪积层(Q3-4pl)：出露于区域大部分区域，有明显的成层性，顶部有一层戈壁砾石层，下部由砾石、中砂、砾砂及粉质粘土组成。区内第四系总厚度在68136m之间。（2）区域水文地质特征区域内分布的基岩地层岩性以灰岩、白
23、云岩、砂岩、片岩、冰碛岩以及粉砂岩、细砾岩等为主，其上覆盖洪积的砾砂、中砂、粉质粘土等松散物质。地下水主要赋存于砾砂、中砂孔隙中。项目区水文地质条件遵循内陆干旱盆地的一般规律：从山前向盆地中心，地下水类型由单层结构的潜水过渡到多层结构的潜水-承压水，含水层结构由单层结构变为双层、多层结构。受地形地貌、地层岩性、补给径流条件影响，潜水埋深由山前50100m向盆地中心逐渐变浅，在浅埋带或水库、河流等低洼地带溢出地表。评价区位于库鲁克塔格山山前倾斜平原上，粉质粘土以透镜体形式存在，无稳定隔水顶板，均具有潜水埋藏特征。（3）含水层特征根据地下水赋存的介质特征，区域地下水可划分为第四系上更新-全新统砾砂
24、中砂含水岩组、基岩裂隙含水岩组和碳酸盐岩溶隙含水岩组三种类型。四系上更新-全新统砾砂、中砂含水岩组该类型含水岩组主要分布于库鲁克塔格山前倾斜平原上，地下水主要赋存于山前倾斜平原洪积层，主要含水层为上更新统-全新统的洪积层(Q3-4pl)，含水层岩性为砾砂、中砂，其间粉质粘土充填，结构松散，渗透性较强，渗透系数110m/d，富水性中等，单井涌水量为5001000m3/d，局部地段达到2000m3/d。含水层厚度在几米至几十米不等，含水层为单一潜水含水层，水位埋深从北东山前(65.05m)向南西盆地(8.00m)方向逐渐变浅。基岩裂隙含水岩组该类型含水岩组主要分布在项目所在厂址东北方向，含水岩组主
25、要为元古界震旦系特瑞艾肯群照壁山组(Zz)冰碛岩，爱尔基斯群辛格尔塔格组(Ptxn)粉砂岩、砂岩、南辛格尔塔格组(Ptn)细砂岩、细砾岩，以及片麻状花岗岩(r2c)。该区处于塔里木地台和南天山地向斜褶皱带两个构造单元交界部位，构造裂隙和风化裂隙发育，为地下水提供了储存空间和径流通道，区内基岩裂隙水的富水性随岩性有一定差别，总的特点是：层状岩类基岩裂隙含水层富水性高于块状岩类。该区泉流量小于0.5L/s，地下水涌水量小于100m3/d。碳酸盐岩溶隙含水岩组该类型含水岩组主要分布在项目所在厂址东南方向的剥蚀丘陵区，含水岩组主要为元古界爱尔基斯群北辛格尔塔格组(Ptb)灰岩、白云岩地层。由于本区地处
26、南部地区，气候干旱少雨，因此该区岩溶并不发育，根据区域水文地质资料，该含水岩组富水性弱，地下水单井涌水量100m3/d。（4）区域地下水化学特征依据地下水监测结果，区域潜水水化学类型为SO42-Cl-Na型。（5）区域地下水补给、径流与排泄分析气象条件、地貌和包气带岩性是影响地下水补给的重要条件，地质构造和含水岩组结构及岩性是地下水储集的内在条件，地貌和含水层岩性条件是影响地下水径流、排泄强弱的重要因素。因此，区内地下水的富集是多因素综合影响的结果。区域地下水主要接受大气降雨、冰雪融水及山前侧向径流的补给，山前及平原区为径流区，地下水在水库沟谷及河流等低洼地带溢出地表，以及蒸发和开采利用也是地
27、下水排泄的主要特征。1)地下水补给项目所在厂址上游无常年地表水流，地下水补给来源主要是大气降雨、冰雪融水和山前侧向径流等，东侧及北侧边界为地下水侧向径流补给区。影响补给量大小的因素取决于包气带岩性和地形条件。大气降雨区内降雨量较小，年均仅58.8mm，但降雨期较为集中，一般山区降雨量相对较大，大暴雨易形成地表洪流，部分通过孔隙、裂隙渗入地下，其余沿地形下游径流，直接补给与其接触的山前倾斜平原区地下水。冰雪融水区内冬季降雪量小，主要分布在库鲁克塔格山，主要集中在12月份至次年2月份其间通过冰雪融水不断补给该区地下水，也是地下水接受补给的重要来源。侧向径流补给主要位于库鲁克塔格山南侧山前，项目所在
28、厂址东北方向，山区地下水接受补给后，沿地形地势向南西方向径流，以此补给厂址附近地下水，是地下水接受补给的主要来源。2)地下水径流项目所在厂址区域地下水类型以松散岩类孔隙水、基岩裂隙水和碳酸盐岩类岩溶裂隙水为主，这三种类型水径流条件好，水力联系密切，上部无稳定隔水顶板存在，具有统一的自由水面。总体地势北东高、南西低，地下水顺地势由北东向南西径流，地下水径流从山前向平原由陡变浅，山前厂区附近地下水水力坡度较大，为23.32，西尼尔水库附近水力坡度较小，为5.50。3)地下水排泄区内地下水排泄方式主要为侧向径流排泄、人工开采及蒸发等三种形式。侧向径流排泄评价区西侧和南侧边界为地下水侧向径流排泄区。评
29、价区地下水接受补给后，顺地势向下游运移，向西侧和南侧径流排出评价区，其中西南侧的西尼尔水库是评价区地下水的主要排泄区。人工开采人工开采地下水也是该区地下水排泄的一种途径，每年3月10月农田灌溉取水，日开采量约1200m3；另外经济技术开发区和西南侧西尼尔镇一些企业工业和生活用水，共计开采井14口，日开采量约6595m3。（6）地下水位动态变化年内变化规律区域地下水水位基本与补给时间有关，表现为每年的4月水位下降到最低，由于大气降雨和冰雪融水作用，5月开始上升，至78月达最高峰，而后逐渐下降，至翌年4月达最低，这与山区降水补给基本一致。多年变化特征近年来区域地下水位局部地区呈下降趋势，降幅达到0
30、.951.48m。这基本上都与地下水的局部开采呈逐年递增的形势有关，由于大气降雨、冰雪融水和河流丰期的调节作用，使得总的趋势是地下水趋于相对均衡状态。1.2.2项目区水文地质条件（1）地层特征场地底层在勘探深度范围内，从上至下有第四纪全新世洪积形成的填土和第四纪晚更新世洪积形成的粉土、砂土组成，根据土层特征及组合关系可划分四层，各土层岩性特征描述如下：层 填土(Q4p1)层底深度0.401.00m，厚度0.401.00m，层底高程890.65891.91m，砂砾、角砾为主，结构性差，局部函植物根。层 细砂(Q3p1)层底深度2.73.5m，厚度1.902.80m，层底高程888.25889.4
31、3m。井壁直立稳固，锹镐较难挖掘。矿物成分以石英、长石为主，分选好，级配较差，可见层理及水平层理，局部夹钙质胶结层，悬浮状分布有小砾石。密实度：中密；湿度：稍湿。层 中砂(Q3p1)局部未揭穿，最大可见厚度4.50m，层顶高程888.25889.43m。手搓感粗糙，含较多的砂粒、砂团、砂僵石，刀切面无光泽，钻进时钻具平稳，局部夹细砂薄层。密实度：中密；湿度：稍湿。层 中砂(Q3p1)未揭穿，最大可见厚度7.60m，层顶高程884.40885.35m，井壁直立，锹镐较难挖掘。矿物成分以石英、长石为主，分选好，级配较差，可见斜层理及水平层理，局部夹钙质胶结层，悬浮状分布有小砾石，矿物成分以长石、石
32、英、云母为主。密实度：中密；湿度：稍湿。（2）包气带防污性能项目场地包气带岩性主要为细砂、中砂、砾砂和粉质粘土，细砂(含粘粒)入渗系数为0.68m/d，粉质粘土为0.023m/d，包气带渗透性强。1.2.3水文地质参数（1）含水层渗透系数含水层岩性为砾砂、中砂，其间粉质粘土充填，结构松散，渗透性较强，渗透系数5m/d。（2）包气带垂向渗透系数区域包气带主要为细砂、中砂、砾砂和粉质粘土，细砂(含粘粒)入渗系数为0.68m/d，粉质粘土为0.023m/d。（3）地下水根据本项目岩土工程勘察报告，勘察期间未见地下水，根据市环境地质监测站资料，场地地下水位埋深在20m以下，属砂砾层孔隙潜水。项目厂区工
33、程地质剖面图见图1.2-1。图1.2-1 本项目厂区工程地质剖面图1.2.4装置运行对厂区周围地下水环境的影响本项目在工程设计时采用防渗或防漏效果很好的装置设备，输送管道均采用密封、防渗材料，对干燥车间地面采取硬化措施，对碱木素产品库房采取防渗及库房外导流沟的方式进行处理。为避免事故状况下废水及消防水的外排对外环境的影响，如干燥装置、管线泄漏及碱木素产品仓库等其他事故状态下，可将浓黑液导流至厂区事故应急池暂存。防渗要求等效粘土防渗层Mb1.0m，K110-7cm/s；或参照GB18598执行。故本工程装置在正常生产情况下，对周围地下水环境影响不大。但从客观上分析，装置区生产运行过程中难免存在着
34、设备的无组织泄漏等情况，甚至存在着由于自然灾害及人为因素引起的事故性排放的可能性，这些废水可通过渗漏作用对区域地下水产生污染。根据类比调查，无组织泄漏潜在区通常主要集中在装置区、管网接口等处，生产装置的开、停车及装置和管线维修时均有可能产生无组织排放。一般厂区事故排放分为短期大量排放及长期少量排放两类。短期大量排放（如突发性事故引起的管线破裂或管线阻塞而造成逸流），一般能及时发现，并可通过一定方法加以控制，因此，一般短期排放不会造成地下水污染；而长期较少量排放，一般较难发现，长期泄漏可能会对地下水产生一定影响。巴州浆粕有限公司工程厂区地表以棕漠土戈壁为主，其下均为结构单一的砂砾石层。土层透水性
35、较强，对污染物的吸附、净化作用较小，整个包气带土层中无不透水隔水顶板，废水较易下渗。同时，厂址区地下水埋藏较浅，表土层对有机物的吸附降解很小，如果建设期施工质量差，或建成投产后管理不善，就会增加废水的泄漏几率，造成地下水的污染。（1）包气带中污染物运移时间包气带上部为结构较松散的沙砾石及砂卵石层，下部为岩性疏松的半胶结砂土、砾质砂岩、粉细砂岩构成的地层，对污染物的净化作用差、渗水性强。根据尉犁县地下水资源开发利用规划报告，工程区域土壤渗透系数为2.78m/d。当发生污水渗漏时，污染物可很快通过包气带进入浅层地下潜水含水层。（2）潜水层中污染物运移时间假设含水层对污染物无滞留作用，污染物进入地下
36、水含水层后会迅速发生垂向混合，使污染物浓度沿潜水层深度均匀分布，污染晕仅沿水流方向和垂直于水流方向的水平横向扩展，则污染物在地下水流方向的运移时间可用下式计算：t=xne/k式中：t运移时间，d； x运移距离，m； ne有效孔隙度，0.22； k渗透系数，4.78m/d。计算结果见表1.2-1。表1.2-1 污染物在地下水流方向的运移运移距离（m）501002003005008001000运移时间（d）2.34.69.213.823.031.841.0由表1.2-1可知，废水由包气带进入地下含水层后，影响到厂址下游1000m处地下水的时间为46天。项目区基本处于地下水潜水迳流、补给区，土层结构
37、为渗透性较强的砾石及卵石组成，地下水迳流条件好，废水泄漏对该区段产生影响的可能性较大。因此在本工程装置设计、施工和运行时，必须严格控制本项目废水的无组织泄漏，杜绝存在连续性事故排放点源的存在。拟建工程设计时，应严把设计和施工质量关，杜绝因材质、制管、防腐涂层、焊接缺陷及运行失误而造成管线泄漏，生产运行过程中，必须强化监控手段，定期检查，保护评价区地下水资源。1.3声环境影响预测与评价1.3.1评价方法根据环境影响评价技术导则 声环境（HJ2.4-2009）推荐的计算方法，并结合噪声源的空间分布形式以及预测点的位置，本次评价将各声源分别简化为若干点声源处理，室内声源可采用等效室外声源声功率级法进
38、行计算，预测室外源衰减至厂界处的噪声值。1.3.2预测模式1.3.2.1噪声户外传播衰减的计算A声级的计算公式为：Lp（r）= Lp（r0）-（AdiV+Abar+Aatm+Agy+Amisc）式中：Lp（r）距声源r处的A声级，dB；Lp（r0）参考位置ro处的A声级，dB；AdiV声波几何发散引起的A声级衰减量，dB；Abar遮挡物引起的A声级衰减量，dB；Aatm空气吸收引起的A声级衰减量，dB；Agy地面效应衰减量，dB；Amisc其他多方面效应，dB；根据现场调查，项目所在地地势较为平坦，周边绿化主要低矮乔木为主，预测点主要集中在厂界外1m处，故本次评价不考虑Agy、Aatm、Ami
39、sc。1.3.2.2面声源的几何发散衰减一个大型机器设备的振动表面，车间透声的墙壁，均可以认为是面声源。如果已知面声源单位面积的声功率为W，各面积元噪声的位相是随机的，面声源可看作由无数点声源连续分布组合而成，其合成声级可按能量叠加法求出。图1.3-1 长方形面声源中心轴线上的衰减特性上图给出了长方形面声源中心轴线上的声衰减曲线。当预测点和面声源中心距离r处于以下条件时，可按下述方法近似计算：ra/时，几乎不衰减（Adiv0）；当a/rb/时，距离加倍衰减趋近于6dB，类似点声源衰减特性（Adiv20 lg（r/r0）。其中面声源的ba。图中虚线为实际衰减量。1.3.2.3预测点总声级叠加计算
40、各声源在受声敏感点的总声压级，其计算公式如下：式中：L受声点的总声压级 dB（A）；L0受声点背景噪声值dB（A）；Lpi各个声源在受声点的声压级dB（A）；n声源个数。1.3.3预测参数噪声预测参数见表1.3-1。表1.3-1 噪声预测参数噪声源数量源强dB（A）措施削减dB（A）措施后源强dB（A）基础减震厂房隔声天然气线性式直接加热炉1套10552080送风机1套9552070引风机1台9052065循环泵1台9052065送料泵2台9352068小引风机1台8052055气泵1套90520651.3.4预测结果噪声预测结果见表1.3-2。表1.3-2 噪声预测结果 单位：dB（A）厂界
41、现状监测值厂界最大贡献值预测叠加值标准值达标分析昼间夜间昼间夜间昼间夜间北厂界（3类）41.737.54244.8643.326555达标西厂界（3类）40.231.45151.3551.156555达标南厂界（3类）42.337.64849.0448.386555达标东厂界（3类）44.537.93645.0740.066555达标由预测结果可知，本项目运营后，所在厂区厂界昼间噪声预测值在44.8651.35dB（A）之间，夜间噪声预测值在43.3251.15dB（A）之间。噪声预测结果表明，本项目建成后厂界噪声均满足工业企业厂界环境噪声排放标准（GB12348-2008）中3类标准的要求。西尼尔镇位于项目所在厂区边界外东侧约1500m，厂界噪声经距离衰减后对其声环境影响较小。1.4 环境风险影响分析1.4.1 风险识别