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1、高层区售楼处总承包工程脚手架搭设方案根据工程实际情况，室内采用满堂脚手架并满足模板支撑要求。室外脚手架使用落地式双排脚手架。1.1搭设前的准备工作采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，立杆和纵向水平杆的长度为46m，横向水平杆1.42.3m。有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹的钢管均一一清除，采用的直角扣件，回转扣件和对接件夹紧时扣件开口处最小间隙不小于5mm，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。第一次搭设架子的钢管和扣件数量足够，规格统一、材料符合规定，脚手板、安全网检查合格，数量足够并符合直缝电焊钢管（GB/T13793）、钢管脚手架扣件（GB15831）规定。塔吊及载人电梯位置已确
2、定，不妨碍脚手架搭设，脚手架搭设后必须不遮挡提升机的操作视线。脚手架搭设经审批完毕方准实施，由技术员、安全员向施工作业人员作详细的技术及安全交底。搭设作业人员持证上岗，安全带、安全帽、防滑鞋配备齐全。1.2普通双排落地式脚手架的搭设方法：（1）根据规范及施工要求确定各部位尺寸：脚手架外围外出建筑物1.2米：内立杆距墙间距0.15米，立杆纵向间距1.5m,立杆横向间距1.05米，纵向水平杆间距1.8米，横向水平杆间距0.75米，扫地杆离地0.2米设置，横向水平杆内伸长度0.3米。各杆件外伸出扣件边缘长度最低不少于10。（2）地基要求：架子落地平面应平整，立杆下放置长4.0m，宽大于200mm，厚
3、50mm的木板，平行于墙面放置。因该工程持力层为石灰岩，落地式脚手架基础不须处理。在建筑物周围留300300排水沟。（3）确定搭设程序：定位放线铺设垫木 摆放钢底座 设扫地杆 竖立杆 绑纵向水平杆及横向水平杆 设连墙件 剪刀撑 铺设脚手板及挡脚板挂立网验收。1）立杆：立杆纵距为1.5m，相邻杆接头要错开，并布置在不同步距内，接头距纵向水平杆的距离不应大于步距的1/3，立杆的垂直偏差不大于架高的1/200，全高不大于100mm。2）纵向水平杆：纵向水平杆步距为1.8m，两根纵向水平杆的接头必须采用对接，上下两根相邻水平杆的对接接头也应尽量错开一步，错开的水平距离不应小于500mm，对接扣件开口应
4、朝向架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入，横向水平间距0.75m。3）剪刀撑：要在外架立面满打剪刀撑， 剪刀撑应连续5根立杆约成4560，剪刀撑沿架面连续设置，剪刀撑的两端除用旋转扣件与脚手架立杆或纵向水平杆扣紧外，中间还要增加24个扣接点，剪刀撑搭设时要将一根斜杆扣在立杆上，另一端扣在纵向水平杆上，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不小于100mm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于500mm，剪刀撑架杆连接时，搭接长度不小于1000，搭接处用三个扣件进行连接。4）连墙件：根据工程的实际情况，沿外围现浇板或柱上设连墙件，连墙件按三步两跨布置，每个连墙件的覆盖面不大于24，并且连墙件伸出架体15c
5、m，杆头涂上红漆，挂上标识牌。0.000以下脚手架连墙件：由于本工程外墙防水要求较高，不允许在墙件上留置加固点，因此，外架用锚杆抛撑法对架体进行加固，上下两道拉接点，水平间距每隔4米设置一组，以此方法周围连续设置。见下图（地下室外脚手架剖面图）。对于一层地面以上沿框架柱设连墙件，连墙件垂直间距为3m，并且连墙件伸出架体1020cm，杆头涂上红漆，挂上标识牌。1.3技术要求：脚手架应及时设连墙杆，将立杆与结构预埋钢管扣件连接固定。严格控制脚手架的使用荷载，除安全网、架板和正常的施操作外，不得堆放重物。所有悬挑支撑的槽钢钢管、扣件的质量和外观必须经过仔细检查验收，不符合要求的槽钢钢管、扣件不准使用
6、。安全网：脚手架四周用2000目绿色密目网封严。脚手板的铺设：在铺设脚手板的操作层上要设置挡脚板，其高度不低于180mm，栏杆外侧挂安全网。1.4临边洞口防护：（1）防护棚：在载人电梯口、上人斜道入口、楼梯口、总电箱设安全防护棚，棚宽大于出入口的宽度，长5m,宽3m（2）洞口防护：楼板、屋面和平台上短边尺寸小于25cm，长度大于25cm的洞口，必须用坚实的盖板盖设，并且能防止盖板移位，边长2550cm的洞口，用盖板盖住洞口，盖板四周能保持搁置均衡，并有固定其位置的措施；边长5080cm的洞口用贯穿于混凝土板的钢筋组成护网，钢筋网间距小于20cm，上面用木板覆盖；边长在80cm以上的洞口，四周设
7、防护栏杆，洞口下张挂安全平网。（3） 临边防护：基坑周边、尚未安装栏杆的料台、挑平台周边，无外脚手架的层面及楼层周边必须设防护栏杆。分层施工的楼梯口和梯段边必须安装临时护栏，顶层楼梯口随工程结构进度安装正式防护栏杆。接料平台除两侧设防护栏杆外，平台口还应设置安全门或活动防护栏杆，防护栏杆与框架连接固定或与其物体固定，用扣件固定或焊接，在0.6m、1.2m高度处设防护栏杆。设踢脚板并张挂密目网。如下图所示：砼剪力墙48钢管安全平网预埋50mmPVC管235023002000目安全立网48钢管砼柱砼板EEFF2000750500250斜撑48钢管旋转扣件挡脚板2000目安全立网扫地杆48钢管扫地杆
8、挡脚板2000目立网连墙件48钢管砼柱E-EEEEEEEEE俄E1EEEF-F临边定型化防护栏杆 1.5拆除脚手架拆除前由项目经理部召集有关人员对工程进行全面检查，确认已不需要脚手架时，方可进行拆除。拆除外脚手架前应进行安全技术交底。拆除脚手架应设置警戒区，并应派专人负责警戒。拆除脚手架前应将脚架上的遗留材料、杂物等清除干净，接自上而下，先装后拆，后装先拆的顺序进行。一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手板剪刀撑纵杆纵向水平杆横向水平杆立杆。不准从立面拆架或在上下两步同时拆架。做到一步一清、一杆一清。剪刀撑先拆除中间后拆两端扣，拆立杆时先抱住立杆，在拆除最后两个扣，所有连墙件必须同脚手架拆除同步下降，
9、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。拆下的杆件与零配件送到地面后，随时整理检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。拆除脚手架时，要加强对成品的保护，以防损坏门窗玻璃和外墙面。每天拆架下班时，应及时检查，不留下隐患部位。1.6安全注意事项搭设或拆除脚手架时，必须划出安全区，设警戒标志、应有专人负责，阻止其他人员靠近工作区域。搭拆脚手架必须持证上岗，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适合于高空作业者一律不得上脚手架操作。搭拆脚手架时，操作人员必须戴好安全帽，袖口要扎紧。拆下的零配件要装入容器中用吊篮下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊严禁从高空抛掷，可利用滑轮徐徐
10、下送或利用塔吊吊运。搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑及临时抛撑搭设中要随时按规定做好脚手架与主体拉结工作，铺好脚手板固定好档脚板和防护栏杆，拉好安全网。遇有恶劣天气或当风力大于六级以上时不得进行高空脚手架搭拆工作。脚手架设防雷装置。脚手架每隔10m设一处接地，接地电阻不得超过30欧。严禁在脚手架上接缆网绳和设置起重把杆。严格控制脚手架上的施工荷载，不准在脚手架上堆放多余的材料，以确保脚手架畅通和安全。拆除架子在使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备材料，防止火星和切割物溅落。1.7管理要求在搭设过程中应由项目部组织有关人员及时检查，按有关规定由项目经理、施工队长、安全员、架子工班长进行检
11、查、验收和签证，每两步验收一次，并挂合格牌一块。在工程施工过程中，派有经验的架子工对脚手架进行检查与维修工作，扣件松动及时拧紧，特别在大风雨后，项目要及时组织有关人员对架子进行全面检查。脚手架由工地安全员定期检查（如立杆垂直度、沉降观测等）。发现问题及时采取措施予以解决。脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时须经施工队长和安全员同意后由架子工操作。1.8脚手架稳定性验算落地式脚手架计算扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结
12、构设计规范(GB 50017-2003)等编制。1、参数信息1）脚手架参数双排脚手架搭设高度暂定为 12.4 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.15m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2）活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3）风荷载参数本工程地处山东省济南市，基本
13、风压0.5kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；5）地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1
14、.00。2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47kN/m； 大横杆设计荷载组
15、合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1721.52+0.101.471.52 =0.362kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1171.471.52 =-0.426kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.362106,0.426106)/508
16、0=83.858N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =83.858N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3）挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9901.0515004/(1002.06105121900)=2.291 mm；大横杆
17、的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！3 小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4
18、 1.575=2.463kN；小横杆计算简图2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0381.052/8=0.006kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.4631.05/3=0.862kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.868kNm；最大应力计算值 =M / W=0.868106/5080=170.953N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =170.953N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足
19、要求！3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1790.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900)=129 mm；最大挠度和 =qmax
20、 + pmax=0.024+129=153 mm；小横杆的最大挠度为 153 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！4、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0381.52/2=0.058kN；小横杆的自重标准值
21、: P2=0.0381.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值: P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷载标准值: Q=31.051.5 /2=2.362kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.42.362=3.684kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 5、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.038/1.8012.4=1.96kN；(2)脚手板的自重标准值；采用
22、冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.1)/2=3.51kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m NG3=0.11131.5/2=1.072kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.512.4=0.101kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.683kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.051.52/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向
23、压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.26.683+ 0.851.44.725= 13.642kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.683+1.44.725=14.635kN；6、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.5kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准
24、值为: Wk=0.7 0.50.740.214=0.055kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0551.51.82/10=0.032kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=13.642kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 14.635kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；
25、计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=13642/(0.186489)+32055.073/5080=149.233N/mm2；立杆稳定性计算 =149.233N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=2
26、05N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=14635/(0.186489)=153.832N/mm2；立杆稳定性计算 =153.832N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！7、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=4.723kN；活荷载标准值 ：
27、NQ=4.725kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85)=0.032 /(1.4 0.85)=0.027kNm；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.24.723+0.851.4(4.725+0.1864.891000.027/5.08)/(1.20.125)=45.28 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=45.28 /(1+0.
28、00145.28)=43.319 m；H= 43.319 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =43.319 m。脚手架单立杆搭设高度为12.4m，小于H，满足要求！8、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.5，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.5=0.069kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向
29、力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=1.563kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.563kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=150/15.8的结果查表得到 =0.976，l为内排架距离墙的长度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9764.8910-4205103=97.839kN；Nl=6.563 Nf=97.839,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=6.563小于双扣件的抗滑力 16kN，满足要求！9、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A =74.092 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N=14.818kN；基础底面面积 ：A=0.2 m2 。p=74.092kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！