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1、扣件式梁板立柱共用4米8架空层板模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称架空层模板新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)4.8模板支架纵向长度L(m)40.6模板支架横向长度B(m)21 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土
2、自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.169地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)5.5风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s1.3 三、模板体系设计主梁布置方向垂直立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水
3、平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)26面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10
4、.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/86.5110.2
5、2/80.033kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.22/8+3.150.2/40.158kNm MmaxmaxM1，M2max0.033，0.1580.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f26N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.1122004/(3849000281250)=0.026mm 0.026mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)14.52小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.848小梁截面抵抗矩
6、W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9900小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.2=1.345kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.2=0.715kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91
7、.42.50.20.63kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.7151.22+0.1250.631.220.242kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0651.22+0.2033.151.2，0.1250.0651.22+0.1883.151.20.774kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.3450.22/2，0.
8、0650.22/2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.242，0.774，0.6310.774kNm =Mmax/W=0.774106/53333=14.51N/mm2f=14.52N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.7151.2+0.6250.631.21.009kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0651.2+0.6883.152.216kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3450.2，0.0650.2+3.153.163kN VmaxmaxV1，V2，V3max1
9、.009，2.216，3.1633.163kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1631000/(25080)1.186N/mm2=1.848N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.66212004/(1009900213.333104)0.339mmL/2501200/2504.8mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.6622004/(89900213.333104)0.006mm2l1/2502200/2
10、501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，
11、1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.21.137kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.759kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.20.378kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.702kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.1371.21.705kN 按悬臂梁，R1q1l11.1370.20.227kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 Rma
12、xRmax，R10.61.023kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.7021.21.054kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.7020.20.14kN RmaxRmax，R10.60.632kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.675106/4490=150.412N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=22.951000/42413.914N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=1.
13、570mm=1200/250=4.8mm 悬挑段max0.710mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.211kN，R2=6.53kN，R3=6.53kN，R4=4.211kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.53/0.6=10.884kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立
14、柱钢管截面类型(mm)483立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计
15、值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.2 = 1.095kN/m 同上四六步计算过程，可得： R14.055kN，R26.288kN，R36.288kN，R44.055kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/15.9=191.294 查表得，0.197 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max4.055，6.288，6.288，4.055/0.6=10.48kN f N1/(A)10480/(0.197
16、424)125.467N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1691.21.52/100.057kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max4.055,6.288,6.288,4.055/0.6+0.057/1.2=10.527kN f N1w/(A)+ Mw/W10527/(0.197424)+0.057106/4490138.725N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/15.9=19
17、1.229 查表得，1=0.197 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max4.055,6.288,6.288,4.055/0.6+11.20.154.8=11.344kN f=N/(1A)11.344103/(0.197424)=135.811N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1691.21.52/100.057kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max4.055,6.288,6.288,4.055/0.6+11.20.154.8+0.057/1.2=
18、11.391kN f=Nw/(1A)+Mw/W11.391103/(0.197424)+0.057106/4490=149.068N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4.8/21=0.2293 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础验算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)135立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.391/(0.50.25)91.128kPafak135kPa 满足要求！