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1、韵舟世纪城第 10 页 共 11 页 筏板基础砼施工方案隆尧县韵舟世纪城1#2住宅楼大体积砼施工方案编制人： 张梅海 职务(职称）： 工程师 审核人： 任玉仲 职务（职称)： 工程师 批准人: 贾永伟 职务(职称)： 总工 邯郸锦都建筑安装工程有限公司2013年8月大体积砼施工方案一、 编制依据1. 韵舟世纪城12#楼施工组织设计。2。 韵舟世纪城1#2#楼施工图纸.3. 地基与基础工程施工质量验收规范(GBJ202）4。 地下室防水工程施工质量验收规范(GB50208）5. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204）6。 混凝土质量控制标准（GB50164)二、 工程概况本工程为隆尧韵
2、舟世纪城1#2楼,总建筑面积为29111。14m2，建筑高度69。75m.地上二十三层，地下一层，主要结构形式为剪力墙结构(局部为框架结构）。层高2。9 m，二十三层3m。基础形式为筏板基础,筏板厚度为1000mm，筏板混凝土可按照大体积混凝土进行控制。三、 施工部署1. 施工组织1。1. 项目部成立以项目经理李文同为组长的领导小组，小组的成员由张梅海、陈连庆、贾东勇、任新顺、更海松组成，负责底板大体积砼的浇筑的质量。1。2. 施工队人员组织：成立由队长为组长的领导班子，成立两个班组，明确人员分工，各行其责，每个区施工时每个班组人员组织如下人员组合：交通指挥1人，记录2人，振捣手4人，后台放料
3、2人,布料、拆管10人,抹压、摊平13人,看模2人，调钢筋2人,临水1人，临电1人,塔吊及指挥3人.1。3. 施工顺序 根据现场实际情况，底板以后浇带为界分两次浇筑，施工顺序为：由西向东连续作业,每个区施工时先浇筑集水坑部位,然后浇筑底板。1.4. 施工计划安排底板砼浇筑安排在8 月 27 日至 8 月 29 日之间进行.2。 施工准备2。1。 技术准备2。1.1。项目部会同搅拌站一起提前选定外加剂，做好试配，同时搅拌站提前三天做好原材料的储备.2.1。2.支设好后浇带处的模板，并做好防水处理.2。1.3.测温计10根提前购置.2.1.4。对参加底板砼施工的管理人员及操作人员进行培训，明确施工
4、方法及施工程序。2。1.5.注意天气预报，避开大雨浇筑砼。2.2。 生产准备2。2.1。临时用水砼罐车冲洗后的废水先流经沉淀池，养护用水利用已沿塔吊接至地下二层的DN25的用水管，用橡皮管将水引至用水点.2.2.2.临时用电6根振捣棒分接2台移动配电箱，为确保安全，振捣器实行一机一闸一漏，其漏电电流不大于30mA，动作时间不大于0。1秒。2.2。3。施工机械根据现场情况,所需机械如下表序号机 械 名 称数 量备 注1罐车（9m3）8辆2汽车泵1台塔吊备用450振捣棒3根3根备用四、主要施工方法及技术措施1。 主要施工方法1。1. 预拌砼的供应及质量要求 由于砼方量一般,故选定由一个一级站供应砼
5、,但要严格控制原材料及配合比,要求砼的初凝时间不小于810h,砼现场坍落度180mm.1.2。 施工机械及布置选用1台汽车泵，布置在基坑北侧中间部位，砼罐车停留在基坑北侧，并安排专人负责指挥车辆进出。1.3。 砼的运输由于道路畅通，便于混凝土浇筑,因此，底板混凝土选择在早上8：00后开始浇筑，现场设置1台混凝土输送泵，根据泵送能力及现场实际情况:每小时泵送混凝土按40m3考虑(砼泵输送能力为80 m3/h），搅拌站共需配备9m3/台罐车56辆，预计浇筑时间需要10h左右。1.4。 底板砼浇筑:采用由西向东浇筑的方法，浇筑砼采用斜面式薄层浇捣,即利用自然斜淌形成斜坡，“由远至近、一个坡度、薄层浇
6、筑、一次到顶”的方法。每作业面分前、中、后三排振捣砼，在出料口、坡角、坡中各配备2根振捣棒振捣,边浇筑边成型及抹平底板表面，标高、厚度采用水准仪定点测平,用小白线严格控制板面标高和表面平整；砼浇筑使用50振捣棒，振捣时要做到“快插慢拔，振捣延续时间以砼表面呈现浮浆和不再沉落、气泡不再上浮来控制,避免振捣时间过短和过长。50振捣棒有效半径R按30cm考虑(此数据为经验数据），则振捣棒插点的移动距离不能大于其作用半径的1.5倍，即45cm;插点方式选用行列式或边格式，振捣时注意振捣棒与模板的距离，不准大于0.5R，即15cm,并避免碰撞钢筋、模板、预埋管;为使分层浇筑的上下层砼结合为整体，振捣时振
7、捣棒要求插入下一层砼不少于5cm；砼浇筑过程中表面的泌水及时排入电梯井坑或集水坑内，用潜水泵抽走；砼浇筑过程中,钢筋工经常检查钢筋位置，如有移位，必须立即调整到位。1。5。 砼表面处理 大体积砼表面的泥浆较厚，浇筑后48h内初步用长刮尺刮平，初凝前用铁滚筒滚压两遍，再用木抹子搓平压实，然后用塑料地膜进行覆盖，以防砼表面风干性应力裂缝。1。6. 砼试块制作和坍落度检测 砼试块按每100m3取样一次，留置一组标养试块，小于500m3留置1组抗渗试块；预拌砼到达现场后,试验员检查砼的坍落度，每工作班不少于2次,并做好记录。1.7。 砼养护 砼浇筑完成12h后周边开始蓄水养护,养护时间不少于14d。1
8、。8。 砼测温 沿浇筑方向选取具有代表性的位置固定测温布置点，共8 处24 个点，每处垂直方向沿板底、板中和板面布置3个点，板面测温点距离板面200mm，板底测温点距离板底面200mm，板中测温点深为800 mm，且距钢筋的距离大于30mm；本工程采用设专人进行测温工作，坚持24h连续测温，砼终凝后，开始测温，3d内每4h测一次，3 d后每8h测一次,测温度要求准确、真实；测温点布置见下图. 测温孔布置示意图2。 技术措施 为了降低大体积砼的最高温度，使中心温度与表面温度之差不大于25，最主要的措施是降低砼的水化热，为此会同搅拌站制订以下措施2。1。 水泥选用32.5矿渣水泥，其特点是水化热较
9、低，水泥用量为360 Kg/m3左右。2.2。 掺加料砼中掺入一定数量的粉煤灰，不仅能取代部分水泥，还能改善砼的可泵性，降低砼中的水泥水化热，本工程掺级磨细粉煤灰,掺量约72Kg/m3左右。2。3。 粗、细骨料选用540mm的石子，石子含泥量小于1;细骨料采用中粗砂，细度模数在2。3以上,含泥量小于2。2。4。 外加剂掺入水泥用量10%的CEA膨胀剂,能有效地防止龟裂，提高防水性能。2。5. 砼搅拌站预先将砂石料入库，防止因冬季下雨下雪含有冰块，降低砂石的温度。2。6. 砼的搅拌用水采用井水，降低砼的出机温度。3、砼施工质量保证措施3.1振动棒应快插慢拔，插点均匀，逐点移动，均匀振实。移动间距
10、不大于振动棒作用间距的1。5倍。振捣上一层时，应插入下一层5cm，以消除两层之间的接缝。不同作业组在振捣交接处时,应注意配合，防止漏振。3.2浇捣砼全过程中,选派一名材料员，抽检泵车砼坍落度。在承台砼表面覆盖保温材料以提高砼表面温度,控制砼内外温差。3.3本工程采用先覆盖一层塑料薄膜、盖一层麻袋，且遮盖严密,以保湿保温。薄膜的搭接不得小于150mm，麻袋的搭接不得小于100mm，且上、下层麻袋搭接位置必须错开.墙柱插筋之间狭小空间必须特别注重保温措施。麻袋的湿润以喷雾代替洒水,以免混凝土内外产生过大温差造成的副作用。4、砼泵送质量保证措施:4。1泵送混凝土前，先把储料斗内清水从管道泵出，达到湿
11、润和清洁管道的目的，然后向料斗内加入与混凝土配比相同的水泥砂浆（或1:2水泥砂浆），润滑管道后即可开始泵送混凝土.4.2开始泵送时，泵送速度宜放慢，油压变化应在允许范围内，待泵送顺利时,才用正常速度进行泵送。4.3泵送期间，料斗内的混凝土量应保持不低于缸筒口上10mm到料斗口下150mm之间为宜.避免吸入效率低，容易吸入空气而造成塞管，太多则反抽时会溢出并加大搅拌轴负荷。4。4混凝土泵送宜连续作业，当混凝土供应不及时,需降低泵送速度，泵送暂时中断时，搅拌不应停止。当叶片被卡死时，需反转排队，再正转、反转一定时间，待正转顺利后方可继续泵送.五、质量保证措施1. 保证项目1.1。 砼所用的水泥、水
12、、骨料、外加剂及砼的配合比、原材料计量、搅拌等必须符合规范及有关规定，检查出厂合格证和试验报告是否符合质量要求.1.2。 砼强度的试块取样、制作、养护、和试验要符合混凝土强度检验评定标准（GBJ10787）的规定。2。 基本项目：砼应振捣密实；不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣、麻面等缺陷，预埋件位置正确。3. 允许偏差项目 标高允许偏差:5mm； 表面平整度允许偏差:4mm； 轴线位移允许偏差：5mm； 墙、柱、梁截面尺寸允许偏差：5mm六、成品保护1. 施工缝、止水片、支模铁件设置与构造须符合设计要求。2. 为保护钢筋、模板尺寸位置正确，不得碰撞、改动模板、钢筋。3. 在支模或吊运其它物件
13、时,不得碰坏止水环。4。 保护好水电埋管及预埋件和测温管，振捣时勿挤偏或埋入砼内。七、安全文明施工及环保措施1。 施工现场的各种安全，消防设施的劳动保护器材要加强管理，定期进行检查维修，及时消除隐患，保证其安全有效.2. 积极监督检查逐级安全责任制的贯彻和执行情况，定期进行安全工作大检查.3。 遗洒的砼及时清理外运，做到工完料净脚下清，保持施工现场的整洁，干净。4。 各种机械使用维修保养人定人定期检查，保持机械场地的整洁.5。 现场道路场地全部用混凝土硬化，并随时进行清扫、洒水,保持场地内干净湿润，避免尘土满天飞扬；6. 现场作业面禁止从基坑向下抛掷东西，防止砸伤人。7。 大门内侧设两个50.
14、50.6m的沉淀槽,再加0.70。70。8m沉淀池。8. 夜间施工禁止大声喧哗，尽量使用低噪声的振捣棒。应合理安排施工顺序,要配备足够的照明，防止碰撞各种管线、模板、预埋件等及现场设施等。九、大体积砼裂缝计算在大体积混凝土浇筑前，根据施工拟采用的防裂措施和现有的施工条件,先计算混凝土的水泥水化热的绝热最高温升值、各龄期收缩变形值、收缩当量温差和弹性模量，然后通过计算,估量可能产生的最大温度收缩应力，如不超过混凝土的抗拉强度，则表示所采取的防裂施工措施能够有效的控制和预防裂缝的出现，如果超过混凝土的抗拉强度，则可采取措施调整混凝土的入模温度、降低水化热温升值、降低混凝土的内外温差、改善施工操作工
15、艺和混凝土拌合物性能等技术措施重新计算，直至计算的应力在允许的范围内.1。 混凝土的水化热绝热温升值T（t）= CQ（1e-mt）/cT（3）=300250（12。718-0。33）/0.962400=19.3Tmax=300334/0。962400=43.5T（t)- 混凝土浇筑完t段时间，混凝土的绝热温升值（）C 每立方米混凝土的水泥用量（）Q 每千克水泥水化热(J/）c- 混凝土的热比，一般由0。921.00，取0。96(J/K)-混凝土的质量密度，取2400/m3e常数，e=2.718m与水泥品种、浇筑时与温度有关的经验系数，一般为0.20.4t混凝土浇筑后至计算时的天数2。 各龄期混
16、凝土的收缩变形值y(t）=0y（1 e0。1t）Mi =3.2410-4（1 e-0。1t)1.251。351。01.01。00.930。541。21。00.9=2。965104（1 e-0。1t）式中y（t）-各龄期（d）混凝土的收缩相对变形值 0y 标准状态下最终收缩值（即极限收缩值）取3.2410-4 Mi 考虑各种非标准条件的修正系数。查表得:M1=1.25 M2=1.35 M3=1.0 M4=1。0 M5=1。0 M6=0。93 M7=0。54 M8=1。2 M9=1.0 M10=0。93。 各龄期混凝土收缩当量温差 Ty（t)=-y（t）/式中 Ty（t)各龄期(d）混凝土收缩当量
17、温差 混凝土的线膨系数，取1.010-5y(30)=0.76810-4 Ty(30）= 7.68y（27)=0.70210-4 Ty（27)= 7.02y（24)=0。63310-4 Ty(24)= 6。33y（21）=0。562104 Ty（21)= 5.62y（18）=0.488104 Ty(18)= 4。88y（15)=0。41310-4 Ty(15）= 4。13y(12）=0。335104 Ty（12)= 3。35y（9）=0。255104 Ty(9）= 2.55y(6)=0.17310-4 Ty（6)= 1。73y（3）=0.088104 Ty（3)= 0.88各龄期混凝土的综合温度
18、及总温差各龄期混凝土降温的综合温差 T（6)= 2.02+1。73-0.88=2.87 T(9）= 2.82+2.55-1.73=3.64 T（12)= 2.90+3.352.55=3。70 T(15)= 2.38+4。13-3。35=3。16 T（18）= 1。67+4。884.13=2.42 T（21）= 1。41+5。624。88=2。15 T（24）= 0。70+6。335。62=1。41 T（27)= 1.14+7.02-6。33=1.83 T(30）= 1.23+7.687.02=1.89底板的总温差T= T(6)+ T(9)+ T（12)+ T（15）+ T（18)+ T(21)
19、+ T（24)+ T（27)+ T(30） =2.87+3.64+3.70+3.16+2.42+2。15+1。41+1。83+1.89 =23.074。 各龄期混凝土弹性模量 E（t）=E(0）（1-e-0。09t)式中E（t）混凝土从浇筑至计算时的弹性模量(N/2）；计算温度应力时，一般取平均值. E（0）混凝土的最终弹性模量（N/2） E（3）= 0。260105（1-e0。093)=0.0616105N/mm2 E(6)= 0.260105(1e-0.096)=0.1080105N/mm2 E（9）= 0。260105（1e-0.099）=0。1443105N/mm2 E（12）= 0。
20、26105(1e0.0912)=0。1716105N/mm2 E(15）= 0.26105(1-e0。0915）=0。1924105N/mm2 E（18）= 0.26105（1e-0。0918）=0。2080105N/mm2 E（21)= 0。26105（1e-0.0921)=0。2210105N/mm2 E（24)= 0。26105(1e-0.0924)=0。2300105N/mm2 E(27)= 0。26105(1-e-0.0927）=0.2371105N/mm2 E(30）= 0。26105(1-e0.0930)=0.2430105N/mm25. 各龄期混凝土的应力松驰系数 考虑荷载持续
21、时间和龄期的影响,查得混凝土各龄期的应力松驰系数为 S（3)=0。186 S（6）=0.208 S（9）=0。214 S（12)=0。215 S(15)=0。233 S（18）=0。252 S(21)=0.301 S（24)=0。524 S(27）=0.570 S(30)=1.006。 混凝土的温度收缩应力混凝土因外约束引起的温度、收缩应力可按以下简化公式计算 = E（t）TS（t）R/ (1）式中 T混凝土的最大综合温差（），T= T（t）+ T0 Th T0-混凝土的入模温度（) Th-混凝土浇筑后达到稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温；当大体积混凝土结构暴露在室外且未回填时
22、，T值混凝土水化热最高温升值（包括浇灌入模温度)与当地月平均最低温度之差进行计算。 S（t)考虑徐变影响的松弛系数，一般取0。30。5 R混凝土的外约束系数,当为岩石地基时，R=1；当为滑动的垫层时,R=0；一般地基取0。250。50 混凝土的泊松比，可采用0。150.206。1。 底板水平阻力应力计算地基水平阻力系数CX值计算，根据场地情况取CX1=4.0102N/mm2。6。2。 各台阶温度差和收缩引起的温度应力a. 6天（第一台阶降温,自第六至第三十天温差和收缩引起的应力) 根据公式max=i=Ei(t)Ti（t）（1-1/（chL/2）S（t）和 =( CX/H Ei(t）)1/2可求
23、得当t=6 =( 4。010-2/（22000。108105）1/2=4。2310-5 L/2=4。2310-598200/2=2.076则可得到chL/2=4。052 (6)= 0。1081051.01052.87（11/4.052）0.208 =0。0485Mpab。 当t=9 =（ 4.010-2/（22000.1443105）1/2=3。66105 L/2=3。6610598200/2=1.797则可得到chL/2=3。099 （9）= 0.14431051.01053。64(11/3。099）0。214 =0。0763Mpac。 当t=12 =（ 4。0102/(22000.1716
24、105）1/2=3。36105 L/2=3。3610-598200/2=1。650则可得到chL/2=2.700 (12）= 0。17161051。010-53.70（1-1/2。700）0。215 =0.0860Mpad. 当t=15 =( 4。0102/（22000.1924105)1/2=3。17105 L/2=3.1710598200/2=1。556则可得到chL/2=2.477 (15)= 0.19241051。01053。16(1-1/2.477)0。233 =0。0844Mpae。 当t=18 =（ 4。010-2/（22000.208105）)1/2=3。05105 L/2=3
25、.0510-598200/2=1.498则可得到chL/2=2.350 （18）= 0。2081051。01052。42（11/2.350)0。252 =0。0730Mpaf。 当t=21 =( 4。0102/(22000。221105)）1/2=2。96105 L/2=2。9610-598200/2=1.453则可得到chL/2=2.255 （21）= 0。2211051.010-52。15(11/2。255）0。301 =0.0798Mpag。 当t=24 =（ 4。010-2/(22000。230105）)1/2=2。90010-5 L/2=2.90010598200/2=1.424则可
26、得到chL/2=2.197 （24）= 0。2301051.010-51。41(1-1/2.197）0.524 =0。0925Mpah。 当t=27 =( 4.010-2/（22000.237105)）1/2=2.86105 L/2=2。8610598200/2=1.404则可得到chL/2=2。160 （27）= 0。2371051。010-51。83(1-1/2。160）0.570 =0.1330Mpai. 当t=30 =( 4.0102/（22000.243105)1/2=2.8210-5 L/2=2。8210-598200/2=1.385则可得到chL/2=2。122 (30)= 0.2431051.010-51。89(11/2.122)1。0 =0.243Mpaj。 总降温产生的最大拉应力max=0.0485+0。0763+0。0860+0.0844+0.0730+0。0798+0。0925+0.133+0.243=0。9165Mpa混凝土C35，取Rf=1。8/0.9165=1。961.15，满足抗裂条件。10