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1、1.方案确定选择换热器的类型浮头式换热器：主要特点是可以从壳体中抽出便于清洗管间和管内。管束可以在管内自由伸缩不会产生热应力。1.1 换热面积的确定根据化工设备设计手册选择传热面积为400 m21.2 换热管数 N 的确定我国管壳式换热器常用碳素钢、低合金钢钢管，其规格为19 2、25 2.5、32 3、38 3、57 3.5 等，不锈钢钢管规格为19 2、25 2、32 2、38 2.5、57 2.5。换热管长度规格为1.0、1.5、2.0、2.5、3.0、4.5、6.0、7.5、9.0m 等。换热器换热管长度与公称直径之比，一般在 425 之间，常用的为 610。管子的材料选择应根据介质的
2、压力、温度及腐蚀性来确定。选用 32 3mm 的无缝钢管，材质为0Cr18Ni9，管长为6000mm n=A/d0L 3-5 式 3-5：n换热管数A换热面积 m2d0换热管外径 mm L换热管长度 mm 故-3-3400n=6133.14326000 10根名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 1 页，共 25 页 -表1.1 拉杆直径/mm 换热管外径 d 10d15 15d25 25d27 拉杆直径nd10 12 16 表1.2 拉杆数量换热器公称直径 DN/mm 400d 400d700 700d900 900d2600 4 4 8 10 拉杆需 10 根。1.3 换热管的
3、排布与连接方式的确定换热管排列形式如图3.1 所示。换热管在管板上的排列形式主要有正三角形、正方形 和转正三角形、转三角形。正三角形排列形式可以在同样的管板面积上排列最多的管数，故用的最为广泛，但管外不易清洗。为便于管外便于清洗可以采用正方形或转正方形的管束。换热管中心距要保证管子与管板连接时，管桥有足够的强度和宽度。管间需要清洗时还要留有进行清洗的通道。换热管中心距宜不小于1.25 倍的换热管的外径。换热管排列形式如图 1.1 所示：正三角形转角三角形正方形转角正方形图 1.1 换热管排列形式名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 2 页，共 25 页 -图 1.2 管子成三角形排
4、列本换热器采用正三角形排列,由表 1.3,取管间距a=40mm。表 1.3 换热管中心距(mm)换热管外径d 14 19 25 32 38 45 57 换热管中心距S 19 25 32 40 48 57 72 换热器的主要设计参数如下：表 1.4 设计参数表流程设计参数管程壳程工作压力（MPa）1.0 1.6 设计压力（MPa）1.1 1.76 腐蚀裕度（mm）1.0 1.0 材质Q235-B Q235-B 2.换热器壳体壁厚的设计计算压力容器选材：本设备为冷凝器，由于设计压力在低范围内，工作温度不高，介质为乙烯，所以选用Q235-B 材料，且满足其使用要求。一般来说，换热器的壳体和管箱公称直
5、径大于等于 400mm 时，其筒体使用板材卷制。当换热器的公称直径小于400mm 时，其筒体使用管材制。由于本次设计的换热器直径为1200mm，所以我选用板材卷制的筒体。2.1 壳程壁厚的设计计算1.名义壁厚计算p=2 citcDp4-1 查表得 t=170MPa取设计压力 p=1.1 1.6=1.76 MPa 名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 3 页，共 25 页 -故1.7 60 0=7.3 521 7 00.8 51.7 6mmn12=+CC故n12=+7.3 50.819.1 5CCmm按照 GB151-89 对固定管板式换热器最小壁厚的规定，取12mm。2.有效壁厚计
6、算e12=120.8 110.2enCCmm3.最小壁厚计算,minn对于合金钢容器，规定最小壁厚不能小于2mm。,minmin2=+C224mmnmin,minn所以壳程的名义厚度取 12mm合格。2.2 管箱壁厚设计计算换热器的管箱封头一般为椭圆形或平盖形。平盖容易拆卸，维修关程时不必拆卸管道。一般大直径压力高，检修情况允许时，倾向于使用平盖。在压力不高的情况下，换热器直径小于等于 900mm时，用椭圆形封头；换热器直径大于 900mm，通常使用平盖。因为本换 热器直径为 1200mm,所以选用椭圆形封头。1.名义壁厚计算管箱选材为 Q235-A，有参考文献4公式 4-2=2 citcp
7、Dp4-2 式 4-4：管箱计算壁厚，mm iD 圆筒内径，mm 查得 t=170MPa 焊缝系数，焊缝采用双面焊，局部无损探伤，取=0.85取设计压力p=1.76MPa 故1.7 61 2 0 0=7.3 521 7 00.8 51.7 6mmn12=+CC查得：10.8mmC21m mC名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 4 页，共 25 页 -故12=+C7.350.8 1=9.15nCmm按照 GB151-89 对固定管板式换热器最小壁厚的规定，n取 12mm。2.有效壁厚计算e12=120.8 110.2enCCmm3.最小壁厚计算,minn对于碳素钢容器，规定最小壁厚
8、3mm。,minmin2325nCmmmin,minn所以管箱的名义厚度取12mm合格。4.管箱水压试验较核:由参考文献4知,内压容器水压试验公式：i(+)2TeTeP D对于内压容器1.25pTTctp式 4-6：cp取壳程与管箱中计算压力较大者，即cp=1.76MPa t设计温度下材料的许用应力，MPa。由于壳程与管箱采用相同的材料，所以 t=T故=1.2 51.7 6=2.2TpM P a所以2.2(1 2 0 01 0.2)1 3 0.5a21 0.2TMP0.9=0.9235 0.85=179.8sMPa因为n,min所以封头的名义厚度取12mm 合格。4.封头的选择查参考文献5，封
9、头 DN1200 12mm，曲面高度h1=100mm，直边高度h2=25mm。结构尺寸如下表所示：表 2.2 封头尺寸（mm）公称直径 DN 曲面高度 h1 直边高度 h2 厚度 1200 125 25 12 2.4 壳体水压试验校核由参考文献4知,内压容器水压试验公式：()=2TieTepD对于内压容器=1.25TTctpp t 设计温度下材料的许用应力，MPa。由于壳程与管箱采用相同的材料，所以 t=故pT=1.25 1.76=2.2MPa 所以故0.9s=0.9 235 0.85=179.115MPa 因为T0.9 s所以该换热器壳体水压试验合格。3.密封装置设计及选型3.1 法兰的选型
10、与设计法兰联接是作为容器的筒体与封头、筒体与筒体、管道间、管道与阀门管件等的可拆性联接。它是由一对法兰、数个螺栓、螺母和一个垫片组成。由于强的密封性能和较好的强度，故应用广泛。缺点是不能快速拆卸，制造成本较高。2.2(1200+10.2)=130.5210.2TMPa名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 7 页，共 25 页 -f 常见的整体法兰形式有两种即平焊法兰和对焊法兰。平焊法兰结构能保证壳体与法兰同时受力，使法兰厚度可适量减薄，但会在壳体上产生较大应力，适用于（PN 4.0MPa）的低压容器。甲型平焊法兰与乙型平焊法兰的区别在于乙型平焊法兰有一个壁厚不小于16mm 的圆筒形
11、短节，因而乙型平焊法兰的刚性比甲型平焊法兰好，甲型法兰在（PN 0.6MPa）时，适用的容器直径范围为（DN=3001200），乙型法兰性能更优。由于本次设计的换热器压力低，属于一类容器DN=1200mm，所以选用甲型平焊法兰。3.2.法兰压紧面的选择凹凸面（如图5-2）安装时易于对中，还能有效地防止垫片被挤出压紧面，适用于pN 6.4MPa 的容器法兰和管法兰。综上所述，选用凹凸面压紧面。如图3.1：图 3.1 法兰（1）法兰材料选用 Q235-A，许用应力为:f=170MPa，t=170MPa。其中：f常温下法兰的许用应力，MPa；t 设计温度下法兰的许用应力，MPa。（2）法兰力矩由前面
12、法兰尺寸可知:名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 8 页，共 25 页 -b122122222311323=D1280=0.785 12000.275=3108604()0.785(12801200)0.2754283042=23.14 1221 820.275=3373912801200=4022352128012213022iGiGbibGDPD PNPDDPNPD bmPNDDlmmlllmmDDlmm操作时法兰力矩：MP=P1l1+P2l2+P3l3=310860 40+42830 35+33739 30=14945620.Nmm 预紧时法兰力矩：m3+A12747021
13、7016796022167960305038800bbaAWNMWlNmm则法兰设计力矩：取 MP14945620 N mm 与 Ma=5038800 N mm 中最大值，则取 M=Ma=5038800N mm 式中：P1内压作用在内径截面上的轴相力，N；P2内压作用在法兰端面上的轴相力，N；P3垫片支反力，N；Db螺栓中心圆直径，mm；MP操作时法兰力矩，N mm；W预紧状态螺栓的设计载荷，N；Ma预紧时法兰力矩，N mm；M 法兰设计力矩，N mm。（3）形状系数法兰外径D0=1280mm 则系数：0i12801.071200DKD根据 K 查得：Y=7.5 名师资料总结-精品资料欢迎下载
14、-名师精心整理-第 9 页，共 25 页 -式中 Y形状系数（4）法兰厚度5038807.5t=8.667100020tfiYMmmD所选法兰标准法兰厚度=30mm，则tA，所以不用另行补强。6.鞍式支座的设计计算及校核6.1.鞍式支座的设计1.鞍座的结构：是由护板、横向腹板和底板组成。2.鞍座数目的选择：放在鞍座上的圆筒形设备，其情况和梁相似。从受力分析来看，承受同样载荷且具有同样几何尺寸的梁采用多支座比采用两个支座梁内产生的应力小。但实际上应看情况而定，对于大型容器，因制造误差所造成的支座标高不一致，或因地基沉降不均匀，所以造成的支承点水平高度不一致，都使支承反力不均匀，在设备内造成较大附
15、加应力。同时为了避免温度应力，多支座的情况，也不便于采取措施。所以一般采取双支座。为了避免产生温差应力，有一个支座的地脚螺栓孔做成长圆形，安装时不拧死螺母，以便使其能有自由滑动的可能。最好的办法是一端采用滚动式支座。3.支座位置的确定：采用双鞍座时，支座位置的确定，是以下为依据，即：是在使支承反力对筒体形成的弯距相等的原则下，使其充分利用封头对筒体邻近部分的加强作用。在中国现行标准 JB 4731钢制卧式容器规定取A0.2L，A 的最大值不得超过0.25L。否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。其中 A 为封头切线至支座中心线之距离，L 为两封头切线之间的距离，此外，由于封头的抗弯
16、刚度大于圆筒的抗弯刚度，故封头对于圆筒的抗弯刚度具有局部加强作用。若支座靠近封头，则可充分利用罐体在支座处圆筒截面的加名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 17 页，共 25 页 -强作用。因此JB 4731 还规定当满足A0.2L 时，最好使A0.5 Rm（Rm 为圆筒的平均半径。为 了 分 析 方 便，以 下 用 圆 筒 内 半 径 代 替 平 均 半 径。所 以 本 设 计 的A=0.2L=0.2 2238=447.6mm，为了便于安装选445mm。4.鞍座宽度b 的确定：支座b 的大小一方面决定设备所给支座的载荷的大小，另一方面要考虑支座处筒壁环向应力不超过许用值。钢制鞍座
17、的宽度不应小于10S（S是筒体计算壁厚）所以本设计取b=100mm。6.鞍座的选择：一般可按标准（JB1167-81）进行。鞍座的公称直径即为设备的公称直径。按照公称直径的不同分为四个标准系列（Dg159500mm、Dg6001200mm、Dg13002000mm、Dg21004000mm）。同一公称直径的鞍座又分为A 型（轻型）和B 型（重型）。每一种形式又分为固定式（型）和移动式（型）两种。A 型和 B 型的区别是轴向腹板的数量和尺寸及底板的宽度不同，而型和型的区别仅仅在于底板上地脚螺栓孔的形状不同，型为长圆孔，安装地脚螺栓时采用双螺母，第一个螺母拧紧后倒退一圈，再用第二个螺母锁紧，使鞍座
18、能在基础上自由滑动。、型的尺寸除螺栓孔不同，其余均相同。在同一台卧式容器上，、型要配对使用。在标准系列中，鞍座的高度 H 有 200、300、400、500mm 四种规格，但可根据要求改变。必要时，要对根据标准选好的鞍座进行支座宽度b 和基础支承面进行强度校核，对支座处筒体的局部应力也要校核。6.2 鞍式支座的计算及校核卧式容器的载荷有：（1）压力，可以是内压或外压（真空）（2）容器的重量，包括圆筒、封头及其它附件等的重量（3）物料的重量（4）其它载荷假设容器的总重为2F，椭圆形封头折算成直径等于容器直径，长度的圆筒（H 为封头的曲面深度）。所以该容器总重作用的长度为：43LLH4-49 式
19、4-49：L该容器总作用下的长度，mmH为封头的曲面深度，mm 所以该容器总重沿长度方向均匀分布，则作用在总长度上的单位长度均布载荷为：488001252405mm3L名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 18 页，共 25 页 -2=43FqLH4-50式 4-50：q作用在总长度上的单位长度均布载荷，N/m F设备总重，N 容器内介质的密度为1049 kg/m3，壳体和封头材质的密度为7860 kg/m3：则2220q=+(DD)44iiRg钢4-51式 4-51：Ri 圆筒内径，mm 所以222=3.1 40.21 0 4 99.8+(0.8 1 20.8)7 8 6 09.
20、8=1 8 7 6 N/m44q所以31414q(L+H)=1 8 7 6(2 2 3 81 2 5)1 02 2 5 62323FN工程上将双鞍式支座卧式容器化为长度为L，受均布载荷 q 作用的外伸简支梁。封头本身的重量和封头中物料的重量为：3221876 1251015633qHN此重力作用下在封头（含物料）的重心上。对于椭圆形封头，它的重心位置e0.375 H=47mm。按力平衡原理，此重力可作用在梁端点的剪力Fp=0.667Hq=156N 和力偶m1=0.25qH2=7.34.69N/m代替。此外，当封头中充满液体时，液体的静压力对封头作用一水平方向的外推力，因为液体的 压 力 沿 筒
21、 体 高 度 按 线 性 规 律 分 布，顶 部 压 力 为 零 底 部 压 力 为P0=2 gRi=2 1049 9.8 0.2=4112N，所以水平推力向下偏移，偏离容器的轴线。水平推力和偏心距离为：s=qRi 4-52 式 4-52：s水平推力，N.m 所以s=1876 0.25=469N.m y=4icR式中：yc 偏心距离，m 0.25y=0.06254c名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 19 页，共 25 页 -所以当 为 椭 圆 形 封 头 时m2=0.25qRi(1-H2/Ri)，为 简 化 计 算 常 略 去 一 些 差 异，取m2=0.25qRi=117.2
22、5 N.m，所以梁端点的力偶M 为：222222121876()(0.250.125)41243.44iqMmmRHN m鞍座内力的分析：a.圆筒在支座中截面处的弯距M 1查参考文献4得：11()MF C LA4-54 式 4-54 2222i125012512()()12()()223822380.2444 1254(1)4(1)332238RHLLCHL故M 1=2256(0.24 2238 10-3-0.445)=204.9N.mM 1 为正值时，表示上半部分圆筒受压缩，下半部分圆筒受拉伸。b.圆筒在支座中截面处的弯距M 2i2322(1)RFAAMCCCLA4-55 式 4-55 24
23、4 125111.06332238HCL222230.250.1250.03220.25 2.238iiRHCRL故222560.4450.4450.25(10.031.06)233.4.m1.062.2380.445MNM 2 一般为负值，表示圆筒的上半部分受拉伸，下半部分受压缩。这里只讨论支座截面处的剪力，因为对于承受均匀载荷的外伸简支梁，其跨距处截面的剪力等于零，所以不用讨论。当支座距离封头切线距离A 0.5 Ri 时，分重量的影响，在支座处截面上的剪力为：2(A+H)3VFq4-56名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 20 页，共 25 页 -式 4-56：V 支座处截面
24、上的剪力，N 所以22.238 20.445()2256()1059440.4452.23833LAVFNAL7.其他附件的设计7.1 折流板的设计1.折流板材质的选择根据本设计的要求，综合考虑材料的性能及经济性要求选用的材料为0Cr18Ni9。2.折流板的类型折流板的类型有弓形、圆形、矩形、环形、圆盘-圆环形等等。大多数折流板都采用弓形折流板，对于卧式换热器，壳程为单乡清洁液体时，折流板缺口应水平上下放置。若 气体中含有少量液体时，则在缺口朝上的折流板最低处开设通液口。综合考虑我选用弓形折流板。3.折流板的尺寸规格设置折流板的目的是为了提高壳程流体的流速，增加湍动程度，并使壳程流体垂直冲刷管
25、束，以改善传热，增大壳程流体的传热系数，同时减少结垢。在卧式换热器中，折流 板还起到支承管束的作用。缺口大小用切去的弓形弦高占壳体内直径的百分比来确定。如单弓形折流板,缺口弦高宜取0.200.45 倍的壳体内直径，最常用的0.25倍壳体内直径。折流板一般应按等间距布置，管束两端的折流板应尽量靠近壳程进出口接管。折流板的最小间距宜不小于壳体内直径的1/5，且不小于50mm；最大间距应不大于壳体内直径。折流板的弓形高度：h=0.75Di=0.75 397=298.5，有参考文献9查得，折流板间距取530mm，折流板最小厚度为8mm。有参考文献9查得折流板外径为994mm，折流板开孔直径有参考文献9
26、查得 32.80.45，见图 7.1：图 7.1 折流板7.2 拉杆的设计1.拉杆材质的选择：根据本设计的要求，综合考虑材料的性能及经济性要求选用的材料为0Cr18Ni9。2.拉杆的尺寸规格表 7.1 拉杆直径（mm）换热管外径 d 10d1415d2425d27名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 21 页，共 25 页 -拉杆直径 dn10 12 16 表 7.2 拉杆数量换热器公称直径 DN/mm400400d700700d 900900d 26004 4 8 10 3.拉杆的结构由参考文献9拉杆选用12，共10 根材料为0Cr18Ni9，拉杆的尺寸如图7.2：图 7.2 拉
27、杆8.焊接接头的选择和设计8.1 焊接接头的设计化工容器常用的焊接接头有：对接接头、角接接头、T 字型接头和塔接接头四种。对接接头的焊缝在焊接中受热均匀、受力对称、焊缝质量较容易保证；角接接头是将两块板互成直角或某一角度，而在两块板接触边缘上焊接的接头，这种形式受热不均匀，焊缝性能没有对接焊缝好。本次焊缝采用对接接头和角接接头两种形式。为了保证焊接效果需开坡口，坡口形式为V 字型。如图8.1、8.2：8.2 焊接接头选择图 8.1 8.2 焊接形式焊接方法主要有气焊、电弧焊、气体保护焊、等离子弧焊接。手工电弧焊的优点是设备简单，可以焊接各种位置的焊缝以及可以进行高空作业。其缺点是焊缝质量不易保
28、证，生产效率低。本次设计主要采用埋弧自动焊。焊接辅助采用手工电弧焊。名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 22 页，共 25 页 -设计体会大学的最后一次课程设计经过三周的努力，在廖老师的指导下完成了。课程设计给我最深刻的体会就是它的那种理论与实践相结合的特点，在平时的学习中我们经常接受课本上的理论知识很难了解到所学在实际中的应用，课程设计为我们提供了一次理论与实际向结合的机会。这次课程设计的第一周我们主要进行计算和校核，我计算了壳体的厚度并进行了校核，计算了封头厚度并进行了校核和水压试验，计算并选取了合适的法兰，计算了螺栓直径并进行了校核最终选取了合适的螺栓并确定了螺栓的长度，计
29、算了管子数目、换热面积，选取了管子长度、管径、管程数和管子的排列方式。第二周里，在廖老师的指导下我们使用绘图软件设计图纸，我使用的是CAXA2011 因为这个软件我比较熟悉，使用起来得心应手。在绘图过程中有很多要注意的事情，比方说法兰的选取要符合国家标准，主左视图要高平齐等。在绘图过程中出现了很多问题，有一个问题给我的记忆最深刻，就是我画了几条线怎么都删不掉，试了好多种方法，最后在同学帮我指出了问题的关键所在，原来我把图层给锁定了，解锁后就可以删掉了，其实这个是我在绘图过程中不小心点了那个图层的锁了。第三周我又用了两三天的时间画图，终于在老师规定的时间里把图画完了，廖老师来检查我们的图，给指出
30、了很多错误。我的左视图里面的管子排列没有按照要求来，很明显误，主视图里面也有很多多线少线的情况，标题栏和明细栏也不完善。老师指出错误后我又用了两天多是时间才把图弄完，有很多错误犯的好低级，该画粗线用细线，该画虚线用的居然是实线。廖老师还告诉我们画完图后把图框放大合适的倍数，把放大后的图框粘贴到图中的方法，这样图中的标注尺寸不会发生变化，而我一直想的是把画的一比一的图缩小合适倍数，然后画图框，当时我一直纠结与尺寸标注会变化，廖老师一个简单的提醒让我顷刻解围。经过三周的努力，我终于完成了课程设计，这次课程设计我较大限度了使用了图书馆和网络的资源，在图书馆借了两本有关管壳式换热器的书，不过里面的内容
31、不完善，我画图所需的尺寸计算里面没有，我只好在网上下载了压力容器设计国家标准。开始画图的时候，我连 A0 图纸图框都不会画，在网上查了 A0 图纸图框的尺寸是1189 841，然后画了出来。课程设计是一项需要耐心和认真仔细的任务，画一个法兰就要查很多资料来确定法兰的最后尺寸，螺栓要计算校核直径，只要拿出耐性和认真的精神，最终是可以很好的完成任务的。在此，向廖老师表示感谢，感谢他在课程设计过程中为我们提供指导，感谢他在我们没耐性不想坚持的时候一次次要求我们必须坚持。感谢在课程设计过程中使用的参考书的作者，是你们的努力使得我们课程设计有了参考。名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 23
32、 页，共 25 页 -附表一设计值汇总名称尺寸/mm 材料名称尺寸/mm 材料筒体厚度12 Q235-B 管程接管 2608 10 筒体补强厚度12 Q235-B 壳程接管 26016 10 外头盖短节厚10 Q235-B 固定管板厚 108 Q235-B 外头盖封头厚10 Q235-B 浮头管板厚80 Q235-B 管箱短节厚50 Q235-B 钩圈总厚96 Q235-B 管箱封头厚10 Q235-B 无折边球封头厚50 Q235-B 管程分程隔板厚12 Q235-B 浮头法兰厚150 Q235-B名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 24 页，共 25 页 -参考文献1 GB1
33、50-89 钢制压力容器.学苑出版社.1989 2 GB151-98 钢制管壳式换热器.学苑出版社.1998 3 刁玉玮，王立业.化工设备机械基础。大连理工出版社.1998.1 4 董其伍.过程设备设计.化学工业出版社2005.7 5 董大勤化工设备设机械基础化学工业出版2002.3 6 陈敏恒，方图南.化工原理.化学工业出版社1999.2 7 丁伯民.化工容器.化学工业出版社.2003.1 8 朱思明.化工设备机械基础.华东理工大学出版社.1991.12 9 秦书经.换热器.化学工业出版社.2003.5 10 矛晓东.典型化工设备机械设计指导.1995.8 11 汤善甫.化工设备机械基础.华
34、东理工大学出版社.2002.1 12 周志安.化工设备设计基础.化学工业出版社.1996 13 丁尚林,宋向雁.过程设备机械设计基础.化学工业出版社.2001 14 余国琮,吴修慈.化工容器及设备.天津大学出版社.1998 15 王志魁.化工原理.化学工业出版社.1998 16 顾芳珍,陈国桓.化工设备设计基础.天津大学出版社.1994 17 姚玉英.化工原理.天津大学出版社.1987 18 聂德清.化工设备设计.化工出版社.1999 19 唐尔钧.化工设备机械设计基础.机械工业出版社.1994.9 20 化学工程手册.化学工业出版社.1996 21 钱颂文.换热器设计手册.化学工业出版社.1996 22 机械设计材料手册.机械工业出版社.1997 23 化工设备设计手册.上海人民出版社.1972 24 换热管基础及其应用科技文献出版社重庆分社1977名师资料总结-精品资料欢迎下载-名师精心整理-第 25 页，共 25 页 -