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1、-第一章第二章第三章 年产180万吨的大型矿井变电站设计_大学毕业设计说明书-第 52 页第四章 概述某矿为年产180万吨的大型矿井，服务年限规划为100年，为立井提升，井筒深度450米。此矿为高沼气矿井，井下允许短路容量为100MVA。全矿的负荷统计表如下表1-1。该矿上级电源电压等级为35KV。距矿35KV变电所5.5km。采用双回路架空线输电方式，规定断路器过流保护时间为3S。系统电抗为：最大运行方式：X=0.26最小运行方式：X=0.28其中系统容量基准值采用S*=100MVA电价收取办法采用两部电价制，固定部分按最高负荷收费。变电所所处地之气象条件：日最高气温为45，日最低气温为-1
2、5，最热日井下含在内的土壤温度为26，冻土层厚度为0.38m。变电所之地质条件为：土壤砂质粘土，主导风向为西风，风速为27m/s，地震烈度为5度。第五章 负荷统计及变压器选择2-1 负荷分组与计算 一根据负荷统计表，按电压高低、负荷性质、分布位置等条件将负荷分组。按需用系数法作负荷计算。按组选择低压动力变压器，再加上功率损失即为高压侧负荷。此时该变压器即为一个6kV级的负荷。按用电负荷性质，负荷可分为以下几组：1安全生产用电负荷：副井提升、扇风机、井下主排水泵。2主要生产负荷:主井提升、压风机、井下低压。3其它负荷：地面低压、机修厂、综采车间、矿煤矸砖厂、工人村、支农二各组负荷计算、填表1 根
3、据各组设备的各组负荷计算方法类似，此处仅举例说明： 例：对主井提升设备： tan： tan=tan(cos-1cos) = tan(cos-10.87)=0.567有功功率：Pca=KdPN=0.91450=1305kW无功功率：Qca=Pcatan13050.567=739.9kvar视在功率：Sca=1500kVA对副井提升： tan= tan(cos-10.83)=0.672Pca=10000.88=880 kW Qca=8800.672=591.4 kvar Sca=1060 kVA计算结果均见表1-1。三各低压变压器选择及损耗计算：由于采用高压侧集中补偿功率因数，故对各低压变压器均无
4、补偿作用，选择时按计算容量进行，供电回路为双回路者应选两台变压器同时运行。矿井低压变压器选择原则：选一台者，只需变压器额定容量大于其计算容量；选两台者，单台容量应满足一、二类负荷需要，且两台容量之和大于或等于计算容量。1 综采车间：选容量为400KVA时可满足大于计算容量390KVA。故选择S9-400/10,10/0.4型铝线电力变压器一台。空载损耗0.84KW，短路损耗4.2KW，阻抗电压4，空载电流3，Y/Y0-12连接。2 地面低压：计算容量为1172KVA，故选两台S9-1000/10,10/0.4型铝线电力变压器。空载损耗1.72KW，短路损耗10.0KW，阻抗电压4.5，空载电流
5、1.1，Y/Y0-12连接。3 机修厂：计算容量为390KVA，故选两台S9-400/10,10/0.4型铝线电力变压器。参数同综采车间。4工人村：计算容量为528KVA，故选两台S9-630/10,10/0.4型铝线电力变压器。参数同上。5支农：计算容量为280KVA，故选两台S9-315/10,10/0.4型铝线电力变压器。空载损耗0.7KW，短路损耗3.5KW，阻抗电压4，空载电流1.5，Y/Y0-12连接。6选煤厂：计算容量为1253.5KVA，故选两台S9-1250/10,10/0.4型铝线电力变压器。空载损耗2.0KW，短路损耗11.8KW，阻抗电压4.5，空载电流1.1，Y/Y0
6、-12连接。各低压变压器损耗计算式为：PTP0+Pk2，QTQ0+Qk2，其中=为变压器负荷率。各低压变压器损耗计算方法相类似。此处仅举例说明。例：对于机修厂低压变： =390/400=0.975Q0SN=1.4*400/100=5.6 kvarQkSN=4*400/100=16 kvar表2-1低压变损耗编号123456负荷综采车间地面低压机修厂工人村支农洗煤厂计算容量(KVA)39011723905452801253.5变压器型号S9-400/10S9-1000/10S9-400/10S9-630/10S9-315/10S9-1250/10U1M/U2MKV10/0.410/0.410/0
7、.410/0.410/0.410/0.66台数121112KW0.841.720.841.230.72.0KW4.210.04.263.511.8KW5.6115.67.54.72513.75KW16451628.3512.656.250.9750.5860.9750.8650.8890.5014KW4.835.154.835.723.474.97KW20.8126.4520.8128.7114.6827.89合计34.41166.76则：PTP0+Pk2 =0.84+0.9752*4.2=4.83kWQTQ0+Qk2，=5.6+0.9752*16=20.81 kvar 其它低压变损耗列于表2
8、-1中。四6kV母线补偿前总负荷计算：汇总表中最大连续负荷应同时系数，汇总后有功最大连续负荷在5000KW以下取KSI=0.8，5000KW以上10000KW以下时取KSI=0.85，在5000KM以下时取KSI=0.9。无功最大连续负荷则对应0.9与0.95。计算后的6KV母线计算负荷： Pca6=KSI（Pca+）=0.8（13060.7+34.41）=10476kW Qca6= KSI（Qca+）=0.9（6209+166.76）=5738.2 kvar故Sca6=11945 kVA22 cos补偿与电容器柜选择一矿山地面变电所采用在6kV母线上装移相电容器的方法来补偿功率因数，即所谓集
9、中补偿，此种方法主要有投资省，有功功率损失小，运行维护方便，故障范围小，无振动无噪音，安装灵活方便等优点。一般将功率因数补偿到0.95以上，本设计按补偿到0.95计算。若补偿前功率因数为cos1，补偿后提高到cos2，则补偿所用电力电容器容量为： QcPav（tan1 -tan2）=KavPca6（tan1 -tan2）式中：Pav 全矿有功平均负荷 KW Pca6 全矿补偿前有功计算负荷 KW Kav 平均负荷系数 一般取0.70.8 cos1 =10476/11945=0.877tan1 = tan(cos-10.877)=0.547 tan2 = tan(cos-10.95)=0.329
10、补偿的无功功率为：QcKavPca6（tan1 -tan2）0.8*10476*(0.548-0.329)=1835.4 kvar 二电容器柜选择本变电所6kV母线接线初步定为单母线分段，两段母线均应装设电容器柜，因此电容器柜应选择偶数。选用GR1C-08型电容器柜，额定电压6V，单柜容量1518=270kvar，共需电容器柜：n1835.4/270=6.79实际选用8个，分为两组，每组4个，分别装在单母线分段两侧，实际补偿的电容量为： Q=2708=2160kvar。折算到计算容量为：Qj=Q/=2160/0.8=2700kvar补偿后等效无功功率为： =Qca6-Qj =5738.2-27
11、00=3038.2 kvar校验合格。另外，每段母线上都必须一台放电柜，我们选用GR-1C-03型放电柜，内装JDZ6100V电压互感器两台，电压表、转换开关各一个，信号灯3个。23 主变压器选择 本设计电费标准为两部电价制，其固定电费按最高负荷收费，因此应选择两台主变分裂运行，一台停运（故障）时，另一台必须承担全矿一、二类负荷用电。补偿后6KV母线计算负荷即主变应输出之电力负荷，此时应按下式计算主变损耗，再选主变补偿后6KV母线计算视在最大连续负荷Sca6=10907.67主变损耗增值系数Kr取1.08因此： SNTKrSca6kVA1.0810907.67=11780.3 kVA 选用SF
12、716000/35型风冷式变压器，额定电压为356.3，连结组别为Yn,d11， 拟定选择两台变压器，正常时两台同时分裂运行，故障时一台运行，比较灵活经济，适合于我国的两部电价制。24 cos35及全矿电耗、吨煤电耗的计算一 35kV侧实际功率因数cos351. 主变功率损耗：PT主0.02 Sca6=0.0210907.67=218.15kWQT主0.08 Sca6=0.0810907.67= 872.61kvar2 折算到35kV侧负荷：Pca35Pca6+PT=10476+218.1510694.15 kWQca35Qca6+QT=3038.2+872.61=3910.81kvar3计算
13、cos35： cos35costan-1()=0.952二全矿年电耗：矿井负荷年最大利用小时：T=1504矿年年电耗Pca351504（10476+218.15）15044549.145（万度）三吨煤电耗：年电耗/年产量=4549.145/18025.27（度吨）25 计算选择结果汇总一.计算结果汇总负荷统计总有功负荷：13060.7kW负荷统计总无功功率： 6209kvar6kV母线补偿前计算有功负荷：10476kW6kV母线补偿前计算视在功率：11945kVA补偿后6kV母线计算无功功率：3038.2Kvar主变压器有功损耗：218.15 kW主变压器无功损耗：872.61kvar补偿后3
14、5kV母线有功功率：10694.15 kW补偿后35kV母线无功功率：3910.81 kvar补偿后35kV母线视在功率：11386.8 kVA补偿前6kV母线功率因数：0.877补偿后35kV母线功率因数：0.952全矿年电耗：4549.145（万度）吨煤电耗：25.27（度吨）第三章 供电系统拟定与短路计算 31 供电系统的拟定一5kV侧接线方案矿区35kV变电所35kV进线采用双电源架空线，由于对供电可靠性、运行灵活要求的提高，奔设计35kV侧接线采用全桥接线，并且因为考虑本所有电能反馈可能，在断路器两侧装设隔离开关，35kV侧每段母线上装设电压互感器和避雷器。二 kV侧接线方案矿井为一
15、类负荷，要求可靠供电，故变电所6kV侧采用单母线分段（两段）。当某段母线出现故障时，仍可保证一、二类重要负荷的供电，又因主变容量超过10000KVA，故6kV侧在必要时装设分裂电抗器。三负荷分配考虑一、二类负荷必须由连于不同母线上的双回路供电，将下井回路和地面低压分配在各段母线上，力求工作生产时，两段母线上负荷近似相等。负荷布置时，越是负荷大的越应靠近母线中间。四 电缆根数确定下井电缆根数Cn按下式确定:取Cn4五运行方式运行方式采用分裂运行方式，因为在该运行方式下，系统阻抗较大，因6kV侧短路电流较小，设备易于满足要求,保护设备设置简单。6kV侧各类负荷属一、二类负荷用双回路供电，属三类的用
16、单回路供电。六供电系统图32 系统短路计算一 短路危害系统短路是指供电系统中不等电位导体在电气上被短路，发生短路时，系统中总阻抗大大减小，短路电流可能达到很高数值，强大的短路电流所产生的热和电动力效应会使设备受到破坏，短路点处电弧可能烧坏电气设备，短路点附近电压显著降低，使供电系统受到严重影响或被迫中断。若在发电厂附近短路，还可能使全电力系统进行解裂，引起严重后果。不对称接地短路电流造成的零序电流，还会对邻近线路通讯造成干扰，危害人身及设备安全。为了限制短路危害及缩小故障影响范围，在变电所设计中，必须进行短路电流计算。二 基准值选取与计算取，则：三 元件相对电抗计算1 电源相对电抗2 35KV
17、侧架空线3 主变压器电抗 =0.54 6KV侧线路电抗计算：计算公式：(1). 主副井提升：=0.080.4=0.081(2). 主扇风机：=0.42.6=2.62(3). 压风机：=0.080.2=0.040(4).地面低压：=0.045*100/1=4.5(5). 机修厂：=0.080.35=0.071(6).综采车间：=0.080.3=0.060(7).洗煤厂：=0.40.5=0.5039(8).工人村：=0.42.5=2.52(9). 支农：=0.42.7=2.721四绘制系统等值电路图：五短路电流计算短路电流计算各点类似。下面举例说明：1K1点短路计算 1). 最大运行方式：=2.3
18、8 kAich1=2.55=9.46kASk1=1002.38=238 MVA 2). 最小运行方式：=2.27(KA)2K2点短路 1). 最大运行方式：=1.086 kAish2=2.55=25.38 kASk2=1001.086=108.6 MVA2). 最小运行方式：=1.063(KA)(KA)3 K3点短路1). 最大运行方式： kAish3=2.55=6.798 kASk3=1000.291=29.1 MVA2). 最小运行方式：(KA)(KA) 4K4点短路 因为d2点短路发生处为同步机端头，有同步机功率超过100kW，则此时同步机对短路点有影响，但此处计算可先不考虑同步机影响，
19、算处短路点电流后再加上同步机影响，同步机附加短路电流近似计算可按下式来进行： 0.761)最大运行方式下： kAish4=2.55=24.3 kASk3=1001.041=104.1 MVA2). 最小运行方式： kA kA加同步机影响修正后有最大运行方式下： kA ish4=2.55=26.27 kA 最小运行方式下： kA kA其他短路点与以上计算相同，不再一一列出。其余短路参数列于表3-1中短路参数表3-1运行方式参数短路点最大运行方式最小运行方式I(3)kmax（kA）Ish(kA)Sk(MVA)I(3)kmin（kA） I(2)kmin（kA）35kV母线3.7089.462383.
20、543.076kV母线9.9525.38108.69.7428.44主提升机8.85522.696.78.697.52副提升机8.85522.696.78.697.52主扇风机2.5656.5427.982.552.21压风机10.326.27104.110.118.75地面低压1.6814.28518.341.6741.45洗煤厂6.28416.0368.66.205.377工人村2.6666.79829.12.6492.294机修厂8.9522.829.7648.7777.6支农2.4956.3627.222.482.149综采车间9.03723.0498.68.8627.674下井8.6
21、9822.1894.98.547.36第四章 变电所电气设备选择41 35kV电气设备选择一进线断路器的选择断路器的选择，应根据布置方式（室内或外）来进行选择，一般情况下室内布置多选用少油断路器或35kV高压成套配电柜，室外布置多选用多油断路器，多油断路器目前只能选用DW835型。选择要求按电压、电流、动稳定、热稳定性等几种方式进行校验,如下表4-1所示：表4-1项目实际需要值DW835额定值电压35kV35kV电流262.15A600A动稳定9.46KA41KA热稳定1.6KA16.5KA断流容量238MVA1000MVA其中：电流计算：=262.15 A热稳定电流计算：因短路发生在35kV
22、母线上，继电保护动作时限为0.5s，断路器固有分闸、灭弧时间取0.25s，故假想时间t为:t=0.5+0.25=0.75s。故35kV母线短路时相当于4s的热稳定电流为：I=I=3.708=1.6 KA动稳定电流要求断路器的极限通过峰值ii I=9.46KA校验结果：由上表对比可看出：DW835/600多油断路器完全符合要求。二母连和35kV出线断路器35kV出线和母联的断路器选择与35kV进线断路器选择完全一致。三隔离开关选择隔离开关选择，室内35kV不知一般选GN1或GN2型，室外35kV布置一般选择GW4或GW5型，为了便于检修时接地，进线35kV隔离开关与电压互感器的隔离开关应选用带接
23、地刀闸的隔离开关。1 设计选用GW535GD600型带接地刀闸的隔离开关，并选用CS17手动型操作机构。隔离开关校验如下表4-2所示：表4-2项目实际需要值GW535GD/600电压KV3535电流A262.15600热稳定KA1.616动稳定KA9.4672由上表可以看出，所选的GW535GD/600型带接地刀闸隔离开关完全符合要求。2. 母线桥与35kV出线隔离开关选择35kV出线与母线桥隔离开关选择与35kV进线大致相同，本设计选用GW535GD/600型隔离开关。校验情况与上表相同。 四电压互感器的选择35kV电压互感器，一般为油浸绝缘型，35kV电压互感器均为单相，有双圈与三圈之分，
24、如对35kV不进行绝缘检测时，可选二台双圈互感器，接成V型，共仪表用电压，否则选用三台三圈互感器，接成Y/Y/型。本设计为终端变电所，不需进行绝缘监测，只需测量线路电压，所以选JDJ35型户外式电压互感器，采用V形接法，供仪表用电压分两组，每组两台，分别接在35kV两段母线上，配用RW10-35/0.5型限流熔断器。电压互感器参数如下：额定电压：35/0.1KV额定容量：500VA电压互感器配用RW10-35/0.5型限流熔断器参数如下：额定电压：35kV 额定电流：0.5KA开断容量：2000MVA切断最大短路容量：28KA过电压倍数不超过25熔管额定值大于实际值，故所选熔断器满足要求。五避
25、雷器的选择为了防止雷电入侵波的侵害，选用HY5WZ-42/134型避雷器两组分放在35kV两段母线上，与电压互感器共用一个间隔。另选两组FZ-35型避雷器，保护主变压器。六操动机构的选择DW835型油断路器配用CD11型电磁操动机构。35KV隔离开关操动机构均选用CS17型。七、所变选择 35KV所内须选用所用变压器，其主要用于所内照明及一些小型设备。此处选用S7-50/35型变压器两台。选用RW-35/2型高压跌落式熔断器，其额定电压为35KV，额定电流为2A，最大断流容量为600MVA，符合实际要求。八、电流互感器选择 在35KV入线、出线及母联处，必须装一定型号的电流互感器，主要用于及时
26、检测电流情况，若发生短路、断路等故障情况，可以立即由保护动作，切除故障，保证系统运行，另外，装设电流互感器可便于工作人员及时检查工作情况。35KV入线电流互感器选用LR-35-300/5型。35KV母联断路器处配用电流互感器为LR-35-300/5型。35KV出线及6KV入线等电流互感器选用LR-35-400/5型。42 6kV室内配电装置选择一 高压开关柜选择， 高压开关柜目前选用固定式中改进型的GG1A型，要注意一次线路方案应与供电系统图上的要求相适应。本高压开关柜为开启式，根据负荷性质，大小选用高压开关柜型号如下：1 进线柜6kV进线柜选用一次编号为GG1A（FII）25型高压开关柜一台
27、。2 联络柜选GG-1A（F）11和GG-1A（F）95各一台，配合使用。3 出线柜油断路器两端都有隔离开关的选用GG-1A（F）07型高压开关柜。断路器前有隔离开关的选用GG-1A（F）03出线柜。4 电压互感器与避雷器柜选用GG-1A（F）54型电压互感器与避雷器柜二 高压开关柜校验高压开关柜只对其断路器进行校验。1 进线柜校验进线柜断路器选用SN10-10/2000型，隔离开关选用GN25-10Q/2000校验表如4-3所示：表4-3项目实际需要值SN10-102000GN25-10Q/2000电压KV61010电流A112820002000断路容量MVA102.71000断路流量KA9
28、.4143.3动稳KA24.013085热稳KA4.0743.336校验合格。2 联络开关柜校验选用SN10-10/1000型油断路器，选用隔离开关为GN19-10C1Q/1000型校验表如4-4所示： 表4-4项目实际需要值SN10-101000GN19-10C1Q/1000电压KV61010电流A56410001000断路容量MVA102.7500断路流量KA9.4129动稳KA24.07475热稳KA3.972930 校验合格。3 出线柜GG-1A（F）07和GG-1A（F）03校验柜中均选用SN10-10600型断路器。校验时考虑在断路器出口处短路时，短路电流最大，断路器出口处短路参数
29、即6kV母线短路参数，又考虑各6kV母线处线不同的负荷电流，应选最大一路的负荷电流校验。此处取主扇风机一路，校验如表4-5所示：表4-5项目实际需要值SN10-10600额定值电压KA610电流A176600断路容量MVA102.7300断路流量KA9.4117.3动稳KA24.044.1热稳KA3.9717.3 校验合格。配用CD10型电磁操作机构，03、07各用一套。4GG-1A（F）54校验选用JSJW-6型电压互感器，额定电压6kV，副线圈0.1/kV，辅助线圈0.1/3kV，最大容量200VA。选用FZ2-6型阀型电站用高压避雷器，额定电压6kV，灭弧电压7.6kV，工频放电电压16
30、kVU19kV。选用RN2-10型熔断器，作电压互感器保护，额定电压为6kV，额定电流2A，最大断流容量200MVA，切断极限电流最大峰值5.2kA，最电压互感器保护比较合适。三 6kV高压开关柜配用电流互感器选择43 35kV架空线及母线的选择35kV母线，在室外一般选用钢芯铝绞线，母线截面按经济电流密度选，按长时负荷电流校验。本供电系统采用分列运行，当一台变压器故障时，另一台变压器应承担全部负荷。故该矿总负荷电流为: =184 A按经济电流密度选择，按长时负荷电流校验。 Sj=I总Jj其中： Sj导线经济截面 Jj经济电流密度 I总最大长时工作电流因该矿为大型矿井，故查表Jj=0.9，因此
31、：Sj=I总Jj=184/0.9=204.4（mm）初选LGJ240型钢芯铝绞线，载流量为610A，则45时的载流量为： I45=610=454.7A184 A校验合格。35kV母线和35kV架空线，均选用LGJ240型钢芯铝绞线。44 6kV母线、电缆及架空线选择一 6kV母线选择6kV母线，一般选用矩形铝母线，其截面按长时允许电流选，按动、热稳定性校验。1 选择单台变压器的额定电流可由下式求得：IN=1466 A取分配系数为0.8，则母线最大长时负荷电流为：Ig=0.8IN=1173 A通常35kV以下室内配电多采用矩形铝母线，选用型号LMY的母线，采用平放动稳定性好，但散热条件较差。此处
32、采用10010mm的铝母线，查的平放时25C下，长时允许电流为：1675A。考虑变电所最高温度为45，故实际允许电流为： I=1248A1832.86 A故采用LMY10010型铜母线。2 母线动稳定性校验1). 参照电工手册第二分册，三相母线位于同一平面布置的母线中产生的最大机械应力为： kg/cm2其中 l跨距 154cm a母线相间距离 25 ikr短路冲击电流 24.51kA w母线抗弯距 cm2 查表可知 w=13.4故得：=74.8kg/cm2 154cm满足要求。3). 利用手册简化计算表校验查LMY10010母线平放L=154cm,=25.允许通过的冲击电流最大值为：i=25.
33、2KA25.1KA满足要求。3 母线热稳定性校验所需母线最小截面为： Amin=其中： c母线材料热稳定系数 c=95 ksk集肤效应系数 取1.1 tj假象时间 取2s 短路电流 9.85kA则Amin=155（mm）1000 mm即热稳定校验合格。二 高压电缆型号及截面选择高压电缆型号根据敷设地点及敷设方法选，在地面一般选用油浸纸绝缘钢带铝包电缆，若采用直埋时电缆外面应有防腐层，除立井井筒中敷设电缆外，一般采用铝芯，井筒中敷设电缆应选用钢丝铠装，并根据井筒深度选用不滴流或干绝缘电缆，电缆芯线应为铜质芯线。电缆芯线截面应按经济电流密度选，按长时允许电流及最小热稳定界面校验，注意长时允许电流与
34、电缆敷设方式与根数有关。 1 主井绞车电缆选择1). 主井为双回路供电，每一条均能使之正常供电，使绞车正常工作，故其长时负荷电流为： =149.3查的：J=1.54故：Sj=I总Jj=149.3/1.54=96.9597（mm）采用电缆型号为：ZLQ20-3120 铝芯导电线最高允许温度为65C，周围环境温度为25C，载流量为220A，空气中敷设。2). 按长时允许电流校验I=156（A）校验合格。3). 按最小热稳定截面校验由于电缆散热性差，暂时的短路电流有可能烧坏电缆，故必须进行热稳定性校验。 Smin= (mm2)其中： 三相短路电流稳定值 为9.95kA tj 短路电流的假想时间 取0
35、.25s c 电缆热稳定系数 为95故此有：Smin=（9.95*/95）*1000=52.4120 (mm2)校验合格。2 副井绞车电缆选择1). 副井供电系统与主井一样，故长时负荷电流为： =880/*6*0.83=102(A)查得： Jj=1.54故： Aj=Ig/Jj=102/1.54=66 (mm2)。选用ZLQ20-370型铜芯电缆，导线最高允许温度65，环境温度为25，载流量为155A，空气中敷设。2). 按长时允许电流校验I45=110 A102A校验合格。3). 按最小热稳定界面校验 Smin=9950/95=52.37176(A)校验合格。3). 按电压损失校验 r0=0.
36、225/km x0=0.365/km则有： U%=100%=4.53%52.3（A）3). 按电压损失校验：r0=0.609/km x0=0.394/kmU%=3.3%26.9A校验合格。3). 按电压损失校验r0=0.796/km x0=0.403/km U%=1.81%7kg校验合格。3). 热稳定校验I=9.61*=6.4KA其中： 最大短路稳态电流kA tj短路电流作用假想时间 2.2s t热稳定电流保证值允许的作用时间s 5s热稳定电流保证值查表可得30KA. 6.430KA.校验合格。三 室外构架选择室外构架一般选用国家定型产品，目前产品主要是圆形混凝土电杆型构架，形式有门型及型两种，当隔离开关放在构架下部时应选用门型构架，并选出构架高度。1). 35kV进出线构架选6架门型构架，其高7米，宽5米。构架外形如图4-1。2). 35kV母线构架选2架门型构架，高5米，宽5米。3). 隔离开关构架选型构架,10架,高2.5米,宽1.5米.构架外形如图4-2。图4-1 图4-2