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1、目 录一、编制依据2二工程概况2三、模板及支撑设计3四、模板及支撑计算6五、模板支架的施工21六、模板安装施工要点26七、模板支撑系统的监测29八、模板及支撑架的安全技术措施30一、编制依据1、施工组织设计2、施工图3、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 （2011版）4、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20135、本工程施工组织设计6、建筑结构荷载规范GB50009-20127、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20118、建筑施工安全检查标准JGJ59-20119、建筑施工高处作业安全技术规范11、建筑施工手册二工程概况广元市天府巴黎时光3
2、1#楼及部分地下车库工程，位于四川省广元市利州东路三段，地上33层，地下2层，建筑高度98.6m，室内0.000相当于绝对标高483.05米，室内外高差0.3m，建筑面积为47869.66平方米。地上4层为转换层，1层层高5.1m，2-4层层高5.4m。转换层框支梁截面较大，截面类型为：400mmX2000mm、200mmX2000m、300mmX1200m、500mmX1000m、600mmX1400mm、400mmX1700mm、350mmX1200mm。三、模板及支撑设计本工程四层转换层梁顶标高为21.55m，属高大模板工程，施工时模板及支撑严格按照本施工方案进行。1、总述：为便于拼装与
3、加固，梁模板采用18mm木模板，纵肋采用50100木枋，间距230mm。梁托顶部采用483.5双钢管做横楞，间距同立杆间距，支撑采用483.5钢管脚手架，立杆间距600mm，横杆步距不超过1200mm，立杆离地面200设扫地杆，顶托距顶部横杆不大于300mm。转换层楼板模板同样采用18mm木模板，50100mm木枋间距300mm作次龙骨，2根483.5钢管间距900mm作主龙骨，钢管支撑脚手架间距900mm，横杆步距1500mm。所有钢管支撑架顶部采用U托，底部采用底托，下垫200200木垫板以增加承压面积。2、模板体系拼装及配置原则、梁模板.梁底、侧模板采用18mm厚木模板，50100mm木
4、枋作肋,间距230mm；梁侧模采用与剪力墙相同的方法即方木背竖楞400，竖楞上背方木或钢管横楞并用14螺杆500对拉，当梁侧模高度大于800mm时,需加设2道M14对拉螺杆。.梁的底模、侧模按设计断面进行加工制作，按梁侧模包梁底模、楼板模板压梁侧模的原则进行模板的拼装。.梁模板支撑体系采用钢管脚手架+可调式顶托头。立杆长度不合模数部分采用可调式顶托头调整，如需接长，立杆的接头必须采用对接扣件连接。、板模板、板模板采用18mm厚木模板拼装，墙板接头处加贴自粘海绵条以防漏浆。、板模板拼装要尽量采用整块模板及大块模板拼装的原则，减少整张层板的切割。、楼梯模板、踏步模板采用木模板板加工成型的定型整体式
5、模板，梯段侧板内侧要划出踏步形状与尺寸，而且侧板后背枋要平直。楼梯底模采用18mm厚木模板, 50100mm木枋背楞。、楼梯的支撑选用可调节底座的钢管脚手架，支撑间留置人行通道，支撑的水平横杆不少于三道。、每层楼梯模板一次应安装至上层的第一跑段，砼的施工缝要留在上层第一跑段的1/3处。3、模板与支撑设计的构造要求、模板支架的要求：梁及楼板采用散拼模板，钢管支撑体系设计采用单立杆，立杆的垂直度偏差应符合扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。因梁、板荷载相差较大，因此，可根据具体板跨间尺寸适当调整立杆间距，但只能在一个方向变距，另一个方向须保持不变。立杆底垫200200木垫板，以增加单杆的承压面积。
6、、水平杆步距的要求：水平杆步距不超过1200，从楼板面起200设扫地杆一道。顶部距顶托板不大于300。水平杆的水平偏差应满足扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求，根据立杆高度不同调整步距时，可采用下小上大的变布局设置，但变化不得过多。如立杆轴力变化不大时，可采用等步距设置、剪刀撑的设计：满堂架四边与中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置高于4m的模板支架，其两端与中间，每4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑搭设角度在4560之间。、支撑架整体性设计要求：高支撑架应按脚手架的要求施工，并按规定利用剪力墙或柱做为连墙件支撑架的搭设必须确保每个钢管与扣件的质量
7、是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩控制在4560N.m。钢管不能选用已经长期使用发生变形的。立杆的接头必须采用对接扣件连接，应符合下列规定： 、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。 、局部立杆确需搭接的（在受力较小的部位），搭接长度不应小于1000mm，应采用3个旋转扣件固定。端部扣件至杆端距离不应小于100mm。 、纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。 、支撑架不能与外架连按在一起，更不能以外架作为支模架使用，支模架应有独立的
8、整体性与稳定性。 、梁模板支架的立杆，其偏心距不应大于25mm。四、模板及支撑计算按照PKPM施工软件计算在计算的过程中影响高支撑计算的主要几项因素为：面板挠度，该指标主要与梁底木方根数有关；梁底立杆数，该指标主要与梁截面面积有关，该指标几乎不可调；托梁抗弯强度、梁底托纵距，该指标在本方案中几乎不可调。本方案对四类截面进行了验算，并将计算附于方案附页。这四类截面均取设计图纸中该类梁截面面积最大值，而同一类截面的支撑相对参照最大值。其基本情况为：梁宽1m时搭设方法为：立柱间距600 mm、立柱4条、立柱间距=梁宽/（立柱数-1）。受力分析：现浇砼及施工等荷载板底模板水平方木水平钢管钢管支柱承接层
9、1、梁模板及支撑计算梁模板基本参数：梁截面尺寸：6001400；梁模板采用18厚木夹板，纵肋采用50100木枋，间距230mm（中-中）；梁托采用2483.5钢管，间距500mm，钢管支撑间距200mm。、荷载组合（按200mm计算）模板自重：0.35（0.6+21.4）0.2/0.6=0.196KN/m钢筋自重：1.51.40.60.2/0.6=0.42KN/m混凝土自重：250.61.40.2/0.6=7KN/m浇捣混凝土时的施工荷载取2.0 KN/m2施工人员及设备荷载取2.5KN/m2、梁底模板的验算模板为受弯钩件，按照多跨连续梁验算其抗弯强度与刚度。其均布线荷载为：（0.196+0.
10、42+7）1.2=9.14KN/m集中荷载为：（2.0+2.5）1.40.61.4=5.295KN面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：I=bh3/12=600143/12=137.2103mm4W=bh2/6=600142/6=19.6103mm3面板的弹性模量E取6000N/mm2 5.29kN计算简图： 100 100 100 100 100 1009.14KN/mAB经计算得：从左到右各支座反力为： N1=N7=3.957KNN2=N6=11.389KNN3=N5=9.652KNN4=15.523KN最大变形V=0.5mm最大弯矩M=KMql2=0.247KN.m 其中KM取0.10
11、6、模板的抗弯强度验算：模板的抗弯强度计算值f=M/W=0.247106/32.4103=7.623N/mm2根据施工手册查胶合模板的抗弯强度设计值fm取15.00N/mm2则：Ffm，满足要求。、挠度验算：模板的最大挠度计算值V=KWFl4/100EI=0.64443.022334/(1006000291.6103)=0.468mm233/250=0.932mm，满足要求。、梁底木枋的验算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩与，计算公式如下:均布荷载 q = 15.523/0.6=25.872kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.125.870.60
12、0.60=0.931kN.m最大剪力 Q=0.60.60025.872=9.314kN最大支座力 N=1.10.60025.872=17.075kN木方的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:W = 501002/6 = 83.33103mm3 I = 501003/12 = 4.17106mm4、木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.931106/83333.3=11.17N/mm2木方的抗弯计算强度小于设计值13.0N/mm2,满足要求。、木枋挠度计算（木枋的弹性模量取9500 N/mm2）木枋最大挠度值=0.67725.8726004/(1009500.41.7105)=0.573mm木方的
13、最大挠度小于600.0/250,满足要求。、托梁的验算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁(双钢管)的自重 q=0.038421.2= 0.092kN/m。托梁计算简图：经计算得： a、最大弯矩M=1.155KN.m b、最大支座反力F=26.619KNc、最大变形V=0.3mm顶托梁的截面力学参数为：a、截面惯性矩I=12.191042=24.38104mm4b、截面抵抗矩W=5.081032=10.16103mm3、顶托梁抗弯计算强度验算：f=1.155106/1.05/10.16103=108.27N/mm2小于钢管的抗弯设计强度215 N/mm2，满足要求。、顶托梁的
14、的挠度验算：最大变形V=0.3mm小于500/400，满足要求。、扣件抗滑移验算因上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给力杆，因此，无需计算。、立杆稳定性验算：立杆稳定性计算公式： 其中： N立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=26.62kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1618.700=1.682kN N = 26.619+1.682=28.301kN A立杆净截面面积 (cm2)， A = 4.89 W立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值，取205.00N/
15、mm2； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.58l0计算长度 (m)； 如果按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1) l0 =(h+2a) (2) k1计算长度附加系数，取值为1.167； u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u = 1.70 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 187.91N/mm2 f,满足要求。 公式(2)的计算结果： = 116.53N/mm2 f,满足要求。如果考虑
16、到高支撑架的安全因素，按照杜荣军关于扣件式钢管模板高支撑架的设计与使用安全的施工技术，适宜由公式l0 = k1k2(h+2a)计算 k2计算长度附加系数，取值为1.020； 计算结果： = 155.53N/mm2， f,满足要求。 此外，模板承重架必须利用剪力墙或柱作为连墙件。、梁模板及支撑计算按照上述方法计算得：、梁截面尺寸为6001400、5001400时，木枋间距200mm，梁托间距400mm，钢管支撑间距800mm。、梁截面尺寸为5001000、5001200时，木枋间距200mm，梁托间距600mm，钢管支撑间距900mm。、具体架体搭设大样图如下：2、板模板及支撑计算板模板基本参数
17、：楼板厚度D=200mm；架体搭设高度约H=8.7m（以最高点计算）立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=300mm搭设尺寸：立杆纵距为b=900mm，立杆横距I=900mm，立杆步距h=1500mm。顶托梁采用双钢管483.5mm。50100木枋间距300mm。、荷载组合：荷载取值同梁模板及支撑计算荷载。模板自重：0.350.9=0.315KN/m钢筋自重：1.50.20.9=0.27KN/m混凝土自重：250.20.9=4.5KN/m浇捣混凝土时的施工荷载取2.00.9= 1.8KN/m2施工人员及设备荷载取2.50.9=2.25KN/m2、模板面板验算面板为受弯构件，须验算其抗
18、弯与刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：I=bh3/12=900183/12=437.4103mm4W=bh2/6=900182/6=48.6103mm3面板的弹性模量E取6000N/mm2面板最大弯矩：M=0.1ql2M=0.100(1.25.085+1.44.05)0.3000.300=0.106kN.m、抗弯强度验算：模板的抗弯强度计算值f=M/W=0.106106/48.6103=2.18N/mm2根据施工手册查胶合模板的抗弯强度设计值fm取15.00N/mm2则：Ffm，满足要求。、挠度验算：V=0.677 ql4/100EI=0.6775.08
19、53004/(1006000437400)=0.106mmVV=300/250=1.2mm，满足要求。、支撑木枋验算木方按照均布荷载下连续梁计算。、荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)：26.5000.2000.300=1.590kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：0.3500.300=0.105kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：(2.500+2.000)0.300=1.350kN/m静荷载 1.21.590+1.20.105=2.034kN/m活荷载 1.41.350=1.890kN/m、木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值
20、最不利分配的弯矩与，计算公式如下:均布荷载 q = 3.532/0.900=3.924kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.920.900.90=0.318kN.m最大剪力 Q=0.60.9003.924=2.119kN最大支座力 N=1.10.9003.924=3.885kN木方的截面力学参数为截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；、木方抗弯强度验算抗弯计算强度 f=0.318106/83333.3=3.81N/mm2木方的抗弯计算强度小于13
21、.0N/mm2,满足要求!、木方挠度验算最大变形V=0.677 ql4/100EI v =0.6771.6959004/(1009500.004166666.8)=0.190mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!、钢管托梁验算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.885kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。经过计算得:最大弯矩 M= 1.114kN.m 最大支座 F= 12.976kN 最大变形 V= 1.2mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3 截面惯性矩 I = 24.38cm4顶托梁抗弯强度计算抗弯
22、计算强度f=1.114106/1.05/10160.0=104.42N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求。顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.2mm顶托梁的最大挠度大于900.0/400,满足要求。、扣件抗滑移验算因上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给力杆，因此，无需计算。、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载与风荷载。、静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.1298.700=1.123kN（钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值）模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9=0.283
23、kN钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 26.50.20.90.9=4.293kN经计算得到：静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.700kN。、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (2.5+2.0)0.90.9=3.645kN、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式其中 N立杆的轴心压力设计值，N = 11.94kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A立杆净截面面积 (cm2)
24、； A = 4.89 W立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0计算长度 (m)；如果参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算得： l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果： = 123.90N/mm2 f,满足要求。公式(2
25、)的计算结果： = 63.20N/mm2 f,满足要求。按照杜荣军关于扣件式钢管模板告支撑架的设计与使用安全的施工技术，考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a) (3) k2计算长度附加系数，取值为1.016；公式(3)的计算结果： = 89.13N/mm2 2, 8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算。七、模板支撑系统的监测1、监测的项目模板支撑系统的监测包括：支架的沉降、位移与变形以及支撑面稳定性沉
26、降观测。2、测点的布设根据高支撑架规模，测点的布设按照10-15m设一个监测面的要求以及总体与局部的原则进行布设。具体布设如下：、沉降点的测设、高度在2米及以上的转换梁，沉降观测点不少于二个，其余以下的转换梁与框架梁不少于一个。、楼板下方的沉降点布设按照每跨一个的原则进行、沉降点观测的方法采用水准仪进行观测。、位移点的测设、位移点的设置按照支架搭设时立杆的位置线进行观测。、位移与变形的测设采用观测与尺量的方法进行3、监测的频率及时间、砼浇筑前、支架搭设搭设到指定高度时进行初始数据的测量。、作业层上每施加施工荷载时进行测设一次。、砼浇筑过程中实施实时监测，每30分钟一次。4、监测的要求本工程支撑
27、系统监测数据以支架搭设的质量要求为报警值，当实测数据超过报警值时，应停止上部的施工，组织人员加固后方可继续施工。每监测形成的监测报告必须经检测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计与业主等各方。八、模板及支撑架的安全技术措施1、安装安全技术措施、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是
28、雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、打横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。、立杆应间隔交叉有同长度的钢管，应将相邻立杆的接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系的失稳。、扣件的紧固是否符合要求，可使用力矩扳手实测，要达到4060N.m，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。、所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。、模板及支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的
29、可靠临时措施。、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。、高支模上高空临边要有足够的操作平台与安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。、不准架设探头板及未固定的杆。、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆与剪刀撑。、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。、支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固与修理，防止塌模伤人。、在
30、现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。、安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏与堕物伤人。2、拆除安全技术措施、模板拆除须待砼达到强度后进行，以防止倒塌事故发生。、拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。、拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止抛掷模板。、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥与切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不
31、准向下乱仍。、工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚与从空中滑落。、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。、拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。、在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。天府巴黎时光31#楼及部分地下车库工程高支模专项施工方案 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制单位：四川省阿尔文建设 编制日期：2015年5月28日第 30 页