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1、第26卷第7期2010年7月电力科学和工程Vol126,No17Jul.,2010ElectricPowerScienceandEngineering33动叶可调轴流风机失速和喘振现象及其预防措施马少栋,李春曦,王欢,祁成(华北电力大学能源动力和机械工程学院,河北保定071003)摘要:轴流风机发生失速和喘振是电厂运行中常见故障,严重制约了机组安全经济运行。在阐述失速和喘振现象基础上,分析和总结了国内多家电厂不同型号轴流风机发生失速和喘振原因及相应处理措施,举例说明了发生失速和喘振过程中运行工况点变化,并归纳了预防措施。关键词:动叶可调轴流风机;喘振;失速;预防措施中图分类号:G6420;TH
2、43211文献标识码:A0引言目前,展,单机容量为600MW和1000MW机组不断投入运行。随着大容量、高参数机组涌现,锅炉烟气量也随之增大,因此需要和之相匹配风机。动叶可调式轴流风机由于具有径向尺寸小、流量大、重量轻、启动力矩小、变工况运行时经济性好、适应性强、调节特性好等诸多特点,因此正逐步成为大型锅炉进、引风机主流选择。但由于受轴流风机具有驼峰形状性能曲线和运行环境恶劣影响,客观上决定了喘振和失速发生可能性。实际运行不同型号和容量轴流风机,均不同程度地发生了失速和喘振现象,而且原因也不16尽相同。本文在阐述失速和喘振现象基础上,通过总结国内多家电厂轴流风机发生失速和喘振原因及其处理措施,
3、举例分析其发生故障时风机工况点变化所共有规律,为处理和避免同类故障提供了借鉴和参考。,气流在叶片背部流动遭到破坏,尾部涡流变宽,升力减小,阻力急剧增加,进而使叶道堵塞,使风压急剧降低,这种现象称为失速。112喘振喘振现象是指泵和风机流量和能头在瞬间内发生不稳定周期性反复变化现象。动叶可调式轴流风机全压相对较低,且其性能曲线呈驼峰型,存在峰值点K,容易导致喘振发生。通常称K点右侧区域为风机稳定工作区,左侧为喘振区。当风机工况点落入喘振区发生喘振时,风机和大容量管路系统耦合为一个具有周期弹性空气动力系统。若该系统震荡频率恰好等于整个厂房设备固有频率,则会产生共振,从而对设备和建筑造成重大损害。11
4、3区别和联系(1)失速发生时,只是叶片附近工况有波动,整台风机流量、压头和电流基本保持稳定,仍可以连续运行。而喘振发生时,各项指示数据大幅脉动,使风机无法继续工作。(2)失速刚产生时,人无法感觉到,只有利用精密仪器才能够探测到,此时,风机特性曲线仍然可以测得。而喘振产生现象非常激烈,无法测量当时工况。(3)失速是叶片结构导致一种空气动力工况,有其自身规律,其影响因素包括叶片结构、1失速和喘振现象111失速轴流式风机叶片通常是机翼流线型,在冲角为零或者小于临界冲角时,它们阻力主要收稿日期:2010-05-23。作者简介:马少栋(1986-),男,硕士研究生,主要从事流体力学和流体设备方面研究,E
5、mail:mashaodong032834电力科学和工程2010年叶轮本身、进入叶轮气流情况等,但喘振发生及现象特征都取决于外界条件。例如,此系统中风机正常工作,安装至其它系统则可能发生喘振。(4)喘振仅发生于风机特性曲线中喘振区,而失速现象存在于峰值K点以左整个区段。两者关系密切,可以说失速是诱发喘振发生原因。2失速和喘振案例失速和喘振是轴流风机在运行中常见故障,很多电厂都曾发生过不止一次。因此,总结和分析喘振和失速产生原因,并提出预防和处理措施具有重要实际意义。表1和表2总结了多个电厂轴流风机发生喘振和失速案例。表1轴流风机失速案例总结Tab.1Axialfanstallcaseconcl
6、usion电厂名称风机型号原因处理措施宝鸡第二发电有限送风机:ASN1950/1000型公司1湖南株洲电厂2送风机:FAF2111-1118-1型暖风器阻力增加,造成锅炉二次风系统阻力增加,动叶开度过大。),保持并列运行两台风机动叶开度尽量接近;增减风量时保持同步调整。叶片真实开度和叶片角度盘显示存在较调整前后两级叶片角度和同大误差,实际风机叶顶动静间隙超过设级叶片角度间偏差,以及计标准。叶顶动静间隙。失速余量较少,风道阻力异常,前后两级更换一次风机消音器,对叶片角度偏差过大,出现抢风,叶顶动静空气预热器进行检修和清理,间隙和同级叶片角度偏差过大,叶片真实调整风机叶片角度偏差。开度和叶片角度盘
7、显示误差较大。空预器堵灰严重,风道阻力特性变化使送清除空预器蓄热片积灰,降风机动叶开度过大、运行在不稳定区。低空预器风阻。锅炉掉大焦,使炉膛形成较高正压,为保保持两台送风机风量平衡,持风量,送风机动叶开度过大。经常监视动叶开度、风压、风量关系表2轴流风机喘振案例总结Tab.2AxialfansurgecaseconclusionAST-1792/1120型公司3广州珠江电厂7一次风机:AST-1500/1000型山东华能德州电送风机:FAF3011511型厂8唐山热电有限公送风机:ANN2016/900N型司9电厂名称河北三河发电厂4广州珠江电厂5风机型号送风机:APl-18/915型一次风机
8、:AST-1500/1000型送风机:ML-HI-R140型原因处理措施因杨花柳絮堵塞暖风器导致投产以来送风清理暖风器上杂物,并防止机多次喘振。杂物再次堵塞入口。一次风机启停逻辑不合理;磨煤机停跳导修改一次风机和制粉系统逻致一次风量突然变小;冷风再循环门调节辑,排除伺服机构故障。不当;动叶调节伺服机构故障。煤质变化导致锅炉主控指令及总风量指令根据实际情况手动调整燃煤偏大,送风机出力过大,再加上暖风器风发热量,并清理暖风器污物。道脏污,使送风机出口压力偏高。空气预热器严重堵灰造成风烟系统阻力对空气预热器进行了彻底清大大增加。理和密封改造。引风机:A侧入口烟门关闭,烟气由B侧烟道进入引风机A,管网
9、阻力增大。送风机:送风调节逻辑发出错误指令,使炉膛压力升高、锅炉阻力增大,送风机出口压力升高。风机启动前认真检查各风门、挡板开关情况,保证风机动叶实际开度和仪表指示相符合,加强空气预热器吹灰工作。广东珠海发电厂6深圳妈湾发电总一次风机:PAF17-1215-2型厂10广东湛江电厂11引风机:SAF2616-15-1型送风机:FAF2214-16-1型浙江北仑电厂二一次风机:AST-1960/1400型期12前后级动叶角度偏差较大,叶片径向间隙调整前后两级叶片角度和同超差;两侧风机对应风道阻力不同;风机级叶片角度和叶片径向间隙;进口阻力太大。减小风道阻力。第7期马少栋,等动叶可调轴流风机失速和喘
10、振现象及其预防措施35对比失速案例,发现前三个案例均是由于风机出口压力过大,风机为保持风量,自动调节动叶开度至过大,从而进入失速区。株洲电厂风机失速表面原因是实际失速曲线比厂家提供性能曲线靠下,提前进入失速区,其根本原因还是因风机加负荷时,在实际性能曲线中,动叶开度开大以致风机进入失速区。珠江电厂发生失速是由于存在各种偏差和风机失速余量过小,但是部分原因也是风道阻力增大时,风机出口压力变大,使风机工况点进入失速区。因此控制好风机出口压力是防止风机失速最有效措施。而且还应根据现场条件修正厂家提供理论失速曲线,得到特定环境下实际失速曲线及实际操作控制曲线。清理,可避免不必要损失。另外,除去风机本身
11、机械故障外,大多数喘振原因也是操作不适当致使风机出口压力偏高或者剧增,而发生喘振。因此保持风机出口风压稳定是一切应急保护和预防措施出发点。对比表1和表2可知,风机本身制造质量和安装质量也是重要诱因之一,包括前后级动叶角度偏差、同级叶轮安装角偏差、叶顶动静间隙超过设计标准、叶片真实开度和叶片角度盘显示存在较大误差等,另外,对于并联运行中风机,因两台风机对应实际风道阻力不同造成母管压力失衡,也会致使其中一台风机发生失速或喘振。图1失速过程中工况点变化Fig.1Movementofconditipointinstallcoursep1;,自动调节系,工作点变为A2和B2,流量和全压减小,并逐渐向失速
12、区靠近;但B侧风机先达到临界点时,产生失速现象,其出口流量、电动机电流陡降,母管压力也随之突降;为维持母管压力,两侧风机动叶自动调大(如50),A风机工况点转到A3,而B侧风机仍处于失速状态,在平衡系统压力下,其工况点为B3,此时,流量增大,母管压力降至p3。为恢复到正常状态,手动关小两侧动叶角度,使B侧风机进入稳定工况区,根据电动机电流值调整动叶开度,平衡两侧风机出力。应该指出,失速及动叶调整过程是在很短时间完成,可参见文献13中参数曲线变化图。312喘振案例分析河北三河发电厂3号300MW热电联产机组配套送风机为API-18/915型动叶可调轴流风机,动叶开度为自动调节方式。该风机在200
13、8年5月16日因杨絮堵塞暖风器导致风机发生自投产以来第一次喘振,喘振发生前后风机参数如表37所示,工况点变化如图2所示。表3风机运行参数Tab.3FanOperationparameters3案例分析为了进一步分析风机发生失速和喘振现象前后运行工况点变化,下面分别举例进行说明。311失速案例分析2007年9月4日,宁海电厂4号机组因送风机保护系统跳闸触发辅机故障减负荷(RB)动作,4E、4D磨煤机相继跳闸,一次风门连锁关闭,致使一次风量突然减少及一次风管阻力瞬时增大,从而引发B侧一次风机发生失速现象。其运行工况点变化如图1所示。正常状态下,系统压力为p0,A、B侧一次风机运行工况点为A0和B0
14、;当RB动作后,系统13工况点类型工况点风量/(th-1)电流/A动叶开度/%出口压力/kPa1正常2459491796014021883442531668143113非正常47345188916721152744111936电力科学和工程2010年或者在风机入口加装导流板等措施。(4)安装风机失速和喘振检测和预报系统,提前探测到风机发生失速和喘振趋势,并及时采取避免措施。参考文献:1王平,王韩平,张烨.ASN1950/1000型动叶调节轴图2喘振过程运行工况点变化Fig.2Movementofconditionpointinsurgecourse流式送风机失速原因分析J.热力发电,2007,
15、(1):37-40.WangPing,WangHanping,ZhangYe.CauseanalysisofstallingforASN1950/1000typeaxialforceddraftfanwithmovingbladeadjustment.ThermalPowerGen2erati-.,蒋文军正常状态下(例如4月19日),管路系统阻力曲线为曲线1,动叶开度为47144%,风机出口压力为p1,此时风机运行在工况点1;5月14日时,因暖风器入口处已积聚一定量杨絮,系统阻力急剧增大变为曲线度增60140%,p25月16日时,管路系统阻力进一步增加,管路系统阻力曲线也随之变陡变为曲线3,动
16、叶开度也开至6814%,风机出口压力为p3,已接近对应性能曲线峰值,运行工况点3靠近喘振区;此时如马上将动叶开度自动调节切换至手动调节,并慢慢关小动叶,仍可避免喘振发生。随管路系统阻力增大,阻力曲线继续变陡,动叶开大至89167%,风机运行在工况点4,已进入喘振区;当风机运行在工况点5时,风机流量降低至零,但仍保持较高全压,动叶开度已经达到8917%,已远超出正常值。喘振发生后,如果不采取有效措施,喘振就会一直进行下去,风机再也回不到正常工况点1。.,2006,26(3):48-49.WangYigang,JiangWenjun.Exceptionanalysisandpreventionme
17、asuresofstallinginbloweroperationsJ.HunanElectricPower,2006,26(3):48-49.3丁鹏,吴跃东.动叶可调轴流通风机失速和喘振分析及改进措施J.风机技术,2007,(3):66-69.DingPeng,WuYuedong.AnalysisonstallandsurgeofvariablebladeadjustableaxialflowfanandimprovementmeasuresJ.Compressor,Blower&FanTechnology,2007,(3):66-69.4荆永昌,袁波.1025t/h锅炉送风机喘振原因分析及
18、对策J.科技创新导报,2008,(28):46-49.JinYongchang,YuanBo.Causeanalysisofsurgeandcountermeasurefor1025t/hboilerJ.ScienceandTechnologyInnovationHerald,2008,(28):46-49.5段小云.广州珠江电厂一次风机喘振原因分析及对策J.水利电力机械,2007,29(12):137-140.DuanXiaoyun.ReasonanalysisandcountermeasureonprimaryfansurgingatGuangzhouzhujiangpowerplanJ.
19、WaterConservancy&ElectricPowerMachinery,2007,29(12):137-140.6唐子鹏.700MW机组带630MW时送风机喘振原因分4预防措施(1)当确定风机发生失速时,应立刻改为手动调节,逐渐减少风机动叶开度,降低p-qv曲线,进而降低临界点,使风机重新工作于稳定区,直至风机电流回升至正常值。同时还应减小另一侧风机出力或开大母管上风门,降低管道阻力和母管压力,使喘振风机尽快带上负荷,平衡两侧出力。(2)运行中要尽量减少两侧动叶开度之差,保持两侧风机出力平衡,动叶开度不要过大,定期对管路系统吹灰,减小系统阻力。(3)如风机失速过于频繁,就应对风道系统进
20、行改造,可采取变直角弯头管路为圆弧角管路析及处理J.广西电力,2002,(3):57-58.TangZipeng.Causeanalysisofsurgeandtreatmentof700MWpowerunitsloading630MWJ.GuangxiE2lectricPower,2002,(3):57-58.7王俊辉.轴流式风机失速及对策J.广东科技,2009,(2):90-92.WangJunhui.J.90-92.8郑福国,陈玉龙.轴流式送风机失速原因分析及预防Stallingandmeasuresofaxialflowfan(2):GuangdongScience&Technolog
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24、3):PowerGeneration,InvestigationinVariablePitchAxialFansShaodong,LiChunxi,WangHuan,QiCheng(SchoolofEnergyPowerandMechanicalEngineering,NorthChinaElectricPowerUniversity,Baoding071003,China)Abstract:Itiscommonfaultsthatstallandsurgeemergefromaxialfanatoperationofpowerplant,whichcon2straints,toalargee
25、xtent,safeandeconomicaloperationofthepowerunit.Onthebasisofexplainingthephenom2enonofstallandsurge,thepresentpapernotonlyanalyzedandsummarizedthecausesandaccordingtreatmentmeasuresofstallandsurgeforvarioustypeaxialfaninmanypowerplantsdomestically,butalsoillustratedvaria2tionofoperatingpointsinstalla
26、ndsurgeoccurrenceprocessesandinducedpreventivemeasures.Keywords:variable2pitchaxialfan;surge;stall;preventivemeasures(上接第11页)参考文献:1高叔开,纪连恩,高磊.火电机组DCS仿真新思路J.电力系统自动化,2005,(5):73-75.GaoShuKai,JiLianEng,GaoLei.NewtrainofthoughtabouttheDCSsimulationofthethermalpowergeneratingunitsJ.AutomationofElectricPo
27、werSys2tems,2005,(5):73-75.2段新会,姜萍.基于虚拟DCS仿真控制系统实验4结论通过齐次坐标变换,可以还原IA操作员站图形画面及驱动,实际应用中通过计算机图形技术可以还原大部分工业图形,并且任意缩放而不失2真。该还原技术特点是仿真逼真度高,并且减轻了仿真机开发人员工作强度,极大地缩短了仿真机开发周期。在浙江乌沙山及山东菏泽等电厂使用得到了客户高度认同。1验证平台开发J.电力科学和工程,2008,24(8):56-59.HomogeneousCoordinateTransformationApplicationonIASystemOperatorStationSimulationGaoShukai(ResearchInstituteofSimulation&Control,NorthChinaElectricPowerUniversity,Baoding071003,China)Abstract:ThispaperdescribedtheIAsystemoperatorstationsduringthesimulationprocess,usinghomogeneouscoordinatetransformationontheIAsystemoperatorstationgraphics