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1、厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书设计:校对:审核:批准:张志平谢伟忠陈飞王民厦门开联装饰工程二O一三年十二月二十日厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程amax：水平地震影响系数最大值，取0.12；Gk：门窗构件的重力荷载标准值(N)；A：门窗构件的面积(iW)；平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值PEk= e a maxGk5. 3.5EJGJ102-2003PEk：平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值(N)；Be：动力放大系数，取5.0；amax：水平地震影响系数最大值，取0.12；Gk：门窗构件的重力荷载标准值(N)；按照JGJ102规范
2、5. 4节条文说明局部的规定，对于竖向门窗和与水平面夹角大于75 度、小于90度的斜玻璃门窗，可不考虑竖向地震作用效应的计算和组合。3.5 作用效应组合荷载和作用效应按下式进行组合：5 Y gSg)+ w Y wSwk+ 巾 e 丫 eSer 5. 4. 1 JGJ1022003上式中：S：作用效应组合的设计值；sGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；Sg sEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；1.1 丫八Ye：各效应的分项系数；八,、力E：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。上面的八、八、Ye为分项系数，按、5. 4.3. 5. 4. 4JGJ102-2003规
3、定如下:进行门窗构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：重力荷载：Yg： 1.2；风荷载：八：1.4；地震作用：Ye： 1.3；进行挠度计算时；重力荷载：Yg： 1.0；风荷载：八：1.0；地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数以为1.0；地震作用的组合系数帆为0.5；4门窗竖中梃计算基本参数：1：计算点标高：16m；2：力学模型：简支梁；3：竖中梃跨度：H=1400mm；4：竖中梃左受荷单元宽：Wi=750mm；竖中梃右受荷单元宽：W2=750mm；5：竖中梃材质:6063-T5；厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程1.2 竖中梃受荷单元分析竖中梃计算
4、简图确实定：因为：WKHW2H所以，左受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载;右受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载;受力简图为：NAiA x NW+IWNAiA x NW+IW竖中梃在左受荷单元力作用下的受力分析：wk：风荷载标准值(MPa)；W,：左受荷单元宽(nun)；H：竖中梃的跨度(mm)；qwki：在左受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)； q.：在左受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm)； qwki=wkXW/2=0. 001139X750/2=0.427N/mmQwi=l. 4 X qwui=1.4X0. 427=0. 598N/mmqEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地
5、震作用标准值(MPa)；Be：动力放大系数，取5.0；a max：水平地震影响系数最大值，取0.12；Gk：构件的重力荷载标准值(N),(含面板和框架)；A：门窗构件的面积(iW)；qEAk= Be。maxGk/A 5. 3. 4 JGJ1022003=5.0X0. 12X0. 0005=0.0003MPaqEkl：左受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；H：竖中梃的跨度(mni)；W：左受荷单元宽(mm)；QEk=QEAk X W/2=0. 0003X750/2厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程=0.112N/mmqE1：左受荷单元水平地震作用线荷
6、载集度设计值(N/mm)；Qei=1* 3qEki=1. 3X0. 112=0. 146N/mmqkl：左受荷单元受水平作用组合线荷载集度标准值(N/mm)；qu左受荷单元受水平作用组合线荷载集度设计值(N/mm)；用于强度计算时，采用S“+0.5Se设计值组合： 5.4. 1EJGJ102-2003QQwi+0. 5qEi=0. 598+0.5X0. 146=0. 671N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值：5. 4. 1 JGJ102-2003Qkl=Qwkl=0.427N/mmM1：在左受荷单元力作用下的跨中最大弯矩设计值(N mm)；M1=q1XH2/24X (3-(Wt/H)2)=
7、0. 671 X 1400724 X (3-(750/1400)2)=148668. 438N mmV1：在左受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；VeH/2X (l-Wi/2/H)=0.671X1400/2X (1-750/2/1400)=343.888N竖中梃在右受荷单元力作用下的受力分析：wk：风荷载标准值(MPa)；W2：右受荷单元宽(mm)；H：竖中梃的跨度(mm)；qwk2：在右受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)；qw2：在右受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm)；Qwk2=wk X W2/2=0. 001139X750/2=0.427N/mmQw2= 1. 4
8、X qwk2= 1.4X0. 427=0. 598N/mmqEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；Be：动力放大系数，取5.0；a山：水平地震影响系数最大值，取0.12；Gk：构件的重力荷载标准值(N),(含面板和框架)；A：门窗构件的件积(mm?)；qEAk= Be a maxGk/A 5. 3.4 JGJ102-2003=5.0X0. 12X0. 0005二0.0003MPaqEk2：右受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值(N/mni)；W2：左受荷单元宽(mm)；H：竖中梃的跨度(mm)；10厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程QEk2=
9、QEAk 义 %/2=0. 0003X750/2=0. 112N/mmqE2：右受荷单元水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；Qe2= 1 - 3qEk2=1. 3X0. 112=0. 146N/mmqk2：右受荷单元受水平作用组合线荷载集度标准值(N/mm)；q2：右受荷单元受水平作用组合线荷载集度设计值(N/mm)；用于强度计算时，采用S“+0.5Se设计值组合：5.4. 1CJGJ102-2003Q2Qw2+0 5Qe2=0. 598+0.5X0. 146=0. 671N/mm用于挠度计算时，采用S.标准值：5. 4. 1 JGJ102-2003Qk2-Qwk2=0.427N/mmM
10、2：在右受荷单元力作用下的跨中最大弯矩设计值(Nmm)；M2=q2 X H2/24 X (3-(W2/H)2)=0. 671 X 1400724 X (3-(750/1400)2)= 148668. 438N mmV2：在右受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；V2=q2H/2 X (l-W2/2/H)=0.671X1400/2X (1-750/2/1400)=343.888N选用竖中梃型材的截面特性选用型材号：厦航窗(配餐楼)型材的抗弯强度设计值：f=90MPa型材的抗剪强度设计值：t =55MPa型材弹性模量：E=70000MPa绕X轴惯性矩：Ix=142780mm4绕Y轴惯性矩：Iy=22
11、4370mml绕X轴净截面抵抗矩：Wnxl=7375mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=4374mm3型材净截面面积：An=611. 357mm2型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=2. 8mm型材受力面对中性轴的面积矩：S =4531mm3塑性开展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002,取 1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1. 05；对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007,取1. 00；对塑钢型材，参照铝合金龙骨，取1.00；此处取：Y=1.0011厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门
12、窗设计计算书厦门开联装饰工程竖中梃的抗弯强度计算按下面的公式进行强度校核，应满足：(Mi+Ml/yWnxWf上式中：在左受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(Nmm)； M2：在右受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(Nnmi)； Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mn?)；Y：塑性开展系数，取L00；f：型材的抗弯强度设计值，取90MPa；那么：(M1+M2)/yWn = (148668. 438+148668. 438)/1. 00/4374=67. 978MPa90MPa竖中梃抗弯强度能满足要求。1.3 竖中梃的挠度计算竖中梃在左受荷单元力作用下的挠度计算：dfl：竖中梃在左受荷单元力作用下的挠
13、度(mm);dfl=qkiH7240EI X (25/8-5X (W1/2/H)2+2X (W/2/HL)=0. 427 X 14007240/70000/142780 X (25/8-5 X (750/2/1400) 2+2 X (750/2/1400)4) =1. 899mm竖中梃在右受荷单元力作用下的挠度计算：df2：竖中梃在右受荷单元力作用下的挠度(mm)；df2=qk2H7240EI X (25/8-5X (W2/2/H) 2+2 X (W2/2/H)4)=0. 427 X 14007240/70000/142780 X (25/8-5 X (750/2/1400) 2+2X (75
14、0/2/1400)4) =1. 899mm竖中梃在风荷载作用下的总体挠度：dpdn+df2=1.899+1.899=3.798mm挠度的限值取杆件总长的1/150,即9. 333mm,且不应大于20mmo3. 798mm9. 333mm4. 798mm20mm所以，挠度满足要求！4.5竖中梃的抗剪计算校核依据：t max t =55MPa (材料的抗剪强度设计值) 在上面的公式中：Tmax：竖中梃最大剪应力(N)；V1：在左受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；V2：在右受荷单元力作用下的剪力设计值(N)； Sx：竖中梃型材受力面对中性轴的面积矩(小精)； L：竖中梃型材截面惯性矩(nrni%1
15、2厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； 工 max=(V1+V2)Sx/lxt= (343.888+343.888) X4531/142780/2. 8=7.795MPa7. 795MPa55MPa竖中梃抗剪强度能满足要求！5玻璃板块的选用与校核基本参数：1：计算点标高：16m；2：玻璃板尺寸：宽 X 高=BXH=750mniX 1400mni；3：玻璃配置：中空玻璃，外片钢化玻璃6川叫内片钢化玻璃6mm； 模型简图为：工工B四边简支板5.1玻璃板块荷载计算:外片玻璃荷载计算：tu外片玻璃厚度(mm);t2：内片玻璃
16、厚度(mm);wk：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)；GAkl：外片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)； qEAkl：外片玻璃地震作用标准值(MPa)；Ygi：外片玻璃的体积密度(N/mn?).wkl：分配到外片上的风荷载作用标准值(MPa)；qki：分配到外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；q.：分配到外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；GaR1= Y gltl=0. 0000256X6=0.000154MPaQEAkl= P E Q maxGAkl=5X0. 12X0. 00015413厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程=0.000092M
17、Pawkl=l. lwkt13/(t13+t23)=L 1 X0. 001141 X63/(63+63)=0.000628MPaQki=Wki+0. 5qEAki=0. 000628+0. 5X0. 000092=0.000674MPaqi=l. 4wki+0. 5X1. 3qEAki=1. 4X0. 000628+0. 5X1. 3X0. 000092二0.000939MPa内片玻璃荷载计算：ti：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；wk：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)；GAk2：内片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃)(MPa)qEAk2：内片玻璃地震作用标准值(MPa)
18、yg2：内片玻璃的体积密度(N/mn?)；wk2：分配到内片上的风荷载作用标准值(MPa)；qk2：分配到内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；q2：分配到内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；GaR2= Y g2t 2=0. 0000256X6=0. 000154MPaQEAk2= Be。maxGAk2=5X0. 12X0. 000154二0.000092MPaWk2-Wkt23/ (ti3+t23)=0. 001141 X63/(63+63)=0.00057MPaQk2Wk2+0. 5qEAk2=0. 00057+0.5X0. 000092=0.000616MPaQ2=l* 4Wk2+0
19、5X1. 3qEAk2= 1.4X0. 00057+0. 5X 1. 3X0. 000092=0.000858MPa玻璃板块整体荷载组合计算：用于强度计算时，采用Sw+0. 5Se设计值组合： 5. 4. 1 JGJ102-2003q=l. 4wk+0. 5X 1. 3 (qEAki+qEAk2)=1. 4X0. 001141+0. 5X 1. 3X (0. 000092+0. 000092)=0.001717MPa用于挠度计算时，采用S.标准值：5. 4. 1 JGJ102-2003wk=0. 001141MPa5.2玻璃的强度计算：校核依据：14厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计
20、计算书厦门开联装饰工程外片校核：0 1：外片玻璃的计算参数；外片玻璃的折减系数；qkl：作用在外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：分格短边长度(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；外片玻璃厚度(mm);0 FquaVEti46. 1. 2-3 JGJ102-2003=0. 000674 X 750772000/61=2. 285按系数81,查表6.L2-2JGJ102-2003, n尸1；。U外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；作用任板块外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；ti：外片玻璃厚度(mm)；m1：外片玻
21、璃弯矩系数，按边长比a/b查表6. l.2TJGJ102-2003得m产0.0953；。尸6nq/ n i/t126. 1. 2 JGJ102-2003=6 X 0. 0953 X 0. 000939 X 7502 X 1/62=8.389MPa8. 389MPaWfj84MPa (钢化玻璃)外片玻璃的强度满足要求！(2)内片校核：02：内片玻璃的计算参数；n2：内片玻璃的折减系数；qk2：作用在内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：分格短边长度(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；t2：内片玻璃厚度(mm)；0 2=qk2a7Et246. 1. 2-3 JGJ102-2003=0. 0
22、00616 X750772000/64=2. 089按系数。2,查表 6. 1.2-2JGJ102-2003, n2=l。2：内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；q2：作用在板块内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa);a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；m2：内片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6. 1. 2TJGJ1O2-2003得m2=0. 0953；。2=6m2q2a2 n 2/t226. 1. 2 JGJ102-2003=6 X 0. 0953 X 0. 000858 X 7502 X 1/62=7.666MPa7. 666
23、MPaWfg2=84MPa (钢化玻璃)内片玻璃的强度满足要求！15厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程5.3玻璃最大挠度校核：校核依据：df=n uwka7Dlim：许用挠度,取短边长的1/60,为12.5mm；其中：D=Ete3/(12 (1-u2)6. 1. 3-1 JGJ102-2003上式中：E：玻璃的弹性模量(MPa)；te：玻璃的等效厚度(mm)；u：玻璃材料泊松比，为0.2；te=0. 95 X (tx3+t23)1/3 6. 1. 5-3 JGJ102-2003=0. 95 X (63+63)1/3-7. 182mmD=Ete7(12(l-u2)
24、=72000X7. 1827 (12 X (1-0. 22)=2315347. 704N mm0 ：玻璃板块的计算参数；0 =wka7Ete46. 1. 2-3EJGJ102-2003=0. 001141X750772000/7. 1821= 1.885按参数。，查表 6. l.2-2JGJ102-2003, n=ldf= n u wka4/D=1 X0. 00961 X0. 001141X75072315347. 704=1. 498mm1. 498mmdf,lim=12. 5nlm(中空玻璃)玻璃挠度能满足要求！16厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程6附录常
25、用材料的力学及其它物理性能一、玻璃的强度设计值fg(MPa)JGJ102-2003 表 5.2.1种类厚度(mm)大面侧面普通玻璃528.019. 5浮法玻璃5-1228.019.515-1924.017.0N2020.014.0钢化玻璃5-1284.058.815-1972.050.422059.041. 3二、长期荷载作用下玻璃的强度设计值fg(MPa)JGJ113-2009 表 4. 1.9种类厚度(mm)大面侧面平板玻璃5-129615-197522064半钢化玻璃5-12282015-192417，202014半钢化玻璃512423015-1936262203021三、铝合金型材的强
26、度设计值(MPa )GB50429-2007 表 4. 3. 4铝合金牌号状态厚度强度设计值(mm)抗拉、抗 压抗剪6061T4不区分9055T6不区分2001156063T5不区分9055T6不区分150856063AT5W1013575T6W1016090四、钢材的强度设计值(1-热轧钢材)fs (MPa)JGJ102-2003 表 5.2.317钢材牌号厚度或直径d(mm)抗拉、抗压、抗 弯抗剪端面承压Q235dW16215125325Q345d163101804001计算引用的规范、标准及资料11.1 门窗及相关设计规范： 11.2 建筑设计规范： 11.3 铝材规范：11.4 玻璃规
27、范：21.5 钢材规范：21.6 胶类及密封材料规范： 31.7 门窗及五金件规范： 31.8 相关物理性能等级测试方法： 41.9 建筑结构静力计算手册（第二版）41.10 土建图纸：42基本参数52.1 门窗所在地区52.2 地面粗糙度分类等级52.3 抗震设防53门窗承受荷载计算53.1 风荷载标准值的计算方法53.2 计算支撑结构时的风荷载标准值73.3 计算面板材料时的风荷载标准值73.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值73.5 平行于门窗平面的集中水平地震作用标准值83.6 作用效应组合84门窗竖中梃计算84.1 竖中梃受荷单元分析94.2 选用竖中梃型材的截面特性114.
28、3 竖中梃的抗弯强度计算124.4 竖中梃的挠度计算124.5 竖中梃的抗剪计算125玻璃板块的选用与校核131.1 玻璃板块荷载计算： 131.2 玻璃的强度计算：141.3 玻璃最大挠度校核： 166附录常用材料的力学及其它物理性能17厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程五、 .钢材的强度设计值（2-冷弯薄壁型钢）fs（MPa）GB50018-2002 表 4. 2.1钢材牌号抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235205120310Q345300175400.材料的弹性模量E (MPa)JGJ102-2003 表 5, 2. 8、JGJ133-2001 表 5
29、3. 9材料E材料E玻璃0. 72X105不锈钢绞线1.2X1051.5X105铝合金、单层铝板0. 70X105高强钢绞线1.95X105钢、不锈钢2. 06X105钢丝绳0. 8X1051.0X105消除应力的高强钢丝2. 05X105花岗石板0. 8X105蜂窝铝板10mm0. 35X105铝塑复合板4mm0. 2X105蜂窝铝板15mm0. 27X10,铝塑复合板6mm0. 3X105蜂窝铝板20mm0. 21X105七、材料的泊松比uJGJ102-2003 表 5. 2. 9、JGJ133-2001 表 5, 3.10. GB50429-2007 表 4 3 7材料V材料U玻璃0.2
30、钢、不锈钢0.3铝合金0.3(按 GB50429)高强钢丝、钢绞线0. 3铝塑复合板0. 25蜂窝铝板0. 25-H- LU |_1_1 化冈石0. 125八、材料的膨胀系数a (1/)JGJ102-2003 表 5. 2. 10、JGJ133-2001 表 5. 3.11、GB50429-2007 表 4. 3. 7材料a材料a玻璃0.8X10-5LOXIO不锈钢板1.80X10-5铝合金、单层铝板2. 3X10-5 (按 GB50429)混凝土1. 00X10-5钢材1.20X10 5砖砌体0. 50X10-5铝塑复合板4.0X105蜂窝铝板2.4X10-5花岗岩0. 8X10-5九、材料
31、的重力密度Y g (KN/m3)JGJ102-2003 表 5. 3. 1、GB50429-2007 表 4 3. 7材料Yg材料丫 g普通玻璃、夹层玻璃 钢化、半钢化玻璃25. 6矿棉1.21. 5玻璃棉0. 51.0钢材78. 5岩棉0.52. 5铝合金2700kg/m“按 GB50429)十、板材单位面积重力标准值（MPa）JGJ133-2001 表 5. 2.2板材厚度 (mm)qk(N/nf)板材厚度 (mm)qk(N/m2)18单层铝板2. 53.04.067. 581.0112.0不锈 钢板1.52.02.53.0117.8157.0196. 3235.5铝塑复合板4.06.05
32、5.073.6蜂窝铝板 (铝箔芯)10.015.020.053.070.074.0花岗 石板20. 025.030.0500560625700750840JGJ102-2003 表 B, 0. 1-1厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程螺栓的性能等级锚栓和构件钢材的牌号普通螺栓锚 栓承压型连接高强 度螺栓C级螺栓A、B级螺栓抗 拉抗 剪承 压抗 拉抗 剪承 压抗 拉抗 拉抗 剪承 压f?fvbfcbf?fvbfcbftbftbfvbfcb普通螺栓4.6、4.8 级1701405. 6级2101908.8级400320锚栓Q235 钢140Q345 钢180承压型连
33、接高 强度螺栓8. 8级40025010.9 级500310构件Q235 钢305405470Q345 钢一一385一一510一一一590Q390 钢400530615卜一、螺栓连接的强度设计值一 (MPa)十二、 螺栓连接的强度设计值二(MPa)GB50429-2007 表 4. 3. 5-1螺栓的材料、性能等级 和 构件铝合金牌号普通螺栓铝合金不锈钢钢抗拉抗剪 fvb承压 fcb抗拉抗剪 fvb承压 fj抗拉抗剪 fvb承压 fcb普 通 螺 栓铝合金2B111701602A90150145不锈钢A2-50、 A4-50200190A2-70、 A4-70280265钢4.6、4.8级17
34、0140构 件6061-T42102102106061-T63053053056063-T51851851856063-T62402402406063A-T52202202206063A-T62552552555083-0/F/H11231531531519厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程十三、焊缝的强度设计值(MPa)JGJ102-2003 表 B. 0. 1-3焊接方法和焊条型 号构件钢材对接焊缝角焊缝牌号厚度或直径 d (mm)抗压 fcW抗拉和抗弯受拉f；抗剪 fvW抗拉、抗压和一级、二级三级抗剪ffw自动焊、半自动焊Q235 钢dW162152151
35、85125160和E43型焊条的手16d40205205175120160工焊40VdW60200200170115160自动焊、半自动焊Q345 钢dW16310310265180200和E50型焊条的手16d35295295250170200工焊35dW50265265225155200自动焊、半自动焊Q390 钢dW16350350300205220和E55型焊条的手16VdW35335335285190220工焊35VdW50315315270180220自动焊、半自动焊Q420 钢d16380380320220220和E55型焊条的手16Vd35360360305210220工焊35
36、250框架1/550板柱-剪力墙1/800框架-剪力墙、框架-核心筒1/800线性插值筒中筒1/1000线性插值1/500剪力墙1/1000线性插值框支层1/100020厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程多、局层钢结构1/250 (GB50011-2010)局部单层铝合板强度设计值（MPa）十六、牌号试样状态厚度（mm）抗拉强度fl抗剪强度fi2A11T420.52. 9129.575. 12.910.0136. 579.22A12T420.52. 9171. 599. 5185. 5107.67A04T620.52. 9273.0158.42.910.0287
37、.0166.57A09T620.52. 9273.0158.42.910.0287.0166.5JGJ133-2001 表 5. 3.2牌号状 态规定非比例延伸应力3m抗拉强度Fa抗剪强度1060H14、 H247054321050H14、 H247558341100H14、 H249574433003H1412597563003H241158952300406047275005H141209354H24、 H34110865050520655029上海规范表3.2.9 DGJ08-56-2012铝塑复合板强度设计值（MPa）十七、板厚t (mm)抗拉强度f嚏抗剪强度fZ47020JGJ133
38、-2001 表 5.3. 3蜂窝铝板强度设计值（MPa）十八、板厚t (mm)抗拉强度fl抗剪强度f32010. 51.4JGJ133-2001 表 5. 3. 4不锈钢板强度设计值（MPa）十九、序号屈服强度标准值。.2抗弯、抗拉强度fl抗剪强度fvsi1170154120220018014032202001554250226176JGJ133-2001 表 5.3. 521厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程22厦航配餐楼铝合金窗LC3614计算书门窗设计计算书厦门开联装饰工程门窗设计计算书1计算引用的规范、标准及资料门窗及相关设计规范：铝合金结构设计规范玻璃幕墙工程技术规范建筑玻璃应用技术规程建筑幕墙铝合金门窗工程技术规范铝合金门窗未增塑聚乙烯(PVC-U)塑料窗塑料门窗工程技术规程建筑幕墙工程技术规范建筑设计规范：地震震级的规定钢结构设计规范高层建筑混凝土结构技术规程高层民用建筑设计防火规范高处作业吊蓝工程抗震术语标准混凝土结构设