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1、脚手架施工方案毕业设计:施工组织毕业设计毕业设计书题目H7医院部队干部用房脚手架施工方案专 业土木工程班级结构班姓名指导教师所在学院完成时间：2014 年4月117医院部队干部用房脚手架施工方案土木工程专业摘 要：本工程工程位于浙江省杭州市江干区机场路40号，分为1#、 2#两幢楼，本方案为1#楼专项方案。本脚手架方案四层及四层以下外脚手架采用落地式双排脚 手架，四层以上局部，采用工字钢悬挑脚手架，每六层架为一个 挑架段，外防护脚手架满挂密目网，确保平安和隔离施工的噪音。计算书局部主要涉及大小横杆的计算、立杆、扣件以及悬挑 梁的受力计算。关键词：落地式脚手架，工字钢悬挑式脚手架，悬挑梁 Rea
2、lscaffoldconstructionplanof117armyhospitalAbstract：T hisprojectislocatedinHangzhouCity,Zhej iangProvince,Jian gganDistrictAirportRoadNo. 40,dividedintol#,2#twobuildin gs,theprogramforthelttfloorplan. Thescaffoldschemefourlay erandfourlayerbelowthescaffoldwithfloortypedoublerowsca ffolding,fourlayera
3、bove,usingl-beamcantileveredscaffold ,everysixlayersframeasacantileverframe,theouterprotecti.脚手架的施工高度应该保持高出建筑物在建主体高度一个作业层，保证建筑主体的施工顺利进行。(4) .脚手架的工程必须分包给持有资格证书的团队或公司 建设；(5) .在脚手架投入使用前，须通过工程部门验收批准，否 那么不予使用。脚手架工程实行定期。6脚手架搭设要求6.1搭设流程落地脚手架搭设的流 程：纵向扫地杆f竖立杆f横向扫地杆一小横杆f大横杆一剪 刀撑一连墙件一铺脚手板一扎防护栏杆一扎平安网。6. 1.2悬挑脚手
4、架搭设的流程：水平悬挑一纵向扫地杆f竖立杆f横向扫地杆f小横杆f 大横杆一剪刀撑一连墙件一铺脚手板一扎防护栏杆一扎平安网。7. 2主杆基础本工程落地脚手架地基础部位位于地下室顶 板，立杆下垫设木板。8. 3立杆间距脚手架立杆纵距1.5m,横距1.05m,步距1. 8m；连墙杆间距竖直3. 6m,水平4. 5m(即二步三跨)：里立杆距 建筑物0. 3mo(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢 管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且 要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
5、(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的l/400o6.4横杆设置大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m,以 便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在 立杆，以形成空间结构整体受力。6. 5剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应 由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的 接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转 扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平 杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于 150mmo6. 6铺设要求脚手架里排立杆
6、与结构层之间均应铺设木 板：板宽为200mm,里外立杆应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留 空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。6. 7防护栏杆脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格 绿色密目式平安网封闭，且将平安网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂平安网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m、0.6m高的防护栏杆和18cm高 挡脚板。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手 架内侧设1. 2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。6.8 连墙件(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m,垂直方向6m,设一拉结点拉结点在转角
7、范围内和顶部处加密，即在 转角1米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外 架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需 要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确 保外架平安可靠。6.9 架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为 300mm,如因结构设计的限制大于300mHi的必须铺设站人片，站 人片设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板 进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施 进行封闭。7检查与验收为确保工人在施工过程中所提供的平安操
8、作场 所，各类脚手架必须按操作规程和技术规范进行搭设，并加强对 脚手架的管理，特制定制度：7.1搭设过程中的分段验收(1).脚手架由架子工严格按规 程要求搭设;(2) .脚手架的搭设必须编制施工组织设计或施工方案，方 案中要严密的施工方法和工序搭接要求；(3) .整体落式脚手架，每搭设一定的高度，由工程部组织 有关人员，按规程要求或方案中要求，进行认真严格检查，验收 合格后，方能挂牌使用；(4) .对于特殊脚手架(挑架、爬架)等，每挑一次或爬升一 次架子，由工程部组织有关人员认真检查，验收合格后，方能挂 牌使用。(5) 装饰阶段重新验收制度(1).在装饰前，由工程部组织 有关人员进行一次全面检
9、查：(2) .对于装饰时的架子着重检查部位有：整体外观是否稳 固、变形、各种杆件搭接是否牢固，与墙连结点是否有效、牢固, 各类的防护设施是否齐全有效等；(3) .装饰阶段脚手架必须经工程部有关人员验收合格后方 能挂牌使用；(4) .装饰阶段在外墙施工时，必须做到每周一次检查、验收 记录。7. 3.重点部位(电梯井、采光井)的脚手架验收制度(1). 重点部位的脚手架必须按规程要求或方案中要求搭设；(2).搭设后，必须由工程部组织人员验收合格，方能挂牌使用。7.4 脚手架在使用过程中交接管理制度（1）.对于同一脚手 架由多个施工单位共同使用时，总承包方必须明确脚手架的管理 单位；（2） .结构结束
10、移交装饰单位时，总承包方应组织相关人员 履行交接验收手续，同时再次明确监护单位和监护人；.对监护单位和监护人必须挂牌公告。7.5 脚手架撤除过程中的监督管理方法（1）.脚手架的任何 部件严禁随意撤除；（2） .因施工明确需撤除的，必须由作业班组长向工地管理 部门提出书面的申请书；（3） .经工程部确认批准，并采取加固补救措施后，方可实 施；（4） .脚手架撤除禁止无证人员登高作业，作业区域应设立 警戒区和其他预防措施，并派专人监护。8脚手架的撤除（1）脚手架撤除要有专人指挥，并设置安 全禁区，禁止闲人进入。（2）严格遵守由上而下的顺序逐层撤除，不准上、下两层 同时撤除。（3）拆下的各种材料应分
11、类堆放，集中存贮做好维护和管 理。（4）当脚手架采用分段、分向撤除时，暂不撤除的脚手架 两端，应设置连墙杆或横向支撑加固。撤除过程中要先拆小横杆、 大横杆，然后撤除立杠及剪刀撑。(5)撤除过程中应将已松开连接的杆配件及时撤除运走， 防止误扶和误靠已松脱连接的杆件。(6)在撤除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进 行撤除较重杆件等危险性的作业。(7)所有连墙杆件应随脚手架的逐步撤除而撤除，严禁先 行将连墙杆撤除。脚手架分段撤除的高差不应大于2nl (8)脚手 架撤除时必须注意对建筑物的保护，防止对建筑物的损坏。拆下的构配件必须分段集中，采用吊装形式运至地面堆放， 严禁高空抛掷9落地脚手架计算
12、书9. 1各项参数信息9. 1. 1落地 脚手架基本参数双排脚手架搭设高度为14. 7m,立杆采用单立杆;脚手架侧立面图如图9. 1. 1. 1所示；脚手架正立面图如图9. 1. 1. 2所示；搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m,立杆的纵距为1.5m,大 小横杆的步距为1. 8m；内排架距离墙长度为0. 30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为4根；计算的钢管截面为048X3. 0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3. 6%水平间距4. 5m,采用扣件连接;图9. 1. 1. 1落地脚手架侧立面图9. 1.2活荷载参数装修施工均布
13、活荷载标准值：2. 000KN/m2；结构施工均布荷载标准值：3. 000KN/m2装修同时施工层数：2 层，结构同时施工层数：1层；9. 1.3风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0. 3KN/m2 ；风荷载高度变化系数uz为0.65,风荷载体型系数us为1. 13；地面粗糙类别C类，9. 1.4静荷载参数每米立杆承受的结构 自重标准值(KN/m)：0. 1295；脚手板自重标准值(KN/m2) ： 0. 100；栏杆挡脚板自重标准值(KN/m) ： 0. 170；平安设施与平安网(KN/m2) ： 0. 005；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架
14、钢管自重标准值(KN/m) ： 0. 033；脚手板铺设总层数：4；9.1. 5地下室顶板参数地下室顶板混凝土强度等级：C35, 板厚250,配筋为102589. 2大横杆的计算9. 2. 1均布荷载值 计算大横杆的自重标准值:P1=0. 033KN/m；脚手板的自重标准值:P2=0. 1X1. 05/(2+1) =0. 035KN/m；活荷载标准值:Q=3X1. 05/(2+1)= 1. 05KN/m；静荷载的设计值：ql= 1. 2X0. 033+1.2X0. 035=0. 0816KN/m；活荷载的设计值:q2=L 4X1. 05=1.47KN/m；9. 2. 2.强度验算跨中和支座最大
15、弯距分别按图9. 2. 2. 1、图 9. 2. 2. 2所示组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为Mlmax=0. 08X0. 0816X 1. 52+0. 10X1.47X1. 52=0. 345KN. m； 支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0. 10X0. 0816X1. 52-0. 117X1.47X1. 52=-0. 405KN. m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：。二Max（0. 345X106,0. 405X106）/4239=95. 5414N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为。=95. 5414N/mm2小于大横杆的 抗压强度设计值
16、f=205N/mm2,满足要求。图9. 2. 2.1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中 最大挠度）图9. 2. 2. 2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯 矩）9. 2. 3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下 的挠度。计算公式如下：（UGJ130-201D 5. 2.2）其中：静荷载标准值：ql=P1+P2R. 033+0. 035=0. 068KN/m；活荷载标准值:q2=Q=1. 05KN/m；E=2. 06X105N/mm2 （JGJ130 2011表 5. 1. 6）最大挠度计算值为:V=0. 677X0. 068X 15004/(100X2. 06X 105Xx
17、xxx) +0. 990X1. 05X 15004/(100X2. 06X 105Xxxxx) =2. 525mm；大横杆的最大挠度2. 525mm小于大横杆的最大容许挠度 Max(1500/150,10)mm,满足要求。9. 3小横杆的计算9. 3.1荷载值计算大横杆的自重标准值： pl=0. 033X1. 5=0. 05KN；脚手板的自重标准值:P2=0. 1X1. 05X1. 5/(2+l)=0. 053KN；活荷载标准值：Q=3X1. 05X1. 5/(2+1)= 1. 580KN；集中荷载的设计值:P=l. 2X (0. 05+0. 053)+1.4X1. 58=2. 336KN；、
18、小横杆计算简图如图9. 3. 1所示图9. 3.1小横杆计算简图9. 3. 2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆 传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；小横杆自重的均布荷载最大弯矩计算公式如T：Mqmax=l. 2X0. 033X1. 052/8=0. 005KN. m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=2. 336X1. 05/3=0. 818KN. m；最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0. 823KN. m；W=4490mm2最大应力计算值。二M/W=0. 823X106/4490=183. 296N/mm2；(UGJ130-201D 5.2. 1)小横杆的计算
19、强度小于000N/mni2,满足要求9. 3. 3挠度验算最大挠度考虑为小横杆 自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：(JGJ130 2011205. 2. 2) v qmax=5X0. 033X 10504/(384X2. 06X 105Xxxxx) =0. 0 24mm；大横杆传递荷载 P=pl+p2+Q=0. 05+0. 053+1. 58=1. 683KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：v pmax=1683X 1050X (3X 10502-4X 10502/9)/(72X2. 06X 105 Xx
20、xxx)=3. 114mm；最大挠度和 v = v qmax+ v pmax=0. 024+3. 114=3. 138mm；小横杆的最大挠度小于Max(1500/150,10)mm,满足要求。9.4扣件抗滑力的计算直角、旋转单扣件承载力取值为00KN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单 扣件承载力取值为8. 00KN。( UGJ130-201D 5. 2. 15)纵向或 横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:RWRc其中Rc一扣件抗滑承载力设计值，取8. 00KN；R一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0. 033X1. 5X
21、2/2=0. 05KN；小横杆的自重标准值:P2=0. 033X 1. 05/2=0. 017KN；脚手板的自重标准值：P3=0. 1X1. 05X1. 5/2=0. 079KN；活荷载标准值：Q=3XL 05X1. 5/2=2. 363KN；vescaffoldinghangingoverthedensenet,toensurethesafetyan disolationconstructionnoise. Calculation,calculationpart mainlyrelatestothesizebarverticalrod,fastenersandcantil everbeams
22、tresscalculationKeywords：Floortypescaffolding, scaffoldingsuspensionbeam, cantileverbeam 目录 1.工程概 况12.编制依据13.施工目标13. 1质量目标13.2平安目标24.搭设方案34. 1脚手架搭设方案34. 2脚手架基本参数45.施工准备荷载的设计值：R=L 2X (0. 05+0. 017+0. 079)+1. 4X2. 363=3. 483KN；R8. 00KN,故单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。8. 5脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、 活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下
23、内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为1295KN/mNGl= 0. 1295+ (1. 50X2/2) X0. 033/1. 80 X 14. 7=2.308KN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为lKN/m2NG2=0. 1X4X1. 5X (1. 05+0. 3)/2=0. 405KN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为o. 17KN/mNG3=0. 17X4X1. 5/2=0. 51KN；(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网；0. 005KN/m2NG4=0. 005X1. 5X14. 7=0. 11KN；经计算得到，静荷载标准
24、值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3. 333KN；活荷载为2层同时装修施工荷载产生的轴向力总和，立杆按 一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2 XI.05X1.5X 2/2=3. 15KN；风荷载标准值按照以下公式计算Wk二uZ-uS-w0其中Wo 为基本风压(KN/m2),按照建筑结构荷载规范(xxxx-2012)的规定采用：Wo=0.30KN/m2；Uz为风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (xxxx-2012)的规定采用：Uz=0.65；Us为风荷载体型系数：取值为1.3；经计算得到，风荷载标准值Wk=0. 65X1. 3X0. 3=0. 253
25、KN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=l. 2NG+1. 4NQ=1. 2X3. 333+1. 4X3. 15=8. 410N；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=l. 2NG+0. 85X1. 4NQ=1.2X3. 333+0. 85X1.4X3. 15=7. 969KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为Mw=0. 9X1. 4WkLah2/10=0. 9X1. 4X0. 253X1.5X1. 82/10=0. 15 5KN. m；9. 6立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 公式为：(JGJ130 20115. 2. 6)立杆的轴向压力设计值：N=8
26、. 410KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5. 2. 8得： k=l. 155； 计算长度系数参照JGJ130 2011表5. 2. 8得：1.5；计算长度，由公式1。=kX 口 Xh确定：10=3. 119m；长细比Lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数6,由长细比lo/i的计算结果查表得到：4)-0. 188；立杆净截面面积：A=4. 239cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4. 49cm2；钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2；。=8410/(0. 188X423. 9)=105. 505N/mm2；。小于立杆的抗压强度设计值
27、fk205N/mm2,满足要求。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计 值：N=7. 969KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照扣件式规范得：k=l. 155；计算长度系数参照扣件式规范得：口二L5；计算长度，由公式10二kX 口 Xh确定：10=3. 119m；长细比:L0/i = 196；轴心受压立杆的稳定系数6,由长细比lo/i的结果查表得 到：巾二0. 188立杆净截面面积：A=4.239cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=3. 582cm3；钢管立杆抗压强度设计值：fk205N/mm2；o =7969/(0. 188X423. 9)+0
28、. 154X106/4490=134. 271N/mm2；立杆稳定性计算。小于立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2,满足要求。9. 7最大搭设高度的计算不考虑风荷载时，按照下式计算：(UGJ130-201D 5.2.11)构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(KN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=L 025KN；活荷载标准值：NQk=3. 15KN；每米立杆承受的结构自重标准值：gk=0. 1295KN/m (规范表A. 0. 1)；H = 0. 188X4. 239X10-4X205X103-(1. 2X1. 025+1. 4X3. 15)/(l. 2X0. 1295)=
29、68. 571m；本方案设计高度14.故满足要求。考虑风荷载时，按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(KN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=L 025KN；活荷载标准值：NQk=3. 15KN；每米立杆承受的结构自重标准值：gk=0. 1295KN/m (OGJ130 一2011表 A.O. 1)；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/( 1.4X0. 9)=0. 155/(1. 4X0. 9)=0. 123KN. m；H = (0. 188X4. 239X 10-4X205X 103-(1.2X1. 025+0. 9X1.4X (3. 15+0. 18
30、8X4.239X102X0. 123/4. 49)/(1. 2X0. 1295) = 53. 97m本方案设计高度14. 7m=0. 949, 1为内 排架距离墙的长度；又：A=4.239cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=O. 949 X 4. 239 X10-4X 205 X 103=82. 468KN；Nl=8. 738l. 4 X 2X7. 733/(1. 5X1. 05) X (1. 05X1. 5)/(0. 7X 1. 5X 1. 5)+0 二13. 747kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2Xh0/1000X25=10. 5kN/m
31、2 ；因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载 组合设计值：Fi=GB+QB=10. 5+13. 747二24. 247kN/m2；按3等跨均布荷载作用：Mmax+=4. 364kN m, Mmax-=-5. 456kN m；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为:Mu= a 1 y sfyAshOMu= a Ifcb x (hO- x /2) +fy As (hO- as)；Mu=fyAs (hO- as)(当 x 2 a s时，采用此公式)；式中Mu-板正截面极限承载弯矩；a卜一截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低 于 C50 混凝土 a 1.0;a s-一纵向
32、受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm；fc-混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改；fy一一受压区钢筋抗拉强度标准值；As-受压区钢筋总面积；x-混凝土受压区高度，x =AsfyhO/ ( a IfcbhO+fy As) Y s截面内力臂系数,Ys=1-0. 5a，=Asfy/(a lbhO)fy-钢筋抗拉强度标准值；As-受拉钢筋总面积；1. -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20rnm,长跨方 向取h-30mm,其中h是板厚；Mu+=0. 80XMu+=0. 80X1. 00X 1-0. 5X 392. 500X360. 00/(1.00X1000X330X14. 30)
33、 X360. 000X392. 50X330/xxxx=36.745kN , m；Mu-=0. 80XMu-=0. 80 X 1. 00X14. 300X1000X9. 594 X (330-9. 594/2)+360. 000X392. 500 X (330-20) /xxxx=70. 735kN m；所以有：Mmax+ Mu+, Mmax- Mu-,此混凝土板是满 足承载能力要求。10悬挑脚手架计算书10. 1各项参数信息10. 1. 1悬挑脚手 架基本参数双排悬挑脚手架架体搭设高度为52.25m,立杆采用 单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为1.05m,步 距为1. 8
34、m；内排架距离墙长度为0. 30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为中48X3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.0连墙件布置取两步三跨，竖向间 距3.6%水平间距4. 5m,采用扣件连接；悬挑脚手架侧面图如下图，悬挑脚手架立面图 如图10. 1. 1. 2所示。图10. 1. 1. 1悬挑脚手架侧面图10. 1.2活荷载参数装修施工均布活荷载标准值：2. 000KN/m2；结构施工均布荷载标准值：3. 000KN/m2装修同时施工层数：2层，结构同时施工层数：1层；10. 1.3风荷载参数本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基 本风压为0.3K
35、N/ni2,风荷载高度变化系数H z为1. 28,风荷载 体型系数us为1.13,计算中考虑风荷载作用；10. 1.4静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值 (KN/m)：0. 1295；脚手板自重标准值(KN/m2) ： 0. 100；栏杆挡脚板自重标准值(KN/m) ： 0. 170；平安设施与平安网自重标准值(KN/m2)：0. 005；脚手板铺设层数：6层；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；10.1. 5水平悬挑支撑梁悬挑梁采用18号工字钢，建筑物外 悬挑1. 5m,锚固段长2. 15m；18号工字钢的截面惯性矩1=1660. 00cm4,截面抵抗矩W
36、二185. 4cm3采用双U形钢筋拉环锚固，钢筋拉环直径12nm；10. 2大横杆的计算10. 2.1均布荷载值计算大横杆的自重标 准值：P1 =0. 033KN/m；脚手板的自重标准值:P2=0. 1X1. 05/(2+1) =0. 035KN/m；活荷载标准值：Q=3X1. 05/(2+1)= 1. 05KN/m；静荷载的设计值:ql= 1. 2X0. 033+1.2X0. 035=0. 0816KN/m；活荷载的设计值:q2=l. 4X1. 05=1. 47KN/m；10. 2. 2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图10. 2. 2. 1、 图10.2. 2. 2所示组合。跨中最大弯距
37、计算公式如下：跨中最大弯距为Mlmax=0. 08 X 0. 0816 X 1. 52+0. 10X1. 47X1. 52=0. 345KN. m；支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为M2max=-0. 10X0. 0816X1. 52-0. 117X1.47X1. 52=-0. 405KN. m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：。=Max （0. 345 X 106,0. 405 X 106）/4239=95. 5414N/mm2 ；大横杆的最大弯曲应力为。=95. 5414N/mm2小于大横杆的 抗压强度设计值fk205N/mm2,满足要求。图大横杆设计荷载组合简图（跨中
38、最大弯矩和跨 中最大挠度）图10. 2. 2. 2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯 矩）10. 2. 3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用 下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值：ql=P1+P2=0. 033+0. 035=0. 068KN/m；活荷载标准值：q2=Q二1. 05KN/m；最大挠度计算值为：V=0. 677X0. 068X 15004/(100X2. 06X 105Xxxxx) +0. 990X1. 05X 15004/(100X2. 06X 105Xxxxx) =2. 525mm；55. 1材料准备55. 2施工组织准备66.脚手架的搭设要求77.检查与验
39、收98.脚手架的撤除109.落地式脚手架计算书1110.悬挑式脚手架计算书2311.悬挑式卸料平台计算书3512.致谢4213.参考文献 431工程概况第117医院部队干部专用房工程建设地点位于杭 州市机场路40号。本工程为二层地下室（局部一层），地上二十 层加跃层。上分1#、2#两个单体，二层商铺，三层及以上为住大横杆的最大挠度2. 525mm小于大横杆的最大容许挠度 Max(1500/150,10)mm,满足要求。10. 3小横杆的计算10. 3. 1荷载值计算大横杆的自重标准 值：pl=0. 033X1. 5=0. 05KN；脚手板的自重标准值：P2=0. 1X1.05X1. 5/ (2
40、+1)=0. 053KN；活荷载标准值:Q=3X1. 05X1. 5/(2+l)=l. 580KN；集中荷载的设计值：P=1. 2X (0. 05+0. 053)+1. 4X1. 58=2. 336KN；、小横杆计算简图如图9. 3. 1所示图9. 3.1小横杆计算简图 10. 3. 2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆 传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；小横杆自重的均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=l. 2X0.033X1.052/8=0. 005KN. m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=2. 336 X 1. 05/3=0. 818KN. m；最大弯矩
41、 M=Mqmax+Mpmax=0. 823KN. m；最大应力计算值。=M/W=0. 823X106/4239=194. 150N/mm2；小横杆的计算强度小于205. 000N/mm2,满足要求10. 3. 3挠 度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载 的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：v qmax=5X0. 033X 10504/(384X2. 06X105Xxxxx) =0. 024mm；大横杆传递荷载 P=pl+p2+Q=0. 05+0. 053+1. 58=1. 683KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：v
42、 pmax= 1683X 1050X (3X 10502-4X 10502/9)/(72X2. 06X 105 Xxxxx)=3. 114mm；最大挠度和 v = v qmax+ v pmax=0. 024+3. 114=3. 138mm；小横杆的最大挠度小于Max(1500/150,10)mm,满足要求。10. 4扣件抗滑力的计算直角、旋转单扣件承载力取值为8. 00KN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单 扣件承载力取值为8. OOKNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下 式计算:RWRc其中Rc一扣件抗滑承载力设计值，取8. 00KN；R一纵向或横向水平
43、杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0. 033X1. 5X2/2=0. 05KN；小横杆的自重标准值:P2=0. 033 X 1. 05/2=0. 017KN；脚手板的自重标准值:P3=0. 1X1. 05X1. 5/2=0. 079KN；活荷载标准值：Q=3X1. 05X1. 5/2=2. 363KN；荷载的设计值:R=l. 2X (0. 05+0. 017+0. 079)+1. 4X2. 363=3. 483KN；R8. 00KN,故单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。10. 5脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容
44、:(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0. 1295KN/mNGl= 0. 1295+ (1. 50X2/2) X0. 033/1. 80 X 18. 05=2 .905KN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0. lKN/m2NG2=0. 1X6X1. 5X (1. 05+0. 3)/2=0. 608KN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0. 17KN/mNG3=0. 17X6X1. 5/2=0. 765KN；(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网；0. 005KN/m2NG4=0. 005X1. 5 X 18. 05=0. 135KN；
45、经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4. 413KN；活荷载为2层同时装修施工荷载产生的轴向力总和，立杆按 一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2 XI.05X1.5X 2/2=3. 15KN；风荷载标准值按照以下公式计算Wk二hz-rs-w0其中 Wo基本风压(KN/m2),按照建筑结构荷载规范(xxxx-2012) 的规定采用：Wo=0. 3KN/m2；Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(xxxx-2012)的规定采用：Uz= 1. 28；Us风荷载体型系数：取值为1.3；经计算得到，风荷载标准值Wk=l. 28X1. 3X0. 3=0. 499KN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=l. 2NG+1. 4NQ= 1. 2X4. 413+1. 4X3. 15=9. 706KN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=l. 2NG+0. 85X1. 4NQ=1.2X4. 413+0. 85X1.4X3. 15=9. 044KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0. 85X1. 4WkLah2/10=0. 850X1.4X0. 349X1.5X1. 82/10=0 .202KN. m；10. 6立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计 算公式为：