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1、12，电力系统的部分接线如图12，各电压级的额定电压及功率输送方向表于图中。试求：1发电机及各变压器上下绕组的额定电压；2各变压器的额定变比；3设变压器T1工作于+5%抽头，T24工作于主抽头，T3工作于2.5%抽头时，各变压器的实际变比。解：(1) 总的原那么：发电机的额定电压比同电压级网络的额定电压高5；变压器一次侧额定电压等于同电压级网络的额定电压高，二次侧额定电压比同电压级网络的额定电压高10。其中，变压器受功率侧为一次侧，输功率侧为二次侧。 发电机： 变压器T1: 变压器T2: 变压器T3: 变压器T4: (2) 各变压器的额定变比变压器T1: 变压器T2: 变压器T3: 变压器T4
2、: (3) 各变压器的实际变比 变压器T1: 变压器T2: 变压器T3: 变压器T4: 13， 电力系统的部分接线如图 13，网络的额定电压已经标 明图中。试求： 1发电机，电动机及变压器高， 中，低压绕组的额定电压； 2设变压器T1高压侧工作 于+2.5%抽头，中压侧工作于 +5%抽头； T2工作于额定 抽头；T3工作于 2.5% 抽头时，各变压器的实际变 比。 解 (1) 发电机：网络无此电压等级，此 电压为发电机专用额定电 压，故。 变压器T1： 一次侧及发电机干脆连接，故其额定电压等于发电机的额定电压；二次侧额 定电压高于网络额定电压10，故T1的额定电压为。 变压器T2： 一次侧额定
3、电压等于网络额定电压，二次侧额定电压高于网络额定电压10， 故T2的额定电压为。变压器T3： 一次侧额定电压等于网络额定电压，二次侧及负荷干脆连接，其额定电压应高 于网络额定电压5，因此T3的额定电压为。 电动机： 其额定电压等于网络额定电压。(2)各变压器的实际变比为 变压器T1: 变压器T2: 变压器T3: 例2-1一条220的输电线,长180,导线为400(直径2.8),程度排列,相间距7m,求该线路的,并画等值电路.解:电阻: 电抗: 电纳:等值电路: 例2-2220架空线,程度排列,相间距7m，每相为分裂导线，计算直径21.88，分裂间距400，求每相单位长度的电阻、电抗和电纳。解:
4、电阻: 电抗: 电纳:例2-3一长度为600 的500 架空线路，运用4400 四分裂导线，。试计算该线路的形等值电路参数。 解 1精确计算。 计算形等效电路参数： 2运用近似算法计算。 及精确计算相比，电阻误差-0.4%，电抗误差-0.12%，电纳误差-0.24%，本例线路长度小于1000 ，用好用近似公式计算已可以满意精确要求。 假设干脆取这时，电阻误差达15%，电抗误差7%，电纳误差-3.4%，误差已较大。例24 330架空线路的参数为试分别计算长度为100，200，300，400和500线路的型等值参数的近视值，修正值和精确值。解 首先计算100线路的参数一(二) 修正参数计算三 精确
5、参数计算计算双曲线函数。利用公式()()将之值代入，便得型电路的精确参数为例2-5有一台120000/110型的向10网络供电的降压变压器，铭牌给出的试验数据为： 试计算归算到高压侧的变压参数。解 由型号知，各参数如下：例 2-6 三相三绕组降压变压器的型号为120000/220，额定容量为12021060，额定电压为：22021111,， ，求变压器归算到220侧的参数，并作出等值电路。解：1求各绕组的电阻同理可得：电阻计算如下：2求各绕组电抗电抗计算：变压器阻抗参数：3求导纳 例27 试计算215a所示输电系统各元件电抗的标幺值。各元件的参数如下：发电机：，变压器 1：变压器2：电抗器 :
6、；架空线路长80，每公里电抗为；电缆线路长2.5,每公里电抗为。解 首先选择基准值。取全系统的基准功率。为了使标幺值参数的等值电路中不出现串联的志向变压器，选取相邻段的基准电压比。这样，只要选出三段中的某一段的基准电压，其余的基准电压就可以由基准变比确定了。选第I段的基准电压于是各元件电抗的标幺值为 例 2-8 给定基准功率，基准电压等于各级平均额定电压。假定发电机电势标幺值等于1.0。试计算例2-7的输电系统在电缆末端短路的短路电流分别按元件标幺参数的近似值和精确值计算。解 按题给条件，各级基准电压应为各元件电抗的标幺值计算如下：计算公式： 精确计算： 近似计算： 近似计算结果的相对误差为2
7、.2%，在工程计算中是允许的。变电所中装有两台三相110/11的变压器，每台的容量为15,其参数为：。母线A的实际运行电压为117，负荷功率：。当变压器取主轴时，求母线c的电压。 解 1计算参数并作出等值电路。 输电线路的等值电阻、电抗和电纳分别为 由于线路电压未知，可用线路额定电压计算线路产生的充电功率，并将其等分为两部分，便得将分别接于节点A 和b，作为节点负荷的一部分。两台变压器并联运行时，它们的等值电阻、电抗及励磁功率分别为变压器的励磁功率也作为接于节点b的负荷，于是节点b的负荷节点c的功率即是负荷功率 这样就得到图所示的等值电路2计算母线A输出的功率。 先按电力网络的额定电压计算电力
8、网络中的功率损耗。变压器绕组中的功率损耗为 由图可知 线路中的功率损耗为 于是可得 由母线A输出的功率为3计算各节点电压。 线路中电压着陆的纵重量和横重量分别为 b点电压为变压器中电压着陆的纵，横重量分别为 归算到高压侧的c点电压 变电所低压母线c的实际电压假设在上述计算中都不计电压着陆的横重量，所得结果为 ， ， 及计及电压着陆横重量的计算结果相比，误差很小。3.3 某一额定电压为10的两端供电网，如下图。线路、和导线型号均为185，线路长度分别为10，4和3，线路为2长的70导线；各负荷点负荷如下图。试求、 解 线路等值阻抗 求C点和D点的运算负荷，为 循环功率 验算C点为功率分点，可推算
9、出E点为电压最低点。进一步可求得E点电压 3.4 图所示110闭式电网，A点为某发电厂的高压母线，其运行电压为117。网络各组件参数为：线路、每公里：r0，x0，b010-6S线路每公里：r0，x0，b010-6S线路长度60，线路长度50，线路长度40变电所b ，变电所c ， 负荷功率 ，试求电力网络的功率分布及最大电压损耗。 解 1计算网络参数及制定等值电路。 线路： 线路： 线路： 变电所b： 变电所b： 等值电路如下图 2计算节点b和c的运算负荷。3计算闭式网络的功率分布。可见，计算结果误差很小，无需重算。取接着进展计算。 由此得到功率初分布，如下图。 4计算电压损耗。 由于线路和的功
10、率均流向节点b，故节点b为功率分点，且有功功率分点和无功功率分点都在b点，因此这点的电压最低。为了计算线路的电压损耗，要用A点的电压和功率。变电所b高压母线的实际电压为 3.5 变比分别为和的两台变压器并联运行，如下图，两台变压器归算到低压侧的电抗均为1，其电阻和导纳无视不计。低压母线电压10，负荷功率为1612，试求变压器的功率分布和高压侧电压。解 1假定两台变压器变比一样，计算其功率分布。因两台变压器电抗相等，故 2求循环功率。因为阻抗已归算到低压侧，宜用低压侧的电压求环路电势。假设取其假定正方向为顺时针方向，那么可得 故循环功率为 3计算两台变压器的实际功率分布。 4计算高压侧电压。不计
11、电压着陆的横重量时，按变压器1计算可得高压母线电压为 按变压器2计算可得 计及电压着陆的横重量，按1和2计算可分别得： ，5计及从高压母线输入变压器1和2的功率 输入高压母线的总功率为 计算所得功率分布，如下图。36 如下图网络，变电所低压母线上的最大负荷为40，。试求线路和变压器全年的电能损耗。线路和变压器的参数如下：, 变压器每台:,解 最大负荷时变压器的绕组功率损耗为 变压器的铁芯损耗为线路末端充电功率 等值电路中流过线路等值阻抗的功率为 线路上的有功功率损耗 ，从表中查得，假定变压器全年投入运行，那么变压器全年的电能损耗 线路全年的电能损耗 输电系统全年的总电能损耗 例4-1某电力系统
12、中，及频率无关的负荷占30%，及频率一次方成正比的负荷占40%，及频率二次方成正比的负荷占10%，及频率三次方成正比的负荷占20%。求系统频率由50降到48 和45时，相应负荷功率的变更百分值解 (1) 频率降为48时，系统的负荷为 负荷变更为 其百分值为 (2) 频率降为45时，系统的负荷为相应地 例4-2某电力系统中，一半机组的容量已经完全利用；占总容量1/4的火电厂尚有10%备用容量，其单位调整功率为16.6；占总容量1/4的火电厂尚有20%备用容量，其单位调整功率为25；系统有功负荷的频率调整效应系数。试求：(1) 系统的单位调整功率(2)负荷功率增加5%时的稳态频率f。(3)如频率容
13、许降低0.2，系统可以担当的负荷增量。解 (1)计算系统的单位调整功率令系统中发电机的总额定容量等于1，利用公式4-25可算出全部发电机组的等值单位调整功率系统负荷功率系统备用系数于是(2) 系统负荷增加5%时的频率偏移为 一次调整后的稳态频率为(3)频率降低0.2，即，系统可以担当的负荷增量或例4-3同上例，但火电厂容量已全部利用，水电厂的备用容量已由20%降至10%。解 (1)计算系统的单位调整功率。(2) 系统负荷增加5%后(3)频率允许降低0.2，系统可以担当的负荷增量为或例4-4某发电厂装有三台发电机，参数见表4-1。假设该电厂总负荷为500，负荷频率调整响应系数。(1)假设负荷波动
14、10，求频率变更增量和各发电机输出功率。(2) 假设负荷波动10，求频率变更增量和各发电机输出功率发电机不能过载。表41发电机号额定容量原始发电功率/()1125100552125100503300300150解 此题承受知名值进展计算。(1)假设负荷波动10，那么三组发电机均要参及调整。可得，频率波动0.33，f50.167。发电机出力的变更，对1号发电机有对2号发电机有对3号发电机有(2)假设负荷波动+10，由于3号发电机已经满载，因此，只有1、2号发电机参及调整。 可得，频率波动-0.67，f(50-0.33) =49.6750.167。发电机出力的变更，对1号发电机有对2号发电机有对3
15、号发电机有例4-5将例4-4中3号机组得额定容量改为500，其余条件不变。3号机组设定为调频机组；负荷波动10，3号机组调频器动作。(1)3号机组出力增加25； (2)3号机组出力增加50，试求对应得频率变更增量和各发电机输出功率。解 系统单位调整功率及例4-4一样 (1)3号机组出力增加25。 由4-31可得频率变更增量 发电机出力的变更，对1号发电机有对2号发电机有对3号发电机有(2)3号机组出力增加50。 由4-31可得频率变更增量 发电机出力的变更，对1号发电机有 对2号发电机有 对3号发电机有例4-6两系统由联络线联结为互联络统。正常运行时，联络线上没有交换功率流通。两系统的容量分别
16、为1500和1000，各自的单位调整功率分别以两系统容量为基准的标么值示于图4-13。设A系统负荷增加100，试计算以下状况的频率变更增量和联络线上流过的交换功率。(1)A，B两系统机组都参与一次调频。(2)A，B两系统机组都不参与一次调频。(3)B系统机组不参与一次调频。(4)A系统机组不参与一次调频。解 将以标么值表示的单位调整功率折算为知名值 (1) 两系统机组都参与一次调频；这种状况正常，频率下降的不多，通过联络线由B向A输送的功率也不大。(2) 两系统机组都不参与一次调频；这种状况最严峻，发生在A、B两系统的机组都已满载，调速器已无法调整，只能依靠负荷本身的调整效应。这时，系统频率质
17、量不能保证。(3) B系统机组不参与一次调频；。此时这种状况说明，由于B系统机组不参与调频，A系统的功率缺额主要由该系统本身机组的调速器进展一次调频加以补充。B系统所能供应的，事实上只是由于互联络统频率下降时负荷略有削减，而使该系统略有充裕的3.16 。其实，A系统增加的100 负荷，是被三方面分担了。其中，A系统发电机组一次调频增发；A系统负荷因频率下降削减；B系统负荷因频率下降削减。(4) A系统机组不参与一次调频； ；。此时这种状况说明，由于A系统机组不参与调频，该系统的功率缺额主要由B系统供应，以致联络线上流过大量交换功率，甚至超过其极限。比较以上几种状况，自然会提出，在一个浩大的电力
18、系统中可承受分区调整，即部分的功率盈亏就地调整平衡的方案。因这样做既可保证频率质量，又不至过分加重联络线的负担。下面的例4-7就是一种常用的方案。例4-7同例4-6，试计算以下状况得频率偏移和联络线上流过得功率；(1)A，B两系统机组都参与一次调频，A，B两系统都增发50。(2)A，B两系统机组都参与一次调频，A系统有机组参与二次调频，增发60。(3)A，B两系统机组都参与一次调频，B系统有机组参与二次调频，增发60。 (4)A系统全部机组都参与一次调频，且有部分机组参与二次调频，增发60，B系统有一半机组参与一次调频，另一半机组不能参与调频。解 (1)A，B两系统机组都参与一次调频，且都增发
19、50时。 这种状况说明，由于进展二次调频，发电机增发功率的总和及负荷增量平衡，系统频率无偏移，B系统增发的功率全部通过联络线输往A系统。(2) A，B两系统机组都参与一次调频，A系统有机组参与二次调频，增发60时；。这种状况较志向，频率偏移很小，通过联络线由B系统输往A系统的交换功率也很小。(3) A，B两系统机组都参与一次调频，B系统有机组参与二次调频，增发60。 ；这种状况和上一种相比，频率偏移一样，因互联络统的功率缺额都是40。联络线上流过的交换功率却增加了B系统部分机组进展二次调频而增发的60。联络线传输大量交换功率是不渴望发生的。(4)A系统全部机组都参与一次调频，并有部分机组参与二
20、次调频，增发60，B系统仅有一半机组参与一次调频时。；。这种状况说明，由于B系统有一半机组不能参与调频，频率的偏移将增大，但也正由于有一半机组不能参与调频，B系统所能供应A系统，从而通过联络线传输的交换功率有所削减。例4-8某火电厂三台机组并联运行，各机组的燃料消耗特性及功率约束条件如下：试确定当总负荷分别为400、700和600时，发电厂间功率的经济支配不计网损的影响，且计算总负荷为600时经济支配比平均分担节约多少煤？解 (1)按所给耗量特性可得各厂的微增耗量特性为令，可解出(2)总负荷为400，即。将和都用表示，可得于是由于已低于下限，故应取。剩余的负荷功率300，应在电厂2和3之间重新
21、支配。将用表示，便得由此可解出：和，都在限值以内。(3)总负荷为700，即将和都用表示，便得由此可算出，已越出上限值，故应取。剩余的负荷功率450再由电厂1和3进展经济支配。将用表示，便得由此可解出：和，都在限值以内。(4)总负荷为600，即将和都用表示，便得进一步可得，均在限值以内。按此经济支配时，三台机组消耗得燃料为三台机组平均分担600时，消耗的燃料经济支配比平均分担每小季节约煤经济支配比平均分担每天节约煤本例还可用另一种解法，由微耗增量特性解出各厂的有功功率同耗量微增率的关系对取不同的值，可算出各厂所发功率及其总和，然后制成表4-2亦可绘成曲线。利用表4-2可以找出在总负荷功率为不同的
22、数值时，各厂发电功率的最优支配方案。用表中数字绘成的微增率特性如图4-79所示。依据等微增率准那么，可以干脆在图上支配各厂的负荷功率。例4-9一个火电厂和一个水电厂并联运行。火电厂的燃料消耗特性为水电厂的耗水量特性为水电厂的给定日用水量为。系统的日负荷变更如下：08时，负荷为350； 818时，负荷为700； 1824时，负荷为500。 火电厂容量为600，水电厂容量为450。试确定水、电厂间的功率经济支配。解 (1)由的水、火电厂耗量特性可得协调方程式：对于每一时段，有功功率平衡方程式为由上述两方程可解出(2)任选的初值，例如，按各个时段的负荷功率值即可算出水、火电厂在各时段应分担的负荷 利
23、用所求出的功率值和水电厂的水耗特性计算全日的发电耗水量，即这个数值大于给定的日用水量，故宜增大值。(3)取，重作计算，求得相应的日耗水量为这个数值比给定用水量小，的数值应略为削减。假设取，可算出接着作迭代，将计算结果列于表4-3。作四次迭代计算后，水电厂的日用水量已很接近给定值，计算到此完毕。第五章缺省 例6-1设有三相对称电流，。假设d，q轴的旋转速度为，即。试求三相电流的d，q，0轴重量。解：利用变换式6-30，可得现就三种状况，将a，b，c系统和d，q，0系统的电流列于表6-2。例6-2同步发电机的参数为：1.0，0.6，。试求在额定满载运行时的电势和。解：用标幺值计算，额定满载时1.0
24、，1.0。（1） 先计算由图6-15的向量图可得 =（2） 确定的相位。 向量和间的相角差也可以干脆计算同的相位差=3 计算电流和电压的两个轴向重量 4 计算空载电势 例6-3 就例6-2的同步发电机及所给运行条件，在给出=0.3,试计算电势和。解：例6-2中已算出和，因此依据向量图6-22，可知电势同机端电压的相位差为例6-4同步发电机有如下的参数： 。试计算额定满载状况下的。解 本例电机参数除次暂态电抗外，都及例6-3的电机一样，可以干脆利用例6-2和例6-3的以下计算结果：。依据上述数据可以接着算出电势相量图示于图6-28。假设按近似公式6-72计算，由相量图6-28可知，同前面的精确计
25、算结果相比较，电势幅值相差甚小，相角误差略大。例6.5试计算图6-41a中电力系统在f点发生三相短路时的起始暂态电流和冲击电流。系统各元件的参数如下：发电机1：100，=0.85；2：50，=0.8；变压器1：120，14.2; 2：63，14.5;线路1：170，电抗为0.427 ；2：120，电抗为0.432 ；3：100，电抗为0.432 ；负荷：160。解：负荷以额定标幺电抗为0.35，电势为0.8的综合负荷表示。（1） 选取100和，计算等值网络中各电抗的标幺值如下：发电机1： 发电机2： 负荷：变压器1：变压器2：线路1: 线路2: 线路3: 取发电机的次暂态电势E12=1.08。
26、（2） 简化网络。X914X1025将X6，X7，X8构成的三角形化为星形化简后的网络如图6-41c所示。将E1，E2两条有源支路并联E12化简后的网络如图6-41d所示。（3） 计算起始次暂态电流。由发电机供应的起始次暂态电流为：由负荷供应的起始次暂态电流为：短路点总的起始次暂态电流为: 基准电流 于是得到起始次暂态电流的知名值为（4） 计算冲击电流发电机冲击系数取1.08，综合负荷的冲击系数取1，短路点的冲击电流为例6-6电力系统接线图示于图6-44a。试分别计算点发生三相短路故障后0.2s和2s的短路电流。各元件型号及参数如下：水轮发电机1：100，=0.85，；汽轮发电机2和3每台50
27、，=0.8，；水电厂A：375，；S为无穷大系统，0。变压器1：125，13; 2和T3每台63，1-223，2-38，1-315。线路1：每回200，电抗为0.411 ；2：每回100；电抗为0.4 。解：1选100， ，做等值网络并计算其参数，所得结果计于图6-44b。2网络化简，求各电源到短路点的转移电抗利用网络的对称性可将等值电路化简为图6-44c的形式，即将2，2支路和3，3支路并联。然后将以，A，G23三点为顶点的星形化为三角形，即可得到电源A，G23对短路点的转移电抗，如图6-44d所示。最终将发电机1及等值电源G23并联，如图6-44e所示，得到3求各电源的计算电抗。4查计算曲
28、线数字表求出短路周期电流的标幺值。对于等值电源G123用汽轮发电机计算曲线数字表，对水电厂A用水轮发电机计算曲线数字表，承受线性差值得到的表结果为 系统供应的短路电流为5计算短路电流的知名值。总的短路电流为例6-7在图6-46a所示的电力系统中，三相短路分别发生在和点，试计算短路电流周期重量，假设1系统对母线a处的短路功率为1000。2母线a的电压为恒定值。各元件的参数如下：线路L：40；0.4 。解：选100， ，先计算第一种状况。系统用一个无限大功率电源代表，它到母线a的电抗标幺值各元件的电抗标幺值分别计算如下：线路L: 变压器T：电抗器R：电缆C： 当点短路时短路电流为当点短路时 短路电
29、流为对于第二种状况，无限大功率电流干脆接于母线a，即0。所以，在点短路时 ，在点短路时短路电流为例6-8在图6-47a的电力系统中，发电厂1的容量为60，0.3；发电厂2的容量为480，0.4；线路1的长度为10; 2为6；3为3。连接到变电所C母线的电力系统电抗是未知的，装设在该处115电压级的断路器的额定切断容量为2500。试求点发生三相短路时的起始短路时的起始次暂态电流和冲击电流。解：取基准功率500， 。算出各元件的标幺值电抗，注明在图6-47b的等值网络中。首先依据变电所C处断路器的额定切断容量的极限利用条件确定未知系统的电抗。近似地认为断路器的额定切断容量()即等于k点三相短路电流
30、周期重量的初值相对应的短路功率。在k点发生短路时，发电厂1和2对短路点的组合电抗为在短路开始瞬间，该两发电厂供应的短路功率为，因此，未知系统供应的短路功率应为故系统的电抗为，然后作点短路计算 。点短路时的组合电抗为 于是得到起始次暂态电流为 冲击电流为 补充例1在以下图所示的网络中，和c为电源点，f为短路点。试通过网络变换求得短路点的输入电阻，各电源点的电流分布系数及其对短路点的转移阻抗。解 一进展网络变换计算短路点的输入阻抗阻抗矩阵的对角元素，步骤如下：第一步，将和组成的星形电路化成三角形电路，其三边的阻抗为和见图6-12b。第二步，将和支路在节点a分开，分开后每条支路都有电势，然后将和合并
31、，得 将合并，得 第三步 ，将由组成的三角形电路化成组成的星形电路。，第四步，将阻抗为，电势为的支路同阻抗为，电势为的支路合并，得 最终，可得短路点的输入阻抗为 短路电流为 电势事实上就是短路发生前接点f的电压。二 逆着网络变换的过程，计算电流分布系数和转移阻抗，其步骤如下： 第1步 ，短路点的电流分布系数 电流分布系数相当于电流，中的电流将按及阻抗成反比的原那么支配到原来的两条支路，于是可得 ，或第2步，将和也按同样的原那么支配到原来的支路，由此可得 电源点a的电流系数为第3步，各电源点的转移阻抗为 ，第4步 ，短路电流为 补充例题2 网络图同上例，试通过网络变换干脆求出各电源点对短路点的转
32、移阻抗。解 通过星网变换，将电源点和短路点以外的节点统统消去，在最终所得的网络中，各电源点之间的支路阻抗即为该电源点对短路点的转移阻抗。变换过程示于图6-13，现说明如下：第一步，将图6-12a和由 组成的星形电路分别变换成由和组成的三角形电路见图6-13a,从而消去节点e和g。 第二步，将和合并为 然后，将由和组成的4支路星形电路变换成以节点 和f为顶点的完全网形电路，从而消去节点d，网形电路的6条支路阻抗分别为第三步，计算个电源点对短路点的转移阻抗。例7-1 图7-17a所示输电系统，在点发生接地短路，试绘出各序网络，并计算电源的组合电势和各序组合电抗、和。系统各元件参数如下：发电机：50
33、，变压器1、2：60，10.5，中性点接地阻抗负荷线路L：50，解 1各元件参数标幺值计算。选取基准功率=100和基准电压，计算各元件的各序电抗的标幺值，计算结果标于各序网络图中。发电机：变压器1、2：中性点接地阻抗:负荷： 输电线路L： 2制订各序网络正序和负序网络不包括中性点接地电抗和空载变压器2，因此，正序和负序网络中包括发电机G、变压器1、负荷以及输电线路L,如图7-17b和7-17c所示。由于零序电流不流经发电机和负荷，因此，零序网络中只包括变压器1、2和输电线路L，如图7-17d所示。3网络化简，求组合电势和各序组合电抗。由图7-17b可得由图7-17b和图7-17c可得例7-2如
34、图7-27a所示电力系统，各元件参数如下：发电机1：100，0.85，；2：50，0.8，；变压器1：120，14.2；2：63，14.5；输电线路L：每回120，。试计算点发生各种不对称短路时的短路电流。解 1制订各序等值电路，计算各序组合电抗。选取基准功率=100和基准电压，计算各元件的各序电抗的标幺值，计算结果标于各序网络图中。2计算各种不对称短路时的短路电流。单相接地短路基准电流两相短路两相短路接地例7-3 就例7-2所示系统，试计算单相a相接地短路时，故障点处非故障相b、c相的电压。解 由例7-2可知、，单相接地短路时的正序电流。依据公式7-20可得 ，于是b、c相电压知名值为 例7
35、-4 在例7-2所示的网络中，点发生两相短路接地。试计算变压器1侧的各相电压和电流，并画出向量图。变压器1是接法。解 在例7-2中已经算出了网络的各序组合电抗以及两相短路接地时短路点处的正序电流，即=0.189、=0.209、=0.141，=0.3663。本例下面的计算干脆利用这些结果。由于变压器侧没有零序重量，因此，只需计算电流和电压的正、负序重量。对于两相短路接地短路点各序电压为图7-27b和7-27c中从输电线流向f点的电流变压器-1侧的电流即是线路-的电流，因此侧的各序电流为短路处的正序电压加上线路1和变压器1的电抗中的正序电压降，再逆时针转过，便得变压器1侧的正序电压为同样也可得侧的
36、负序电压为应用对称重量合成为各相量的算式，可得变压器侧各相电压和电流的标幺值为相电压的基准值=5.499，于是变压器1侧各相电压和电流的知名值分别为， ， ， ， 变压器1侧的电压即发电机端电压和电流的向量图示于图7-32。例7-5 在图7-38a所示的电力系统中，输电线路L首端a相断开，试计算断开相的断口电压和非断开相的电流。系统各元件归算到统一基准值下的标幺值参数如图7-38b所示。解 1作单相断开的复合序网图7-38b，计算各序组合电抗和故障口开路电压。2计算故障口的各序电流。3计算故障断口电压和非故障相电流。 b、c相电流确实定值也可按公式7-49求取例8-1 如图8-10所示的电力系
37、统，试分别计算发电机保持，不变时的功率特性和功率极限。各元件参数如下：发电机：，。变压器：1 ，； 2 ，线路： ，。运行条件：，。解 1网络参数及运行参数计算。取，。为使变压器不出现非标准变更，各段基准电压为各元件参数归算后的标幺值为运行参数计算；=2当保持常数时，=取正号得。例1如下图电力系统，试分别计算发电机保持不变时的功率特性和功率极限。各元件参数如下：发电机：352.5，10.5，1.0，0.6，8s。变压器：1 1360， 2 2N360，线路：运行条件：解：1网络参数及运行参数计算取。为使变压器不出现非标准变比，各段基准电压为各元件参数归算后的标么值为运行参数计算 2当保持常数时
38、，取正号得。3当保持常数时，4当保持常数时极限功率为 例2系统接线和参数同例8-1，试计算发电机无自动励磁调整，常数时的静态稳定贮存系数。发电机：352.5，10.5，1.0，0.6，8s。变压器：1 1360， 2 2N360，线路：运行条件：解：发电机无自动励磁调整、常数时，静态稳定极限由确定，由此确定的稳定极限功率及功率极限相等，依据例8-1计算结果，极限功率为于是例3简洁电力系统如下图。系统参数，；正常运行时。试计算1） 无励磁调整时的静态稳定极限和稳定贮存系数。2） 发电机装有按电压偏向调整的比例式励磁调整器时的静态稳定极限和稳定贮存系数。解：1无励磁调整时的静态稳定极限由确定，对应
39、的极限功率为稳定贮存系统为2装有按电压偏向调整的比例式励磁调整器时，可以近似认为可以保持不变，静态稳定极限由确定。由式8-31得由，即可解出稳定极限对应的功角。由此可得极限功率为稳定贮存系数为比照可见，装有按电压偏向调整的比例式励磁调整器后，稳定极限从无励磁调整时的1.407进步到1.955，静态稳定范围由9000，稳定贮存系数也由40.7%进步到95.5%。例4简洁电力系统如下图，各元件的参数及初始运行状况均依据例1给定的条件。假定在输电线路之一的始端发生了两相接地短路，线路两侧开关经0.1s同时切除，试计算极限切除角，并用分段计算法计算转子摇摆曲线和极限切除时间，推断系统能否保持暂态稳定性。解：参数补充计算：由例8-1的计算：(a)(b)(c)1计算功角特性1正常运行时。此时系统的等值电路如图a所示。功角特性为