大桥满堂支架设计计算.doc

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1、如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流大桥满堂支架设计计算满堂支架设计及预拱度设置计算 1.脚手架稳定性计算： 本计算以53#-57#墩左幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和安全性进行了验算。为了便于施工，初拟支架横距0.6m，纵距0.9m,步距1.2m,并在管架间布置剪刀撑。 1)荷载计算： I.箱梁自重：G=P/S= rs1/S=2510.506671/12.225=21.486 KN/m2 由于西互通箱梁不规则,故本计算取一个标准横断面,计算其横截面积s,按荷载全部集中在箱梁底板面积上计算,砼容重按25KN/m3计算。s箱梁纵向1米的底板面积（m2）。 II.支架配件自重：0.3 KN

2、/m2 III.满堂支架上木模及连杆自重：0.75 KN/m2 2)活荷载计算： I.结构脚手架均布活荷载标准值(施工荷载)： 3 KN/m2 II.水平风荷载：Wk=0.7zsW0=0.294 KN/m2 式中 Wk风荷载标准值（KN/m2）； z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ9）规定采用； s脚手架风荷载体形系数，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）取值；s本计算中取1.0； W0基本风压（KN/m2），按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ9）规定采用；W0本计算中取4.0。 为了简化计算，脚手架每排立杆承受的结构自重标准值采用该排立

3、杆内，外立杆的平均值。 3)荷载组合： I.模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算： 按不组合风荷载情况计算： N=1.2NGk+1.4NQk=1.2(21.486+0.3+0.75)+1.43=31.24KN/m2 NQk模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和； NGk施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。 4)立杆稳定性应按下列公式计算： 按组合风荷载情况计算： N/（A）+MW/W N计算立杆段的轴向力设计值 轴心受压构件的稳定系数，=7320/2，长细比，=L0/i； L0计算长度，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技

4、术规范（JGJ130-2001）取值； i截面回转半径，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）附录B表B表采用； A立杆的截面面积，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）附录B表B表采用； MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯距，可建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）（5.3.4）采用； 钢材的抗压强度设计值 5)查钢材强度为215MPa, -容许挠度3mm I.每根立杆承受荷载计算图见图1-1，模板支架立杆的轴向力设计值N，按不组合风荷载情况计算：则有P=NLaLb=31.240.60.9=16871N La管

5、架横距，取0.6m，Lb管架纵距，取0.9 m。 用4.8*3mm钢管搭升支架面积：A=424mm2 钢管回转半径:i=15.9mm2 各立管间布置水平撑上、下两道，并布置剪刀撑。 II.按强度计算,支柱受力应力为=N/A=16871N/424mm2=39.8N/ mm2215 N/ mm2，故强度符合要求。 III.稳定性计算: 长细比:=L/I=1200/15.9=75.47其中L为计算长度，一般取横杆步距N=A f,（步距L取1200mm,I=1.59） （查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范）,轴心受压稳定性系数=0.689,由风荷载设计值产生段弯距MW，可按下式计算（见建筑施工扣件

6、式钢管脚手架安全技术规范 P17） MW=0.851.4Mwk=(0.851.4Wklah2)/10=0.045KNM N/（A）+MW/W=16871/(0.689424)+0.045106/5.08103=146.33N/mm2215 N/mm2 可满足要求。 IV.挠度计算：求中间跨横杆的挠度,（简明施工计算手册中国建筑工业出版社P375）， 图1-2 因为主要考虑支架的纵向的挠度。而纵向的横杆可按三跨连续梁计算，将标准值的最大反力值进行最不利荷载布置求其跨中最大弯距值，然后换算成等效均布值，(见图1-2)按下式进行挠度核算： =(0.99ql4)/(100EI)=（0.99*11.25

7、*9004）/（100*2.06*105*12.19*104）=2.9mm3mm, 式中，q加在纵向横杆上的等效均布荷载； l纵向横杆的跨度； E钢材的弹性模量； I纵向横杆的截面惯性矩。 满足要求。（简明施工计算手册中国建筑工业出版社P375）故钢管强度、刚度及稳定性均符合要求。 2.地基稳定性验算： 支架的纵向步距0.9m,横向步距0.6m，具体结构如图1-1所示（加固钢管未示出）。垫木尺寸为(长宽高)1.8m0.25m0.15m。我们把满堂支架看作一个整体，整个箱梁也看作一个整体，则由前面立杆强度验算可知：每根立杆承受的荷载为P=16.871KN，取一个立杆作为研究对象，近似认为砂垫层表

8、面所承受的力是支架立柱通过垫木板传递下来的均布应力1，承压面s=0.25m0.6m (三根立杆共用一个垫木,则计算规格为：0.6m0.15 m0.25 m),均布应力1按下式计算： 1=P/S=16.871/(0.25*0.6)=112.5 KN/m2 首先，必须满足垫木板对砂垫层施加的载应力1小于或等于砂垫层的容许承载力即： 1砂K1 式中：1由荷载引起的基础底面的平均压应力（KPa）； 砂砂垫层的容许承载力，中粗砂取砂=350 KPa； K1地基承载力砂垫层的调整系数查建筑施工脚手架实用手册，K1取0.4. 代入数据有：1=112.53500.4=140KPa 由受力分析图可知，1按=35

9、45通过砂垫层向下扩散到地基灰土顸面，并假设该处由此产生的压力呈梯形分布，根据力的平衡条件可得到： Lb1=(b+hstan)L+bhstan+4/3(hstan)2h h= Lb1/Lb+(L+b+4/3hstan) hstan=0.60.25112.5/0.15+(0.85+4/31.0tan35) 1.0tan35=21.0KN h扩散至砂垫层的压应力，（KPa）； hs砂垫层的厚度m，取hs=1.0m L垫木板的长度m，取L=0.6m B垫木板的宽度m，取b=0.25m 已知中粗砂容重H=h+rhs=21.0+1.0*19=40.0KN/m2. 由式Hh/K2则： H 47.8/0.5

10、=80KPa H软土地基的容许承载力； Hh与砂垫层自重应力之和。 K2地基承载力粘土的调整系数，查建筑施工脚手架实用手册取K2=0.5。 以上计算可知，原地基经灰土处理后的容许载力必须达到80KPa以上。为确保地基完全可靠，考虑到不可见的因素。要求经灰土处理的地基后容许载力必须达到100 KPa以上。根据生米大桥立交详细勘察中间性资料，亚粘土层推荐承载力为160 KPa，故地基稳定。 3.地基沉降量计算(计算方法见公路桥涵地基与基础设计规范第5.0.5条P39)： I.将地基上按压缩土层分类(可将垫木板视为柱下条形基础，基础宽度取0.25m，由经验计算公式算得，计算深度只须1 m) 假设压缩

11、层厚度为1.2m,其中砂砾层1.0m，亚粘土层0.2m; II.计算分层土的压缩量 1)砂砾层：该层的顶面及底面分别位于z0=0及z1=1.0m处，则 砂土地层的压缩量s1为(Es砂砾垫层压缩模量，取12MPa)： s1=（H+1）/2(hs/Es)=(0.080+0.1125) /2(1000/6)=8mm 式中：H砂砾垫层底面的计算压应力（kPa）； 1由荷载引起的基础底面（即砂垫层顶面）的平均压应力（kPa）； hs 砂砾垫层厚度； Es砂砾垫层的压缩模量。 2)亚粘土层：该层的顶面及底面分别位于z1=1.0及z2=1.2m处，则z1/B=4,查简明施工计算手册中国建筑工业出版社P247

12、表5-22，查得0=0.408，z2/B=4.8, 查表5-22，查得1=0.362 代入式中得砂土地层的压缩量s1为： s1=1/Es1(z22- z00)=0.1125/6.5(0.3621200-0.4081000)=0.5mm 3)因为计算的精度已满足要求，故对压缩层厚度不验算,并不继续计算。 压缩层范围骨各土层压缩模量加权平均值Esp为： Esp=(12*1+6.5*0.2)/1.2=11.0MPa因7 Esp15,按表5-20（简明施工计算手册中国建筑工业出版社P245）取s=0.7,则基础最终总沉降量s为： S=s(s1+s2)=6.0mm 对于满布式支架：立杆的弹性压缩量可按下

13、式计算(见预应力混凝土桥梁施工技术要点人民交通出版社P282) 2=L/E=39.8*50000/2.1*105=9.5mm 2支架的弹性压缩； 杆件所受压应力； L支架杆件的长度； E杆件的弹性模量。 其中L为立杆的长度,由于立杆的长度不完全相同,可视具体情况调整,本计算以5m为例，每跨高度不同，根据实际高度另行计算。 4.预拱度设计： 将上一步计算的挠度按二次抛物线公式计算出其他各节点处的弹性挠度，具体数据可参照如下公式： y=4x(L-x)/L2 y-计算位置的预拱度数值 -跨中最大预拱度数值 x-计算位置至梁端的距离 L-跨径 1)跨中最大预拱度数值=地基沉降量S+立杆的弹性压缩量2+

14、横杆的挠度+连续箱梁由于混凝土收缩及徐变而引起的挠度=6.0+9.5+2.9+=18.4mm+ 由此可计算任意位置的挠度。 x(m)00.91.82.73.64.55.46.37.2 y(mm)0.0 2.3 4.4 6.3 8.1 9.8 11.3 12.7 13.9 x(m)8.199.910.811.712.613.51414.25 y(mm)15.0 15.9 16.7 17.3 17.8 18.2 18.3 18.4 18.4 为保证结构竣工后尺寸准确，脚手架应预留施工拱度。在确定箱梁施工标高时，应考虑下列因素： 2)脚手架和地基承受施工荷载后引起的弹性变形S1 3)连续箱梁由于混凝

15、土收缩及徐变而引起的挠度 4)由于杆件接头的挤压和卸落设备而产生的非弹性变形S2 5)脚手架基础在受载后的非弹性沉降S2 5.为严格控制现浇箱梁施工支架的基础沉降量和支架变形，正确设置支架预提高度，在正式浇筑混凝土之前，用袋装砂对箱梁支架地基进行80%预压以消除其不可恢复变形，并观测其弹性变形值S1。由于杆件接头的挤压和卸落设备而产生的非弹性变形S2参考预应力混凝土桥梁施工技术要点P282表6-8（人民交通出版社）估算，取2mm，脚手架基础在受载后的非弹性沉降S2参考预应力混凝土桥梁施工技术要点P282表6-9（人民交通出版社）估算，取5mm。 满堂红支架受力计算满堂红支架受力计算满堂支架受力

16、计算柏公坑分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m,由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。一. 上部结构核载1. 新浇砼的重量: 2.804t/m22. 模板.支架重量: 0.06t/m23. 钢筋的重量: 0.381t/m24. 施工荷载: 0.35t/m25. 振捣时的核载: 0.28t/m26. 倾倒砼时的荷载:0.35t/m2则: 1+2+3+4+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力: 【】=140Mpa受压构件容许长细比：【】=200二钢管的布置、受力计算柏公坑分离立交

17、桥拟采用42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.60.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.60.6=0.36m2 每根立杆承受核载Q：Q=0.364.162=1.498t竖向每隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=h/【】=10000.65/140=4.64mm根据i0.35d,得出d=i/0.35,则d=4.64/0.35=13.2mm,则选42mm钢管可。42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=（42/2）2-（42-32）2）2=（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：

18、 =Q/A2=1.498T/367mm2=1.49810310N/36710-6m2=4.08107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为： =/E =40.8106/210109 =1.9410-4长度改变 L=h （注h=13m） =1.9410-413000 =2.52mm做为预留量，提高模板标高。通过上式计算，确定采用42mm，外径，壁厚3的无缝钢管做为满堂支架，间隔0.60.6m ，坚向每间隔1m设纵横向钢管，支架底部及顶部设剪刀撑，并在底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。三纵横楞计算横楞间距取300 ，每根受力： q=4.162t3=1.387t/m则横楞的弯矩：

19、M=1/8qC2 C=0.3 m =1/81.3870.32 =15.6kgm根据： M/【】=W=BS2/6 B/S=4/7 S 为方木高则：M/【】=2S3/21，得出： B方木宽 S=（21M/【】）1/3 =（2115.6100/70）1/3 =7.76Ccm B=4S/7=47.76/7=4.44cm 根据计算选取510cm的方木，做为横楞。下设纵楞间隔按600mm间距布置，则受力q为: q=4.162t/m20.3=1.2846t 则纵楞的弯矩 M=1/8qL2 =1/81.28461030.62 =57.8kgm则 S=（657.8100）701/3 =7.91通过上式计算选取方

20、木1010方木，做为纵楞。具体布置如图纸所示。25 米跨贝雷架反吊施工技术 xx 路*号桥为三跨预应力固端桥梁，跨径组合为11.8+25+11.8 米。桥后设5 米长的桥头搭板，桥梁全长58.6 米。桥梁宽度为15m （车行道）22m（人行道）20.25m（栏杆），桥梁总宽度为 19.5 米。断面图如下： 25 米跨贝雷架反吊施工技术 xx 路*号桥为三跨预应力固端桥梁，跨径组合为11.8+25+11.8 米。桥后设5 米长的桥头搭板，桥梁全长58.6 米。桥梁宽度为15m （车行道）22m（人行道）20.25m（栏杆），桥梁总宽度为 19.5 米。断面图如下： 1 9 . 5米 上部结构：三

21、跨预应力固端桥梁。下部结构：本桥采用钢筋混凝 土桥台，前后墙的厚度分别为40cm 和60cm。基础：采用桩基础和浅 基础复合结构。每个桥台下设置5 根120cm 的钢筋混凝土钻孔灌注 桩，钢筋混凝土桥台基础与钢筋混凝土承台连成整体。桥梁立面图见 施工示意图。 上部结构均为现浇施工，边跨及中跨第一节采用满堂搭设支架的 方法，中跨采用贝雷架反吊施工。先浇筑边跨的箱体段砼，然后浇筑 中跨箱体砼，最后张拉预应力钢束。 施工说明：根据航道要求，河道必须具备至少12m 的通航净宽， 施工时中跨第一节2.08 米采用下部托支架施工，中间20.84 米采用 反吊施工。 一、中跨贝雷架计算 1、中跨荷载计算如下

22、： 结构自重 5395.65KN 模板支架总重 1360.5KN 贝雷架 2257.17KN 辅助荷载 1807.00KN 本桥中跨荷载为（考虑荷载不均匀系数分布） (5395.65+1350.5) *1.2+1807*1.4=10625.18kN 贝雷桁架：上下弦杆采用加强型；吊杆：32 精扎螺纹钢（JL540）， 布置顺桥向10 根，横向断面11 根。计算假定：该桥箱梁为变截面形 式，考虑到托架的支撑，视其截面为等截面所计算的结果大于实际结 果，只要贝雷架的容许应力满足要求，该计算是可行的，河道向布置 的吊杆距离视为等距。 P=10625.18/10=1063kN Q=10625.18/2

23、=5312kN 计算简图如下： 弯矩：M=120/88*1063*25=36238kN.m 设贝雷架梁采用按30 榀加强型布置 25m 2.28m Q P=1063kN Q 筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 则单排所承受的最大弯矩为:Mmax=36238/(0.9*30)=1342 kN.m(其 中0.9 为不均匀折减系数)。 截面抵抗矩W=Iy/y=577434/80=7218cm3 =Mmac/W=1342*102*102/7218=1859kg/cm20=2730kg/cm2 其中: 0=2730kg/cm2 为贝雷架容许应力 采用30 榀贝雷架是可行的。 横向布置贝雷架30 榀，

24、中间用标准连接件连接，纵向布置3m 9 片，支墩架设在横向混凝土临时支墩以减轻对前墙及箱体的受力。 吊杆采用32 精扎螺纹钢（JL540），长度为7m，横向布置11 根， 纵向布置10 根,吊杆上下加两片高强螺栓,吊杆外套50UPVC 管；上 下横梁采用两片25 重型槽钢焊接而成，布置10 道，纵梁采用两片 20 槽钢焊接，布置28 道；弧形支架拱采用方木垛堆积而成。（具体 施工示意图如下）。 筑龙网 WWW.ZHULONG.COM 2、挠度验算（考虑单片独立受力） 挠度计算荷载：P=(5395.65+1360.5 +1807) /10/30=2854kg max=72720*2854*(25

25、00)3/(0.9*384*113*206*104*577437) =5.92cm=1/422L1/400（符合要求） 挠度表： 节点 6 7 8 9 10 11 挠度(cm) 0.03 0.27 0.92 2.19 4.26 5.92 注:实际施工时,贝雷架搭设成型后需进行预压,并测得实际变形 挠度,并根据情况进行调整。 二、贝雷架施工安装 贝雷架的安装是本桥施工中的关键性工序，贝雷架施工安装是一 个比较复杂的问题，长度比较长（27m），单片重量为7 吨，单片变 形较大；由于河道净宽只有12m，无法采用浮式吊车吊装。本方案考 虑采用固定支架架设；具体是在河中60t 驳船上架设一个临时固定支

26、架作为中间承力的支撑点，由牵引卷扬车和制动卷扬机控制移动速 度，上梁采用16t 吊车上梁，就位采用千斤顶落梁就位。（具体施工 示意图如下）。 三、支架预压 支架组装施工完成后，在铺设梁底模板之前，应按设计要求进行 支架预压，以消除支架的非弹性变形与地基沉降。预压前先仔细检查 支架各节是否连接牢固可靠，同时做好观测记录，预压时各点压重均 匀对称，并与设计梁体重相一致，防止出现反常情况。 支架的荷载要考虑到其全部重量再加上倾倒混凝土的冲击力以 及各种振捣机械的附加力，一般约为施工荷载的100%左右。应用相 当重量的沙袋采用堆载的方法均匀布设于支架上，并设点进行观测， 预压时每隔4 小时进行一次沉降

27、观测直至最后三天的平均沉降值小 于3mm 时方可卸载。如此一方面观察地基的承载力是否满足要求， 另一方面可减少或消除支架的构造变形，以保证浇出的梁身不发生过 大的挠度变形和开裂。 预压施工方法： （1）首先，根据设计给定的梁底标高推算出支架上托的标高， 连同桥梁纵、横坡度一起调整。 （2）在上托上，横桥向按中中间距120cm 布置10cm15cm 的方木，在方木上铺设竹胶板。 （3）根据实际情况，可采用砂袋预压，重量及位置符合设计要 求。 四、模板施工 （1）底板及侧板铺设 模板底模采用竹胶板底模，下设硬质方木支垫。具体设置为： 1.8cm 竹胶板+5cm 木板+7.5cm 三六方+4.5cm

28、 木契+15cm 方木。横隔 梁及腹板侧模采用1.8cm 竹胶板,下垫纵向方木,方木尺寸为15cm 15cm,方木间距为25cm, 腹板侧面设置22 拉杆螺栓连接。 为便于侧模竹胶板，安装底模时，根据竹胶板的尺寸，适当在底 模板之间或四周设置10cm 宽*10cm 等厚的木条作为龙骨，在竹胶板 上用电钻孔与木条钉在一起。 （2）桥面板的外侧模板，可利用挑檐支架安装侧模板。挑檐支 架采用木制支架，安装时中对中间距为60cm。安装模板时，将竹胶 板固定在支架上，为了固定，可在模板之间适当位置沿纵向加23 道10cm 宽与模板等厚的木条与竹胶板固定在一起。 （3）空心内模 根据桥面板设计要求，箱体内

29、为空心结构，空心内模拆除比较困 难，为此内模也采用竹胶板加工成定型尺寸，模板背向混凝土的一侧 采用木制笼骨，外用方木固定。 五、结束语 贝雷架反吊施工现场与经验数据统计想结合是十分重要的，是工 程成功的关键。它要求每个施工现场管理人员及施工人员具有高度的 责任感、熟练的技术业务水平和管理能力。实践证明，采用本方法施 工是可行的。箱梁贝雷支架及模板计算计算依据：路桥施工计算手册、建筑施工脚手架实用手册一、模板、支架受力分析*标共有预应力砼现浇箱梁七座，现以A匝道桥第二联的第四跨计算，其余部分参照执行。1、翼板部分砼该部分砼按最大厚度45cm控制计算，控制翼板部分底模、楞木及其下钢管支架设计。2、

30、腹板部分砼该部分砼荷载最大，按箱梁厚度180cm计算，模板需单独计算，通过底愣木直接将荷载传递到贝雷纵梁上，控制该部分底模、楞木及其下贝雷梁及钢管柱设计。二、模板计算1、底模计算施工及振动荷载各考虑2KN/m2木材比重7.5KN/m3强度条件：MMql2/10mbh2/6其中：l底楞木间距（m）b模板宽，取b1mh模板厚，18mm厚胶合板，取h0.018mm木材抗弯强度，取m13103KPaq作用在模板上的线荷载，q26H17.50.01814126H4.135其中H-砼厚度，将上式代入强度条件有：l（7.02/（26H4.135）1/2计算结果如下：H=1.80m时，l0.371mH=0.5

31、m时，l0.640mH=0.2m时，l0.867m刚度条件：ffql4/128EIl/400即ql3128EI/400其中：木材E=9106KN/m2取1m宽模板计算,代入有关数据，经整理有（26H2.135）l3128910610.0183/12/400其中q不计振动荷载故有：l（1.4/（26H2.135）1/3计算结果如下：H=1.80m时，l0.306mH=0.5m时，l0.452mH=0.2m时，l0.576m因此在梁端实心部分采用底楞木间距0.14m、腹板部分采用底楞木间距0.20m其余部分间距0.40667m可满足模板的强度及刚度要求。2、侧模计算（1）、侧压力计算Pm4.6V1

32、/44.621/45.47KPa考虑施工及振动荷载4KPaPm5.4749.47KPa（2）、按强度要求计算背楞间距0.45m，立档间距0.406667m，侧模按连续梁计算，将Pm化为线荷载，取1m模板计算q19.479.47KN/m取木材w13MPaMql2/10=9.470.452/100.192KN.m=192106MN.mWnbh2/610.0182/6=5410-6m3wM/Wn=192106/541063.6MPaw13MPa满足要求（3）、按刚度要求计算q不计振动荷载，木材E=9103fql4/（128EI）7.474504/（12891031000183/12）0.55mml/

33、400=406.667/400=1.02mm满足要求（4）、背楞木计算背楞木采用50mm100mm，间距450mm，立挡间距410mm；荷载化为线荷载q9.470.454.26KN/m强度计算：M=ql2/10=4.260.412/10=0.072KN.m=72106MN.mWnbh2/60.050.12/6=83.3310-6m3wM/Wn=72106/83.331060.86MPaw13MPa满足要求挠度计算：q不计振动荷载，q7.470.453.36KN/m，木材E=9103fql4/（128EI）3.364104/（1289103501003/12）0.02mml/400=410/40

34、0=1.025mm满足要求（4）、侧模立档计算立档跨度l450mm，间距410mm，采用50100木方，线荷载9.470.413.88KN/m强度计算：M=ql2/10=3.880.452/10=0.079KN.m=79106MN.mWnbh2/60.050.12/6=83.3310-6m3wM/Wn=79106/83.331060.95MPaw13MPa满足要求挠度计算：q不计振动荷载，q7.470.413.06KN/m，木材E=9103fql4/（128EI）3.064504/（1289103501003/12）0.026mml/400=450/400=1.125mm满足要求模板荷载：（0

35、.018110.10.1/0.410）7.50.32KN/m2三、支架计算（一）、楞木强度验算（跨中部分）1、底板及顶板部分砼厚0.5m，楞木间距0.41m,楞木采用100100mm,跨径l=1.5m强度验算：q=260.50.41+0.320.41+40.41=7.1KN/mM=ql2/10=7.11.52/10=0.878KN.m=1.610-3MN.mWn=bh2/6=0.10.12/6=166.6710-6m3w=M/Wn=1.610-3/(166.6710-6)=9.6MPaw=13MPa满足要求2、腹板部分砼厚1.8m，楞木间距0.205m,楞木采用100m100m,跨径l=0.5

36、m强度验算：q=261.800.205+0.320.205+40.205=10.48KN/mM=ql2/10=10.480.52/10=0.262KN.m=0.26210-3MN.mWn=bh2/6=0.10.12/6=166.6710-6m3w=M/Wn=0.26210-3/(166.6710-6)=1.57MPaw=13MPa满足要求（二）、楞木强度验算（梁端空心部分）1、底板及顶板部分砼厚0.5m，楞木间距0.407m，楞木采用100mm100mm，跨径l=1.5m强度验算：q=260.50.407+0.320.407+40.407=7.05KN/mM=ql2/10=7.051.52/1

37、0=1.59KN.m=1.5910-3MN.mWn=bh2/6=0.10.12/6=166.6710-6m3w=M/Wn=1.5910-3/(166.6710-6)=9.54MPaw=13MPa满足要求2、腹板部分砼厚1.8m，楞木间距0.205m,楞木采用100m100m,跨径l=0.5m强度验算：q=261.800.205+0.320.205+40.205=10.48KN/mM=ql2/10=10.480.52/10=0.262KN.m=0.26210-3MN.mWn=bh2/6=0.10.12/6=166.6710-6m3w=M/Wn=0.26210-3/(166.6710-6)=1.5

38、7MPaw=13MPa满足要求（三）、楞木强度验算（梁端实心部分）砼厚1.8m，楞木间距0.14m，楞木采用100mm100mm，跨径l=1.5m强度验算：q=261.800.14+0.320.15+40.14=7.16KN/mM=ql2/10=7.161.52/10=1.61KN.m=1.6110-3MN.mWn=bh2/6=0.10.12/6=166.6710-6m3w=M/Wn=1.6110-3/(166.6710-6)=9.66MPaw=13MPa满足要求（四）、冀板部分强度验算由于冀板部分l=1.125m，砼厚度0.45m，由上计算可知，楞木采用100mm100mm，间距0.407满

39、足强度要求，不再计算。（五）、楞木挠度验算1、跨中底板部分顶板及底板砼厚0.5m，楞木间距0.41m，l=1.5m，不计振动荷载q=7.05-20.41=6.23KN/m木材E=9103f=ql4/(128EI)=6.2315004/(12891031001003/12)=3.29mml/400=1500/400=3.75mm满足要求2、跨中腹板部分楞木间距0.20m，l=0.5m，不计振动荷载q=10.48-20.20=10.08KN/mf=ql4/(128EI)=10.085004/(12891031001003/12)=0.1mml/400=500/400=1.25mm满足要求3、梁端空

40、心部分底板楞木间距0.407m，l=1.5m，不计振动荷载q=7.05-20.407=6.24KN/mf=ql4/(128EI)=6.2415004/(12891031001003/12)=3.29mml/400=1500/400=3.75mm满足要求4、梁端空心部分腹板楞木间距0.20m，l=0.5m，不计振动荷载q=10.48-20.20=10.08KN/mf=ql4/(128EI)=10.085004/(12891031001003/12)=0.1mml/400=500/400=1.25mm满足要求5、梁端实心部分楞木间距0.14m，最大跨径l=1.5m，不计振动荷载q=7.16-20.14=6.88KN/mf=ql4/(128EI)=6.8815004/(12891031001003/12)=3.63mml/400=1500/400=3.75mm满足要求6、冀板部分由于l=1.125m1.5m，砼厚度0.45m小于0.5m，由前计算知楞木间距采用0.407m，满足挠度要求，不再计算四、贝雷片计算1、腹板部分，双排布置钢材E=2.1105MPa=2.1108KPa查装配式公路钢桥多用途使用手册双排单层贝雷篇I=500994.4cm4M=1576.4KN.m;Q